单层工业厂房排架结构设计-混凝土结构与砌体结构课程设计

1、混凝土结构与砌体结构课程设计题目:单层工业厂房排架结构设计姓 名：学 号：专 业：班 级：指导教师：完成时间：1设计资料 1一柱截面尺寸确定 2二荷载计算 21 恒载 22屋面活荷载 33 风荷载 34吊车荷载 4三排架内力分析 51 恒载作用下排架内力分析 52屋面活荷载作用下排架内力分析 63风荷载作用下排架内力分析 74吊车荷载作用下排架内力分析 8四内力组合 12五柱截面设计 16A 柱： 161 上柱配筋计算 162下柱配筋计算 163柱的裂缝宽度验算 174柱箍筋 185牛腿设计 186柱的吊装验算 18B 柱： 191 上柱配筋计算 192下柱配筋计算 203柱的裂缝宽度验算 2

2、14柱箍筋计算 215牛腿设计 216柱的吊装验算 21C 柱： 221 上柱配筋计算 222下柱配筋计算 233柱的裂缝宽度验算 244柱箍筋 245牛腿设计 246柱的吊装验算 25六基础设计 261 作用于基础顶面的荷载计算 262基础尺寸及埋置深度 283基础高度验算 294 基础底板配筋计算 30I单层工业厂房设计计算书设计资料双跨装配车间，总长 90.48m,柱距6m,车间平面布置如图 1,剖面图如图2。AB跨2 台电动桥式吊车，BC跨有1台桥式吊车，A4级工作制，其轨顶标高为9.3m,柱顶标高12.5m, 不考虑抗震设防。（AB跨24m, BC跨24m,采用C40混凝土，AB跨吊

3、车起重量200/50kN , BC 跨 200/50kN）构件名称标准图集选用型号重力荷载标准值屋向板G410 （一）YWB1II1.4 kN/m 2天沟板G410 （三）TGB77 -1 （外天沟）21.44 kN/mTGB68-1 （内天沟）1.32 kN/m 2屋架G415 （一）YWJA 24Cc106 kN/ 根天窗架G316C59 0327.2 kNCB 15.9 kN吊车梁G426YWDL6 445.5 kN/根轨道连接1 kN/m基础梁G320JL-116.7 kN/根15一.柱截面尺寸确定柱顶标高12.5m,牛腿顶面标高为 9.3-1.5(吊车梁高)=7.9m,设室内地面至基

4、础顶面的 距离为0.5m,则计算简图中柱的总高度H、下柱高度Hi和上柱高度Hu分别为：图1计算单元和计算简图H = 12.5 + 0.5 = 13m Hi = 7.9 + 0.5 = 8.4m Hu= 13 8.4 = 4.6m根据柱的高度、吊车起重及工作条件，可由书表2.4.2并参考书表2.4.4确定柱截面尺寸。表1柱截面尺寸数枉号 、一截回尺寸/mm面积/ mm2惯性矩/ mm4自重/(kN/m)A,C上柱矩 400 4001.610521.31084.0下柱I400900100 1501.875 105195.38 1084.69B上柱矩 400 6002.4105721086.0下柱I

5、4001000100 15051.975 10256.34 1084.94计算单元和计算简图如图1。荷载计算1 .恒载(1)屋盖荷载冷底子油一道两毡三油防水层绿豆砂保护层20mm厚1:3水泥砂浆找平层100mm厚泡沫混凝土隔热层冷底子油两道隔气层15mm厚1:3找平层预应力混凝土屋面板(包括灌注) 屋盖钢支撑0.15m0.1m0.02m10.35kN/m 23= 0.30 kN/ m25 kN/m 3 = 0.50 kN/ m220.05 kN/ m220kN/m 3= 0.40 kN/ m2_21.40 kN/ m0.05 kN/ m 23.05 kN/ m 2AB跨和BC跨屋架重力荷载为1

6、06kN/根，天窗架重力荷载分别为 27.2kN和11.56kN , 侧板重5.9kN,则作用于A、C柱顶的屋盖结构重力荷载标准值分别为：G产 3.05 kN/ m 2 6m 24m/2 +106kN/2 + 27.20kN/2 + 5.9kN+ (11.4kN + 12.1kN)/2 +273.49.8 10-3kN = 272.60kN(2)吊车梁及轨道重力荷载标准值：G3 = 45.5kN+1.0kN/m 6m = 51.50kN(3)柱自重重力荷载标准值：A、C柱：上柱下柱B柱:上柱下柱各项荷载作用位置如图(Q1a=36.00)G1a=272.6G4A=18.401=327.12G5A

7、=40.33900G4 a = G4c= 4kN/m4.6m = 18.40kNG5 a = G5c= 4.69kN/m8.6m = 40.33kNG4 b= 6kN/m 4.6m = 27.60kNG5 b= 4.94kN/m8.4m = 41.50kN2。300300(Q1a=36.00)I IG1a=272.6 * V(Q1a=36.00)G1C=272.63=51.50G =327.12 1G3=51.50750刈百）=327.12与G3=51.50G4B=2760G5b=41.502荷载作单位:图2排架柱的荷载作用(Q1a=36.00)G1C=272.6G =327.12750

8、9;AG5c=40.33kN )CG3=51.50G4c=18.402.屋面活荷载屋面活荷载标准值0.5 kN/ m2,雪荷载标准值为0.35 kN/ m2,后者小于前者，仅按前者计算，作用于柱顶屋面活荷载设计值为:2Q1 =0.5 kN/ m作用位置与G相同，如图3.风叫风荷载标准值按书上式（6m 24m/2 = 36.00kN2所示。2.5.2)计算， w =0.35 kN/ m 2,0标高及B类地面粗糙度由附表确定如下:柱顶（标高12.5m）檐口（标高14.8m）屋顶（标高15.8m）zi= 1.070z2 = 1.134z 3 = 1.158天窗檐口（标高 天窗顶（标高=1.0, Z1

9、9.67m)20.12m)根据厂房各部分z 4= 1.243z 5 = 1.252s如图3所示,w1kw2k可得排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别为:s1z =1.0 0.81.07 0.35 kN/ m2 = 0.300 kN/ m=1.0 0.4 1.07 0.35 kN/ m2= 0.150 kN/ m z 0图3风荷载体型系数及排架计算简图作用于排架上的风荷载标准值：q = 0.300 kN/ m2 6m = 1.80kN/m12q2 =0.15 kN/ m6m = 0.90kN/mFw (0.8 0.4) 1.134 2.3m ( 0.2 0.5 0.5 0.4) 1.158 1.

10、0m (0.6 0.6 0.2 0.5)1.243 3.87m 1.0 0.35 6.0m 26.25kN4.吊车荷载(1) 20/5t 吊车参数为：B = 5.60m, K = 4.40m, g = 77.2kN , Q = 200kN , Fp,max =202kN ,Fp,min = 60kN。根据B, K可算得吊车梁支座反力影响线中各轮压对应点的竖向坐标值，如图4所示。4 AB跨吊车荷载作用下支座反力影响线图吊车竖向荷载标准值Da max Fp,max V'= 202kN(1+0.8+0.267+0.067) =431.07kNDa minFpminYi =60kN (1+0.

11、8+0.267+0.067) = 128.04kN吊车横向水平荷载标准值作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力按书上式(2.5.6)计算，即T 1 (Q g) - 0.1 (200kN77.2kN)6.93kN44所用与排架上的吊车横向水平荷载标准值按书上式(2.5.7)计算，即Tmax Ty 6.93kN (1 0.8 0.267 0.067) 14.79kN(2) 20t 吊车参数为：B = 5.60m, K = 4.40m, g = 77.2kN , Q = 200kN , Fp,max =202kN ,Fp,min = 60kN。根据B , K可算得吊车梁支座反力影响线中各轮压对应点的

12、竖向坐标值， 如图5所示。4400 T39 q ,267105 BC跨吊车荷载作用下支座反力影响线图吊车竖向荷载标准值D C max F p, maxyi =202kN (1+0.267) = 255.93kND C min F p,minyi = 60kN (1+0.267) = 76.02kN吊车横向水平荷载标准值作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力按书上式(T 1 (Q g) 1 0.1 (200kN77.2kN)44所用与排架上的吊车横向水平荷载标准值按书上式(2.5.6) 计算，即6.93kN2.5.7) 计算，即Tmax Tyi 6.93kN(10.267) 8.78kNG1A

13、G1A 272.60kNG2 A G3 G4 A 69.90kNG3 A G5 a39.40kNG4 Gia Gic 545.20kNG5 G4 b 2G3 130.60kNG6G5 b41.50kNGic Gic 272.60kNG2c G3 G4c 66.86kNG3c G5c 40.33kNMia Gia6ia 272.60kN 0.05m13.63kN mM2 a (G1AG4 a)6o G3e3 57.30kN m柱另n ML_ _3_C03/1(1 / n 1)i 1/ i也/ HH 3 / C EI0 l1/iA, C柱n = 0.109Co = 2.202a c 0.278=0

14、.354-10 H30.232 10 一ACEB柱n = 0.281Co = 2.694b 0.444=0.354-10 H30.145 10 一BE表2柱剪力分配系数表6所示。图中的重力荷载和力矩是根据图2确定的，即1 .恒载作用下排架内力分析恒载作用下排架计算简图如图三.排架内力分析该厂房为两跨等高排架，可用剪力分配法进行排架内力分析。其中柱的剪力分配系数计算 结果见表2。Mib 0kN mM 2 b=0 kN mMic GicBc 272.60kN 0.05m 13.63kN m M 2c (Gic G4c)6o G35 57.30kN m在排架柱顶附加不动钱支座，求不动较支座反力Ri可

15、根据表2.5.2所列相应公式计算。对于A, C柱,C1An = 0.109,C 111C 22(10.354 ,对于 B柱n = 0.281,1 )C2.228n C1B011C3C0.3541 (1,则2、八)C 0.9630M iaCiaRAHM 2 aC3 A213.632(1 1)C1.7730n2.228 57.300.963 6.58kN()13RC 则排架柱顶不动较支座总反力为Rb 0kNM icCic M 2cC3c 6.58kN()R 0kN将R反向作用在排架柱顶，计算相应的柱顶剪力，并与柱顶不动较支座反力叠加，可得屋 面恒荷载作用下的柱顶剪力，即Va Ra aR 6.58k

16、N() Vb Rb bR 0kNVC RccR 6.58kN()恒载作用下排架内力图见图6G37G42CMic16.6413.6340.6613.6340.664516.6414.61272.60382.83291.00342.5014.61-L62.屋面活荷载作用下排架内力分析(1) AB跨作用屋面活荷载排架计算简图如7所示。其中Qia= 36.00kN ,它在柱顶及变阶处引起的力矩为MiaMib36.0kN 0.05m36.00kN 0.15m1.80kN m ,5.40kN mM2 a 36.0kN 0.25m 9.00kN m ,Q1AMMM1B1.805.400.58.505.493

17、6.004.305.662.216.24图7 AB跨作用屋面活荷载时排架内力图对于 A 柱，Cia 2.228 , C3 a 0.963,贝UcMiaCia M 2 aC3 a 1.80 2.2289.000.963Ra 0.975kN()HH13对于B柱，C1b 1.773 ,则RMibC1b 0.74kN()BHR Ra Rb 1.71kN()将R反向作用于排架顶，计算相应的柱顶剪力，并与柱顶不动较支座反力叠加，可得 屋面恒荷载作用下的柱顶剪力，即则 VA RaaR 0.50kN( )Vb RbbR0.02kN()VccR 0.48kN()2 2) BC跨作用屋面活荷载由于对称结构，BC跨

18、与AB跨作用荷载相同，只需将图 7对称即可。排架计算简图如8所示。QicM 1BQic5.401.806.242.215.495.6636.0036.008.504.300.501图8 BC跨作用屋面活荷载时排架 内力图3 .风荷载作用下排架内力分析(1)左吹风时计算简图如图 9所示。图9左吹风时排架内力图.14 1 1S3%,对于 A、C 柱，n 0.109,0.354, C 0 2.202, C11RaqiHCii1.80 13 0.3117.28kNRq2 HC110.90 13 0.3113.64kNR Ra Rc Fw 37.17kN 排架各柱顶剪力为：0.311Va RaaR 3.

19、05kN()VbbR 16.50kN ()Vc RccR 6.69kN ()排架内力图见图9。(2) 右吹风时 计算简图如图10所示。将(1)中A、C柱内力图对换且改变内力符号后可得，如图4.吊车荷载作用下排架内力分析图10右吹风时排架内力图(1)Da max作用于A柱计算简图如图11所示。其中吊车竖向荷载Da max、Da min在牛腿处顶面处引起的力矩为:431.07128.04431.07128.04(A图11D A max86.3842.94作用在A柱时的排架内力图M A Mb =0.963DA max Da min R3C 2.694,54.2141.8222.161.123.17e

20、 431.07 0.3 = 129.32kN m128.04 0.75 = 96.04kN mC 9.58kN0.354, C31 (12 -)C 1.17808.7kN3HRaRb0.88kN排架各柱顶剪力分别为:VaRaaR9.34kN(Vc排架各柱的弯矩图、轴力图如图11)C R所示。VbRb0.24kN(BR 9.09kN( )(2) Da max作用于B柱左侧计算简图如图12所示。其中吊车竖向荷载Da max、Da min在牛腿处顶面处引起的力矩为:Dmin图12D A max Da max128.04128.04(A)431.07431.07作用在B柱左时的排架内力图e 128.0

21、4 0.3 = 38.41kN mMB Da min e 431.07 0.75 = 323.31kN mHMB pC32.84kN29.30kNVa Ra aR 10.20kN()VbRbVcc R 7.35kN(bR)17.55kN(对于A柱C=0.963R3A对于B柱C1.178R3BR RA RB 26.46kN排架各柱顶剪力分别为：排架各柱的弯矩图、轴力图如图12所示。(3) De max作用于B柱右侧计算简图如图13所示。其中吊车竖向荷载De max、De min在牛腿处顶面处引起的力矩为:20.06 J56.68144.0247.9356.4927.835.6255.84图13

22、De max作用在B柱右时排架内力图Mb De max e 255.93 0.75 = 191.95kN mMe De min e 76.02 0.3 = 22.81kN m对于 B 柱 C 1.178 R MB C17.39kN3C 0.9633MHeC1.69kNRb Rc15.70kN排架各柱顶剪力分别为:VaaR 4.36kN ()VB Rb bR 10.42kN ()Ve Re cR 6.05kN ()排架各柱的弯矩图、轴力图如图13所示。(4) De max作用于C柱计算简图如图14所示。其中吊车竖向荷载De max、De min在牛腿处顶面处引起的力矩为:图14 DC max作用

23、在C柱时排架内力图其中吊车竖向荷载Da max、 Da min在牛腿处顶面处引起的力矩为:Mb DC max e 76.02 0.75 = 57.02kN mMC DC min对于B柱C3对于C柱Ce 255.92 0.3 =76.78kN m1.1780.9635.17kN35.69kN3CR Rb RC 0.52kN 排架各柱顶剪力分别为：VaaR0.14kN ()VbRbbR4.94kN (VC RCCR 5.83kN ()排架各柱的弯矩图、轴力图如图14所示。（5）Ta max作用于AB跨当AB跨作用吊车横向水平荷载时，计算简图如图15所示。图对于A柱,0.109,15 TA max作

24、用于AB跨时排架内力图0.354,(4.6-1所0.6969.434.6m4.887.1313.6720.56106.63125.1158.09C50.5010.354, C5 0.5856RaTa maxC57.41kN同理，对于B柱， n 0.281,RbTa maxC58.66kNR Ra Rb16.07kN1.52kNVA RaaR2.95kNVB Rb bRVC RCcR 4.47kN排架各柱的弯矩图如图15所示。Tg作用于BC跨当AB跨作用吊车横向水平荷载时，计算简图见图16。TminTmin11.789.032.795.125.4333.2875.2264.17* I、I_I8(

25、B) (O (a)(B(C)图16 Ta max作用于AB跨时排架内力图RbTc maxC55.14kNRCTC maxC54.40kNR Rc Rb9.54kNVaaR 2.65kNVb Rb bR0.90kNVC RccR 1.75kN排架各柱的弯矩图如图16所示。四.内力组合表3为各种荷载作用下 A、B柱内力标准值汇总表，表 4为A、B柱由可变荷载效应控 制的内力组合表，表 5为A、B柱由永久荷载效应控制的内力组合表。表3单层工业厂房排架柱内力标准值汇总表（单位：kN或kN nj）柱号、截面 及正向内力截回内力恒载屋卸沽载吊车竖向荷载吊车水平荷载风荷载作用仕AB跨作用仕BC跨Dmaxl午

26、用 在A柱Dmaxl午用 在B柱左Dmaxl午用 在B柱右Dmaxl午用 在C柱Tmaxl午用 在AB跨Tmaxl午用 在BC跨左风右风0M16.640.502.21-42.94-46.9120.06-0.647.1311.7830.07-40.30n1-11.L1.KN291.0036.000.000.000.000.000.000.000.000.000.0022-2M-40.66-8.502.2186.38-8.5020.06-0.647.6811.7830.07-40.30N342.5036.000.00431.07128.040.000.000.000.000.000.00M14.6

27、1-4.30-6.247.96-94.1756.68-1.28106.6333.28191.75-163.021立3-3N382.8336.000.00431.07128.040.000.000.000.000.000.00V6.580.500.48-9.34-10.204.36-0.1411.842.6526.45-18.39M0.00-5.495.4941.8280.74-47.93-22.7213.769.0375.90-75.901-11 .1.N572.8036.0036.000.000.000.000.000.000.000.000.002:Jz2-2M0.00-5.495.49-

28、54.21-242.56144.0234.3013.769.0375.90-75.90N675.8036.0036.00128.04431.07255.9376.020.000.000.000.00M0.00-5.665.6622.16-95.1356.49-7.20125.1175.22214.50-214.503-3N717.3036.0036.00128.04431.07255.9376.020.000.000.000.0033V0.00-0.020.029.0917.55-10.42-4.9413.277.8816.50-16.50-11-1M-16.64-2.21-0.501.12-

29、33.8327.8326.8220.565.1240.30-30.701JJN291.000.0036.000.000.000.000.000.000.000.000.002.(22-2M40.66-2.218.501.12-33.835.02-49.9620.565.1240.30-30.70N342.500.0036.000.000.0076.02255.930.000.000.000.00M-14.61-6.244.303.17-95.5955.840.9958.0964.17163.02-191.753-3N382.830.0036.000.000.0076.02255.930.000

30、.000.000.003V-6.58-0.48-0.500.24-7.356.055.834.477.0318.39-26.45柱号、截面截回内力M max及相应的N, VM max及相应的N, VNmax及相应的M, VNmin及相应的M, V及正向内力组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值LAt1.八. J1-1M1.2D+0.9 1.4 + +®+®+ 101.391.29+0.91.40.9 +0.9D+-92.091.20+0.9 1.4 +0.9 +0.9 +-91.461.20+0.9 1.40.9 +0.9+-92.99N394.56349

31、.20394.56349.202-2M1.20+0.9 1.4+0.85 (吗)吗+120.721.20+0.9 1.4 +0.85(+)+© -134.911.20+0.9 1.4+0.9 +0.9 + 85.051.20+0.9 1.4 +29.21N872.68593.49945.19411.003-3M1.20+0.9 1.4+0.85 (吗) +0.9+441.421.20+0.9 1.4+0.85(+)+0.9+-416.441.20+0.9 1.4+0.9 +0.9 + 383.661.20+0.9 1.4 + +® +® 364.62N921.07

32、641.89993.59459.40V49.92-12.2944.6950.66J1-1M1.20+0.91.4+0.9+0.9+209.711.29+0.91.4+-174.321.2(0+0.91.4+0.9+202.801.20+0.9 1.4 0.9 +0.9+107.16N732.72732.72778.08687.362-2M1.20+0.9 1.4+295.391.20+0.9 1.4 +0.9 +0.9 +-393.221.20+0.9 1.4+0.85 (+)+0.9+-216.771.20+1.4 95.63N1178.791345.151637.46810.963-3M1

33、.20+0.9 1.4+0.85 (吗) +0.9+503.511.20+0.9 1.4+0.85(+)+0.9+-528.871.20+0.9 1.4 +0.85 (+)+0.9+-453.531.20+1.4 270.27N1317.351449.211687.26860.76V34.44-22.361.8920.79%1 二3S1-1M1.20+0.9 1.4 0.85(+ )+0.9+85.131.20+0.9 1.4 +0.9 +0.9+-123.741.20+0.9 1.4 +0.9D+-123.741.20+0.9 1.4+0.9 +0.9 + -123.11N349.20394

34、.56394.56349.2032-2M1.20+0.9 1.4 +0.85® +)+0.9+140.171.20+0.9 1.4+0.85(+)+0.9+-105.731.20+0.9 1.4+D +(8)+-51.371.20+0.9 1.4+0.9 +0.9 + -54.35N537.78685.10778.83411.003-3M1.2©+0.9 1.4 +0.85( + )+ +337.351.20+0.9 1.4 +0.85(+)+© -441.511.20+0.9 1.4 +0.85 (+©)+3.261.20+0.9 1.4+0.9 +0

35、.9 + -441.27N586.17733.50778.86459.40V30.24-49.093.55-55.23kN 或 kN mi)表5用于承载力计算的排架柱的由永久荷载效应控制的基本组合表（单位:柱号、截面 及正向内力截回内力M max及相应的N, VM max及相应的 N, VNmax及相应的M, VNmin及相应的M, V组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值A .*1.八 41-1M1.35© +0.7 1.4 +44.781.350 +0.7 1.4 0.9 -18.911.35+0.71.4 +0.9-18.421.350) +0.7 1.4 0

36、.9 -18.91N428.13392.85428.13392.852-2M1.350) +0.71.4 +0.85 ( +)35.941.35(c)+0.7 1.4 +0.85 ( + )-70.831.35(0)+0.7 1.4 0.921.301.350) +0.7 1.4 -55.52N821.46604.31842.58462.383-3M1.350) +0.71.4+0.967.451.350+0.7 1.4 +0.9 -67.551.35+0.71.4 +0.922.531.350) +0.7 1.4 + 69.15N875.90665.03932.30516.82V5.210.

37、381.1413.631 .=11-1M1.350)+07 1.4+76.591.350 +0.7 1.4 + -52.351.35+0.7 1.4 + +0.971.211.350+0.7 1.4 0.9 71.21N808.56808.56843.84773.282-2M1.350 +0.7 1.4 + 146.521.350+0.7 1.4 +0.9 -219.321.35(0) +0.7 1.4 + +0.85 (+)-82.081.3500.003N1198.421327.811555.16912.333-3M1.350) +0.71.4 +0.85 ( +)71.061.35(0)

38、 +0.7 1.4 +0.85 ( + )-90.791.35 +0.7 1.4 + +0.85 (+)-32.191.350)0.00N1323.481426.041611.19968.36V-1.0910.485.940.00%J231-1M1.350)+07 1.40.85 (+ )1.651.35(0)+0.7 1.4 + +0.9® -9.081.35(0)+0.7 1.4 + +0.9-54.961.350)+0.7 1.4+0.9 -54.47N392.8548.60428.13392.8532-2M1.350) +0.71.4 +0.85 ( +)68.341.350

39、+0.7 1.4 +0.85 ( + )-24.781.35 +0.7 1.4 + +0.85 (+)-8.741.350)+0.7 1.4+0.9 22.89N675.56261.79710.84462.383-3M1.350) +0.71.4 +0.85 ( +)-104.641.35(0)+0.7 1.4 +0.9 9.781.35 +0.7 1.4 + +0.85 (+)-100.431.350)+0.7 1.4+0.9 -110.15N730.01274.33765.29516.82V-10.624.70-11.11-15.8418五.柱截面设计混凝土等级为 C40, fC = 19

40、.1N/mm 2, ftk采用HRB400级钢筋，fyf 360MPa, y2.39N / mm 20.518,上下柱均采用对称配筋。 bA柱：1.上柱配筋计算(1)排架方向b= 400mm,取 as 40mm , h0 = 40040= 360mm, ea= 20mm在内力组合表中，选取弯矩相对较大而压力相对较小的一组，即由可变荷载效应控制的一组：M maxM及相应的N、V101.39kN me0 ea 277.0mm394.56kNe0257.0mm查表得排架方向柱计算长度2.0H4.6m9.2mI0h9200 23 5, 400故应考虑偏心距增大系数。0.5 fc A oo73.87=

41、1.0N 1.150.0代 h h000.92277mm3602320.92376mm2514001400 hfcb2as 80mm3394.56 10319.1 40051.64mmx 81.6mmx = 2as80mm0.5h aNe'376200394.5640103216mm216As选 418 (fy 儿 as2、1018mm )360 (360 40)则 1018 / (400739.8mm400) 0.64% 0.2% ,满足要求。(2)垂直排架方向1.25 4.6 5.75m匕 14.38, b由书附表11-1可得垂直排架方向柱的长度100.911, Nu 0.9fcA

42、 f yAs 2825kN N m 394.56kN满足弯矩作用平面外的承载力要求。2 .下柱配筋计算(1)排架方向he900 40860mm, ea30mm>20mm, l0400mm,150mm,30l0 9.3 5,取1.0,8.4m, b 100mm,1.0h0h 53.5mm83.5mm1400 h经比较,取M 441.42kN m和N 921.07kN383.66kN m两组计算。N 973.59kNNb1 fca。(bf b)hf1710.36kN ,无论取哪一组，均为大偏压。 M 441.42kN m , N 921.07kNx> 2as =2 40mm=80mmN

43、 x=fcb f921070120.56mm h 150mm ,中和轴都在翼缘内。 f19.1 400Aseei 0.5h as 973mmNe1 fcbfx(ho 0.5x)Asf ' h ay 0 s921070 19.1 400 12056 (860 0.5 120.56)360(860 40) M 372.37kNx=2541mm1227.25kNfcb97359019.1 400130.05mm h f150mmx>2as =240mm=80mmNee 0.5h as 880mm1 fcbfx(ho 0.5x) =286mm 2选4如(A1018mm 2),fy'

44、; ho a 1018/(900 400) 0.28%0.2%,满足要求。(2)垂直排架方向柱计算长度Io 6.72m,小 bf16.8,0.846M 0.9fcAf yAs2761.1kN N max此处上柱和下柱出现6,其中上柱 A 1018mm2,2.1；混凝土保护层厚度C3 .柱的裂缝宽度验算柱截回上柱下柱内力标准值Mk/ kN m101.39441.42Nk/ kN394.56921.07eMl/ mm0N k256.97 O.55ho479.25 O.55h0Aste0.5bh b b h ff0.01270.01132 1ls 101 4000e / h h 001.1151.0

45、31ese0 h /2as/ mm479.6904.2f hf bf b / bho0.000.52hz 0.87 0.12 1 h / mmf0288.9703.7N / mm2skAsz255.91257.86表6柱的裂缝宽度验算表规范规定，对 eo / ho 0.55的柱应进行裂缝宽度验算, e。/ ho 0.55的内力，所以进行裂缱宽度验算。演算过程见表 卞'柱A 1018mm 2 ； E 2.0 10%/mm 2 ；构件受力特征素数 ss取 25mm。crC CLftk1.1 0.65te sk0.620.57:dr;w1.9c 0.08/ mmmaxcrE ste0.2690.268上、下柱均选用4.柱箍筋非地震区的单层厂房，其箍筋数量一般由构造要求控制。根据构造要求,A8200箍筋5.牛