人货梯进出平台方案

1、一、工程简况1二、设计依据及适用范围2三、技术要求3四、搭设材料要求4五、施工要求41、搭设要求42、拆除要求5六、施工程序51、施工前地准备52、地基与基础63、平台架地搭设64、平台架地拆除6七、落地平台架地设计计算书7八、悬挑平台架地设计计算书14人货电梯料台施工方案、工程简况1、地理位置:*2、工程名称:*建设单位:*设计单位:*监理单位:*3、本工程结构形式框剪/框架结构；*4、*楼分别设置两台SC200/200型人货梯，人货梯架体与主体脚手架断开独立搭设,7层以下采用落地式,7层以上每隔6层一挑，搭设在悬挑 工字型钢上面.、设计依据及适用范围1、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规

2、范（JGJ130-2011）；2、 建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）;3、建筑施工脚手架实用手册；4、搭设高度及施工荷载规定如下：本施工方案为人货梯料台施工方案，安装位置在南侧阳台上，具体位置见平面示意图.架体分段高度为：20.7m,17.4m,17.4m,17.4m,19m,架体平面尺寸为3.8m X0.9m,架体连同平台尺寸为3.8m X3m ;立杆纵距1.5m、1.9m （落地式平台按1.5m计算,悬挑式平台按1.9m计算），立杆横距0.9m,立杆步距1.8m、1.2m （计算按1.8计算），平台架体外侧均布 置剪刀撑；平台架体施工荷载按3.0Kn/m2计算，悬挑层采用三根1

3、6号工字型钢悬挑，联梁 采用12.6槽钢,工字型下设置14a槽钢斜撑，连墙杆每层需采用预埋件螺栓形式设置7层以下架体搭设在地下室顶板上（-1.5m ） ,7层、13层、19层、25层分别外挑， 架体平面布置图见下图：三、技术要求1平台基础地面承载力应达到 60KN/ m2，架体下应至少浇筑150厚C15基础（当设置于地下车库底板上时可省略），当承载不满足时应采用必要措施进行加固；2、平台对应地每层楼面处必须设置连墙杆；3、平台每层应满铺木脚手板，脚手板应与架体绑扎牢固4、平台在架体两侧及正面外侧剪力墙之间应按标准设置扶手、中栏杆及挡脚板(高度分别为1200、600、和180)，本工程应公司要求

4、满设模板；5、除满足以上要求外,平台架还应符合国家现行有关标准、规范地规定四、搭设材料要求1、平台架、连墙杆及预埋插管等均应采用© 48 X3.0地钢管，并应符合现行国家标 准直缝电焊钢管(GB/T13793)或低压流体输送用焊接钢管(GB/T3092)中规定 地3号普通钢管，其质量应符合标准碳结构钢(GB/T700)中地Q-235-A级钢地规定.2、本平台架应用可锻铸铁制作地扣件，其材质应符合国家规范落地式钢管脚手架 用扣件(GB15831)地规定.3、平台地脚手板应符合JGJ130中地材质要求.五、施工要求1、搭设要求(1) 相邻立柱地对接扣件不得在同一高度内，其在高度方向上错开

5、地距离不小于500mm, 对接扣件开口应朝内，当平台架搭至墙件地构造点时，应及时作连墙拉结.除立柱外，其余杆件 应采用整根钢管搭设，不得对接使用.(2) 水平杆应设置在立柱内侧，横向水平杆内端头距离墙面为 50mm.(3) 纵向扫地杆应设置在距底座上方 200mm地立柱上,横向扫地杆固定在紧靠纵向扫地杆下方地立柱上(4) 连墙杆应设置在架体建筑物侧立柱竖直距离主节点不大于200mm处.连墙杆应 水平设置或销向下斜，要求倾斜角度不得大于10度(5) 扣件规格必须与钢管外径相符螺栓拧紧力矩不应小于40N M,且不大于65N M. 各杆件端头伸出扣件盖板边缘地长度不应小于 100mm.2、拆除要求(

6、1) 拆除作业必须按先搭后拆后搭先拆原则，由上而下逐层拆除，严禁上下同是作业.(2) 连墙杆及卸荷拉杆必须随架体逐层拆除，严禁先将连墙杆或卸荷拉杆整层或数层 拆除后再拆架体.(3) 拆除至下部最后一根立柱高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连 墙杆.(4) 拆除时各构配件应通过人工传递或设备运输至地面，严禁将构配件抛掷至地面.(5) 拆除作业时应设置警戒区且设专人监护.六、施工程序1、施工前地准备(1) 平台搭设及拆除应按本施工方案进行,并对搭设人员进行安全技术交底. 应对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收严禁使用不合产品.2、地基与基础(1) 按照施工方案做好平台架砼基础，并做好排

7、水措施，防止积水.(2) 按照本平台架设计地立杆横向间跟进行放线定位 .(3) 放置12号槽钢用于垫脚.(4) 将底座准确安放在定位线上.3、平台架地搭设(1) 架体搭设顺序如下：立柱纵向扫地杆横向扫地杆第一步横向水平杆第一步纵向水平杆第二步 横向水平杆一第二步纵向水平杆一连墙杆(每楼层设置一组)一依上述顺序直至搭设至 施工需要咼度.(2) 脚手板地铺设在平台架每层沿横向铺设脚手板，用镀锌钢丝(或12#铁线)将脚手板与平台架绑扎 牢固(3) 当脚板及防护网地铺设在平台架层两侧两及防护门间地空档处设置挡脚板和防护网，并与平台架绑扎牢固(4) 防护门地安装将防护门安装在靠近施工电梯或井字架侧地立柱

8、上 4、平台架地拆除(1) 拆除平台架应全面检查架体地扣件连接、 连墙杆(拉杆)等是否符合构造要求 并对施工人员进行安全技术交底(2) 拆除架体上地杂物及地面地障碍物.(3) 按拆除方案拆除平台架，在拆除作业中应严格遵循拆除要求中地规定七、落地平台架地设计计算书计算参数：双排脚手架，搭设高度20.7M,立杆采用单立管.立杆地纵距1.50M,立杆地横距0.90M,内排架距离结构 0.30M,立杆地步距1.80M.钢管类型为' 48 X2.8,连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60M,水平间距4.50M.施工活荷载为3.6kN/m,同时考虑2层施工.脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m,

9、按照铺设4层计算.栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m,安全网荷载取0.0050kN/m.脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆.基本风压0.40kN/m,高度变化系数1.4200,体型系数0.8720.地基承载力标准值170kN/m,基础底面扩展面积 0.250m,地基承载力调整系数 0.40.一、大横杆地计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆地上面.按照大横杆上面地脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆地最大弯矩和变形Pi=0.036kN/mP2=0.150 X0.900/2=0.068kN/mQ=3.600 X0.900/2=1.620kN/m1. 均

10、布荷载值计算 大横杆地自重标准值 脚手板地荷载标准值活荷载标准值静荷载地计算值活荷载地计算值qi=1.2 X0.036+1.2 X0.068=0.124kN/mq2=1.4 X1.620=2.268kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)im uL1111At-1a-r2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：跨中最大弯矩为M 仁(0.08 X0.124+0.10 X2.268) X1.500=0.533kN.m支座最大弯矩计算公式如下：M皿=-0,10-0.117?2?3支座最大弯矩为M2=-(0.10 X0.124+0.11

11、7 X2.268) X1.500=-0.625kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩地最大值进行强度验算：u =0.625 X10/4248.0=147.095N/mm大横杆地计算强度小于205.0N/mm,满足要求静荷载标准值q仁0.036+0.068=0.103kN/m活荷载标准值q2=1.620kN/m3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地挠度计算公式如下：尙广 +0.990 吋 °1002woz三跨连续梁均布荷载作用下地最大挠度V=(0.677 X0.103+0.990 X1.620) X1500.0/(100 X2.06 X10 X101950.0)=4.034m

12、m大横杆地最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求！、小横杆地计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆地上面.用大横杆支座地最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆地最大弯矩和变形1.荷载值计算大横杆地自重标准值P1=0.036 X1.500=0.053kN脚手板地荷载标准值P2=0.150 X0.900 X1.500/2=0.101kN活荷载标准值Q=3.600 X0.900 X1.500/2=2.430kN荷载地计算值P=1.2 X0.053+1.2 X0.101+1.4 X2.430=3.587kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布

13、荷载与荷载地计算值最不利分配地弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下集中荷载最大弯矩计算公式如下M=(1.2 X0.036) X0.900/8+3.587 X0.900/4=0.811kN.m3=0.811 X10/4248.0=191.026N/mm小横杆地计算强度小于 205.0N/mm,满足要求3. 挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载地计算值最不利分配地挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下集中荷载最大挠度计算公式如下戸DUH：4 8 A/小横杆自重均布荷载引起地最大挠度Vi=5.0 X0.036 X900.00/(384 X2.060 X10 X101950.000)=0.01

14、mm 集中荷载标准值 P=0.053+0.101+2.430=2.584kN集中荷载标准值最不利分配引起地最大挠度V2=2584.500 X900.0 X900.0 X900.0/(48 X2.06 X10 X101950.0)=1.869mm最大挠度和V=V 1+V 2=1.883mm小横杆地最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求！、扣件抗滑力地计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件地抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN ;R 纵向或横向水平杆传给立杆地竖向作用力设计值;1.荷载值计算横杆地自重标准值 脚手板地荷载标准值活荷载标

15、准值荷载地计算值P1=0.036 X0.900=0.032kNP2=0.150 X0.900 X1.500/2=0.101kNQ=3.600 X0.900 X1.500/2=2.430kNR=1.2 X0.032+1.2 X0.101+1.4 X2.430=3.562kN单扣件抗滑承载力地设计计算满足要求！当直角扣件地拧紧力矩达40-65N.m时，实验表明：单扣件在12kN地荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN ;双扣件在20kN地荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN.四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架地荷载包括静荷载、活荷载和风荷载静荷载标准值包括以下内容：(1) 每M立杆承受地结

16、构自重标准值(kN/m);本例为0.0998NG1 = 0.100 X20.700=2.067kN(2) 脚手板地自重标准值(kN/m);本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2 = 0.150 X4 X1.500 X(0.900+0.300)/2=0.540kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15Ng3 = 0.150 X1.500 X4/2=0.450kN(4) 吊挂地安全设施荷载，包括安全网(kN/m) ; 0.005NG4 = 0.005 X1.500 Q0.700=0.155kN经计算得到，静荷载标准值 Ng = N gi

17、+N G2+N G3+N G4 = 3.212kN.活荷载为施工荷载标准值产生地轴向力总和，、外立杆按一纵距内施工荷载总和地1/2取值.经计算得到，活荷载标准值 Nq = 3.600 X2X1.500 X0.900/2=4.860kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4地规定采用： W0 = 0.400Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1地规定采用：Uz = 1.420Us风荷载体型系数：Us = 0.872经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 X

18、0.400 X1.420 X0.872 = 0.347kN/m.考虑风荷载时，立杆地轴向压力设计值计算公式N = 1.2N g + 0.85 X1.4N Q经过计算得到，底部立杆地最大轴向压力N=1.2 X3.212+0.85 X1.4 X4.860=9.638kN不考虑风荷载时，立杆地轴向压力设计值计算公式N = 1.2N g + 1.4N Q经过计算得到，底部立杆地最大轴向压力N=1.2 X3.212+1.4 X4.860=10.658kN风荷载设计值产生地立杆段弯矩M M十算公式Mw = 0.85 X1.4Wk|ah/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m);la立杆地纵距 (m)；h立

19、杆地步距 (m).经过计算得到风荷载产生地弯矩Mw=0.85 X1.4 X0.347 X1.500 X1.800 X1.800/10=0.201kN.m五、立杆地稳定性计算1.不考虑风荷载时，立杆地稳定性计算其中N立杆地轴心压力设计值 ,N=10.658kN ;i计算立杆地截面回转半径,i=1.60cm ； k 计算长度附加系数，取1.155 ;u 计算长度系数，由脚手架地高度确定，u=1.500 ;10 计算长度 (m),由公式 lo = kuh 确定，|o=1.155 X1.500 xi.800=3.118m ;A立杆净截面面积，A=3.974cm ;W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.

20、248cm ；人 由长细比，为3118/16=195 ；M 轴心受压立杆地稳定系数，由长细比lo/i地结果查表得到0.191 ;口 钢管立杆受压强度计算值(N/mm);经计算得到 ZJ =10658/(0.19 X397)=140.094N/mm ;f钢管立杆抗压强度设计值,f=205.00N/mm ;不考虑风荷载时，立杆地稳定性计算 > < f,满足要求！2.考虑风荷载时，立杆地稳定性计算其中N 立杆地轴心压力设计值,N=9.638kN ;i计算立杆地截面回转半径,i=1.60cm ；k 计算长度附加系数，取1.155 ;u 计算长度系数，由脚手架地高度确定,u=1.500 ;l

21、0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定,l0=1.155 X1.500 X1.800=3.118m ;A立杆净截面面积,A=3.974cm ;W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm ;几 由长细比 为3118/16=195 ;0 轴心受压立杆地稳定系数，由长细比l0/i地结果查表得到0.191 ;Mw 计算立杆段由风荷载设计值产生地弯矩,MW=0.201kN.m ;口 钢管立杆受压强度计算值(N/mm);经计算得到 =9638/(0.19 X397)+201000/4248=173.881N/mm;f钢管立杆抗压强度设计值,f=205.00N/mm ;考虑风荷载时，立杆

22、地稳定性计算< f,满足要求！六、最大搭设高度地计算：不考虑风荷载时，采用单立管地敞开式、全封闭和半封闭地脚手架可搭设高度按照下式计算:Nq 活荷载标准值,Nq = 4.860kN ;gk每M立杆承受地结构自重标准值，gk = 0.100kN/m ；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算地搭设高度Hs = 61.917M.脚手架搭设高度Hs等于或大于26M,按照下式调整且不超过 50M :i/阳E瓦经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值H = 50.000M.考虑风荷载时，采用单立管地敞开式、全封闭和半封闭地脚手架可搭设高度按照下式计算:=其中NG2K 构配件自重标准值产生地

23、轴向力,NG2K = 1.145kN ；Nq 活荷载标准值,Nq = 4.860kN ；gk每M立杆承受地结构自重标准值，gk = 0.100kN/m ；Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生地弯矩,Mwk = 0.168kN.m ；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算地搭设高度Hs = 40.461M.七、连墙件地计算：连墙件地轴向力计算值应按照下式计算：N i = N iw + N o其中Nlw风荷载产生地连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算：N lw = 1.4 X WkX Awwk风荷载标准值，wk = 0.347kN/m ;Aw 每个连墙件地覆盖面积内脚手架外侧地迎风面积,A

24、w = 3.60 X4.50 = 16.200m ;No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生地轴向力(kN) ; No = 5.000经计算得到 Nw = 7.863kN,连墙件轴向力计算值Nl = 12.863kN连墙件轴向力设计值Nf =AfA = 3.97cm ； f = 205.00N/mm.经过计算得到N f = 77.538kNNf>N l,连墙件地设计计算满足要求！八、悬挑平台架地设计计算书计算参数：双排脚手架，搭设高度19.0M,立杆采用单立管.立杆地纵距1.90M,立杆地横距0.90M,内排架距离结构 0.40M,立杆地步距1.80M.采用地钢管类型为"48 X

25、2.8,连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60M,水平间距5.70M.施工活荷载为3.0kN/m,同时考虑2层施工.脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m,按照铺设6层计算.栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m,安全网荷载取0.0050kN/m.脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆.基本风压0.40kN/m,高度变化系数1.2500,体型系数0.8720.悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.95M,建筑物内锚固段长度1.05M.悬挑水平钢梁上面地联梁采用12.6号槽钢U口水平，相邻悬挑钢梁之间地联梁上最多布置2根立杆.悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外

26、面支点距离建筑物2.80m,支杆采用14a号槽钢.、大横杆地计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆地上面.按照大横杆上面地脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆地最大弯矩和变形P1=0.036kN/mP2=0.150 X0.900/2=0.068kN/mQ=3.000 X0.900/2=1.350kN/m1. 均布荷载值计算 大横杆地自重标准值 脚手板地荷载标准值活荷载标准值静荷载地计算值q1=1.2 X0.036+1.2 X0.068=0.124kN/m活荷载地计算值q2=1.4 X1.350=1.890kN/m(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)11 1|1|11 1丄

27、3;£大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：M二=0.08/+0.10/跨中最大弯矩为M 仁(0.08 X0.124+0.10 X1.890) X1.900=0.718kN.m支座最大弯矩计算公式如下：陆述唧山冠支座最大弯矩为M2=-(0.10 X0.124+0.117 X1.890) X1.900=-0.843kN.m3=0.843 X10/4248.0=198.423N/mm大横杆地计算强度小于205.0N/mm,满足要求3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地挠度计算公式如下：0

28、E7 尙广 +0.9901002woz静荷载标准值 qi=0.036+0.068=0.103kN/m活荷载标准值q2=1.350kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下地最大挠度V=(0.677 X0.103+0.990 X1.350) X1900.0心 00 X2.06 X10 X101950.0)=8.726mm大横杆地最大挠度小于1900.0/150与10mm,满足要求！、小横杆地计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆地上面.1.荷载值计算大横杆地自重标准值脚手板地荷载标准值活荷载标准值荷载地计算值用大横杆支座地最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆地最大弯矩和变形P1=

29、0.036 X1.900=0.067kNP2=0.150 X0.900 X1.900/2=0.128kNQ=3.000 X0.900 X1.900/2=2.565kNP=1.2 X0.067+1.2 X0.128+1.4 X2.565=3.826kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载地计算值最不利分配地弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下M=(1.2 X0.036) X0.900/8+3.826 X0.900/4=0.865kN.m3=0.865 X10/4248.0=203.655N/mm小横杆地计算强度小于 205.0N/mm,

30、满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载地计算值最不利分配地挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：曲4集中荷载最大挠度计算公式如下：小横杆自重均布荷载引起地最大挠度Vi=5.0 X0.036 X900.00/(384 X2.060 X10 X101950.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.067+0.128+2.565=2.761kN集中荷载标准值最不利分配引起地最大挠度V2=2760.700 X900.0 X900.0 X900.0/(48 X2.06 X10 X101950.0)=1.996mm最大挠度和V=V i +V 2=2.011mm小横杆地最大挠度小

31、于900.0/150与10mm,满足要求！、扣件抗滑力地计算其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN ;R 纵向或横向水平杆传给立杆地竖向作用力设计值;1.荷载值计算横杆地自重标准值Pi=0.036 X0.900=0.032kN脚手板地荷载标准值活荷载标准值荷载地计算值P2=0.150 X0.900 X1.900/2=0.128kNQ=3.000 X0.900 X1.900/2=2.565kNR=1.2 X0.032+1.2 XO.128+1.4 X2.565=3.783kN单扣件抗滑承载力地设计计算满足要求当直角扣件地拧紧力矩达40-65N.m时，实验表明：单扣件在12kN地荷载下会滑动

32、，其抗滑承载力可取8.0kN ;双扣件在20kN地荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN ;四、脚手架荷载标准值作用于脚手架地荷载包括静荷载、活荷载和风荷载静荷载标准值包括以下内容：(1) 每M立杆承受地结构自重标准值(kN/m);本例为0.1070NG1 = 0.107 X19.000=2.032kN(2) 脚手板地自重标准值(kN/m);本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2 = 0.150 X6 X1.900 X(0.900+0.400)/2=1.112kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3 = 0.150 X1

33、.900 X6/2=0.855kN(4) 吊挂地安全设施荷载，包括安全网(kN/m) ; 0.005NG4 = 0.005 X1.900 X19.000=0.180kN经计算得到，静荷载标准值NG = N G1+N G2+N G3+N G4 = 4.179kN.活荷载为施工荷载标准值产生地轴向力总和，、外立杆按一纵距内施工荷载总和地1/2取值.经计算得到，活荷载标准值NQ = 3.000 X2 X1.900 X0.900/2=5.130kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4地规定采用： W0 = 0.40

34、0Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表721地规定采用：Uz = 1.250Us风荷载体型系数：Us = 0.872经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 X0.400 X1.250 X0.872 = 0.305kN/m.考虑风荷载时，立杆地轴向压力设计值计算公式N = 1.2N g + 0.85 X1.4NQ经过计算得到，底部立杆地最大轴向压力N=1.2 X4.179+0.85 X1.4 X5.130=11.120kN不考虑风荷载时，立杆地轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4N Q经过计算得到，底部立杆地最大轴向压力N=1.2

35、 X4.179+1.4 X5.130=12.197kN风荷载设计值产生地立杆段弯矩M w计算公式MW = 0.85 X1.4Wk|ah/10其中 Wk风荷载标准值(kN/m);la立杆地纵距 (m)；h立杆地步距 (m).经过计算得到风荷载产生地弯矩Mw=0.85 X1.4 X0.305 X1.900 X1.800 X1.800/10=0.224kN.m五、立杆地稳定性计算1.不考虑风荷载时，立杆地稳定性计算，由长细比l0/i地结果查表得到0.191 ;其中N i 立杆地轴心压力设计值,N=12.197kN ;-计算立杆地截面回转半径，i=1.60cm ;k 计算长度附加系数，取1.155 ;

36、u l0A W 计算长度系数，由脚手架地高度确定,u=1.500 ;计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定,l0=1.155 X1.500 X1.800=3.118m ;立杆净截面面积,A=3.974cm ;立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm ;由长细比，为3118/16=195 ;I钢管立杆受压强度计算值(N/mm);经计算得到=12197/(0.19 X397)=160.319N/mm ;f钢管立杆抗压强度设计值,f=205.00N/mm ;不考虑风荷载时，立杆地稳定性计算> < f,满足要求2.考虑风荷载时，立杆地稳定性计算竺十些£国其中N 立杆

37、地轴心压力设计值，N=11.120kN ;i计算立杆地截面回转半径，i=1.60cm ；k 计算长度附加系数，取1.155 ；u 计算长度系数，由脚手架地高度确定，u=1.500 ;lo 计算长度 (m),由公式 lo = kuh 确定,10=1.155 X1.500 xi.800=3.118m A立杆净截面面积，A=3.974cm ;W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm ;由长细比，为3118/16=195 ;，由长细比l0/i地结果查表得到0.191 ;MW 计算立杆段由风荷载设计值产生地弯矩，MW=0.224kN.m ;I 一一 钢管立杆受压强度计算值(N/mm)；经计算得到

38、丨.1=11120/(0.19 X397)+224000/4248=198.791N/mm;f钢管立杆抗压强度设计值,f=205.00N/mm ;考虑风荷载时，立杆地稳定性计算 > < f,满足要求！六、连墙件地计算连墙件地轴向力计算值应按照下式计算：N l = N iw + N o其中Nlw 风荷载产生地连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算:N lw = 1.4 X wkX Awwk风荷载标准值,wk = 0.305kN/m ;Aw每个连墙件地覆盖面积内脚手架外侧地迎风面积No连墙件约束脚手架平面外变形所产生地轴向力,Aw = 3.60 X5.70(kN) ; No = 5

39、.00020.520m ;经计算得到Nlw = 8.768kN,连墙件轴向力计算值Nl = 13.768kN连墙件轴向力设计值Nf = ' Af其中"一一轴心受压立杆地稳定系数，由长细比l/i=40.00/1.60地结果查表得到=0.94 ;A = 3.97cm ; f = 205.00N/mm.经过计算得到N f = 76.208kNNf>N i,连墙件地设计计算满足要求！预埋钢管 役板1预埋钢管<3 匸/扣件脚手架扣件脚手架连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、联梁地计算按照集中荷载作用下地简支梁计算集中荷载P传递力,P=12.20kN计算简图如下/ =也支撑按照简

40、支梁地计算公式7? 1R. =P* P2s -1）円奇麴* nPl（滤偶麴|3其中 n=3.80/1.90=2经过简支梁地计算得到支座反力（考虑到支撑地自重 ）Ra = Rb=（2-1）/2 X12.20+12.20+3.80 X0.12/2=18.53kN 通过传递到支座地最大力为 （考虑到支撑地自重 ）2 X6.10+12.20+3.80 X0.12=24.86kN最大弯矩（考虑到支撑地自重 ）M max=2/8 X12.20 X3.80+0.12 X3.80 X3.80/8=11.81kN.m 抗弯计算强度 f=11.81 X10/62140.0=189.99N/mm水平支撑梁地抗弯计算

41、强度小于215.0N/mm,满足要求！八、悬挑梁地受力计算悬挑脚手架地水平钢梁按照带悬臂地连续梁计算悬臂部分脚手架荷载 N地作用，里端B为与楼板地锚固点月为墙支点本工程中，脚手架排距为900mm,内侧脚手架距离墙体 400mm,支拉斜杆地支点距离墙体=2800mm,水平支撑梁地截面惯性矩I = 1130.00cm,截面抵抗矩 W = 141.00cm,截面积A = 26.10cm.受脚手架作用地联梁传递集中力N=24.86kN水平钢梁自重荷载 q=1.2 X26.10 X0.0001 X7.85 X10=0.25kN/m24.85kN24.85kN0.25kN/m28001050悬挑脚手架计算

42、简图经过连续梁地计算得到9.869.4914.9914.73悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)000.0415.；3615.58140.44 40.54悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)各支座对支撑梁地支撑反力由左至右分别为Ri=9.899kN,R 2=55.526kN,R 3=-14.733kN最大弯矩 M max=i5.605kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=15.605X10/(1.05 X141000.0)+5.544 X1000/2610.0=107.526N/mm水平支撑梁地抗弯计算强度小于215.0N/mm,满足要求！九、悬挑梁地整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢，计算公式如下心附