扶壁式挡土墙计算书

1、扶壁式挡土墙验算执行标准：公路计算项目：扶壁式挡土墙 1原始条件墙身尺寸：墙身总高：8.000(m)墙宽：0.700(m)墙趾悬挑长DL: 0.760(m)墙踵悬挑长DL1: 3.000(m)底板高 DH: 0.800(m)墙趾端部高DH0: 0.600(m)扶肋间距：4.800(m)扶肋厚：0.400(m)扶壁两端墙面板悬挑长度：1.804(m)设防滑凸梯:防滑凸梯尺寸BT1: 2.000(m)防滑凸梯尺寸BT: 1.300(m)防滑凸梯尺寸HT: 0.600(m)防滑凸梯被动土压力修正系数：1.000防滑凸梯容许弯曲拉应力 ：0.500(MPa)防滑凸梯容许剪应力：0.990(MPa)钢筋

2、合力点到外皮距离：50(mm)墙趾埋深：1.500(m)物理参数：混凝土墙体容重：25.000(kN/m3)混凝土强度等级：C30纵筋级别：KL400抗剪腹筋级别：HRB335裂缝计算钢筋直径：20(mm)挡土墙类型：一般挡土墙墙后填土内摩擦角：35.000(度)墙后填土粘聚力：0.000(kPa)墙后填土容重：19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角：17.500(度)地基土容重：18.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值：500.000(kPa)地基承载力特征值提高系数：墙趾值提高系数：1.200墙踵值提高系数：1.300平均值提高系数：1.000墙底摩擦系数：0.500地基土

3、类型：土质地基地基士内摩擦角：30.000(度)土压力计算方法：库仑坡线土柱： 坡面线段数： 折线序号122水平投影长(m)3.0005.000竖向投影长(m)2.0000.000换算土柱数00地面横坡角度：20.000(度)填土对横坡面的摩擦角：35.000(度)墙顶标高：0.000(m)挡墙分段长度：10.000(m)钢筋混凝土配筋计算依据：公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)第1种情况：组合1组合系数：1.0001 .挡土墙结构重力分项系数=1.000 V2 .填土重力分项系数=1.000 V3 .填土侧压力分项系数=1.000 V4 .车辆荷载引起的土侧

4、压力分项系数=1.000 V土压力计算计算高度为 8.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=32.060(度)按假想墙背计算得到：第1破裂角：29.582(度)Ea=409.100(kN) Ex=231.387(kN) Ey=337.376(kN)作用点高度 Zy=2.929(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=19.827(度)第1破裂角=29.582(度)Ea=401.773(kN) Ex=231.439(kN) Ey=328.416(kN)作用点高度 Zy=2.949(m)墙身截面积=9.312(m2)重量=232.800 (kN)

5、整个墙踵上的土重(不包括超载)=193.442(kN) 重心坐标(1.605,-4.700)(相对于墙面坡上角墙趾板上的土重 =10,944(kN)相对于趾点力臂=0.364(m)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.500采用防滑凸样增强抗滑动稳定性，计算过程如下：基础底面宽度B =4.460(m)墙身重力的力臂Zw =1.675(m)Ey 的力臂 Zx=3.397(m)Ex 的力臂 Zy=2.949(m)作用于基础底的总竖向力=765.602(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1284.621(kN-m)基础底面合力作用点距离墙趾点的距离Zn = 1.678(m)基础底压应力：墙趾=299.

6、152 凸梯前沿=184.809墙踵=44.167(kPa)凸梯前沿被动土压应力 =725.941(kPa)凸梯抗弯强度验算：凸梯抗弯强度验算满足：弯曲拉应力=463.915 <= 500.000(kPa)凸梯抗剪强度验算：凸梯抗剪强度验算满足： 剪应力=335.050 <= 990.000(kPa)滑移力=231.439(kN)抗滑力=576.385(kN)滑移验算满足：Kc = 2.490 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足：方程值=54.133(kN) > 0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw = 1.675 (m)相对于墙趾点

7、，墙踵上土重的力臂Zw1 = 2.365 (m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2 = 0.364 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx = 3.397 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy = 2.949 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=682.429(kN-m)抗倾覆力矩=1967.050(kN-m)倾覆验算满足：K0 = 2.882 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足：方程值=1114.327(kN-m) > 0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=765.602(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1

8、284.621(kN-m)基础底面宽度B = 4.460 (m)偏心距 e = 0.552(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn = 1.678(m)基底压应力:趾部=299.152踵部=44.167(kPa)最大应力与最小应力之比=299.152 / 44.167 = 6.773作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.552 <= 0,167*4,460= 0,743(m)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=299,152 <= 600,000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=44,167 <= 650,000(kPa)地基平均承载力验算满足：压应力=171

9、,660 <= 500,000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值：作用于基础底的总竖向力=765,602(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1284,621(kN-m)基础底面宽度B = 4,460 (m)偏心距 e = 0,552(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 1.678(m)基础底压应力：趾点=299,152 踵点=44,167(kPa)设计值：作用于基础底的总竖向力=765,602(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1284,621(kN-m)基础底面宽度B = 4,460 (m)偏心距 e = 0,552(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 1.678(m

10、)基础底压应力：趾点=299,152 踵点=44,167(kPa)趾板根部截面高度：H'= 0,800(m)截面弯矩：M= 73,067(kN-m)纵向受拉钢筋造配筋：As = 1500,000(mm2)截面剪力：Q= 186,600(kN)剪力设计值 =186,600(kN) < 521,250(kN),可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造 配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。截面弯矩：M(标准值)=73,067(kN-m)最大裂缝宽度：里 max = 0.095(mm)。(五)墙踵板强度计算标准值：作用于基础底的总竖向力=765,602(kN) 作用于墙趾下点的总

11、弯矩=1284,621(kN-m)基础底面宽度B = 4,460 (m)偏心距 e = 0,552(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 1.678(m)基础底压应力：趾点=299,152 踵点=44,167(kPa)设计值：作用于基础底的总竖向力=765,602(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1284,621(kN-m)基础底面宽度B = 4,460 (m)偏心距 e = 0,552(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 1.678(m)基础底压应力：趾点=299,152 踵点=44,167(kPa)截面高度：H' = 0,800(m)踵板边缘的法向应力=250,6

12、81(kPa)踵板边缘的法向应力标准值=250,681(kPa)支座弯矩：M = 404,433(kN-m/m)纵向受拉钢筋：As = 1679,014(mm2) > Asmin = 1500,000(mm2)支座弯矩：M(标准值)=404,433(kN-m/m)最大裂缝宽度：ma max = 0.468(mm)。踵板与肋结合处剪力：Q = 551.499(kN/m)计算箍筋面积： Av = 0.674(mm2/mm) < Avmin = 1.200(mm2/mm)。抗剪箍筋取构造配筋：Av=1.200(mm2/mm)。跨中弯矩：M = 242.660(kN-m/m)纵向受拉钢筋造

13、配筋：As = 1500.000(mm2)跨中弯矩：M(标准值)=242.660(kN-m/m)最大裂缝宽度：里 max = 0.314(mm)。(六)墙面板强度计算截面高度：H' = 0.700(m)替代土压力图形中，面板的设计法向应力=26.805(kPa)替代土压力图形中，面板的设计法向应力(标准值)=26.805(kPa)水平向强度验算净跨长为4.400(m)支座弯矩：M = 43.245(kN-m/m)纵向受拉钢筋造配筋：As = 1300.000(mm2)支座弯矩：M(标准值)=43.245(kN-m/m)最大裂缝宽度：里 max = 0.075(mm)。支座处剪力：Q =

14、 58.971(kN/m)剪力设计值 =58.971(kN) < 451.750(kN),可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。跨中弯矩：M = 25.947(kN-m/m)纵向受拉钢筋造配筋：As = 1300.000(mm2)跨中弯矩：M(标准值)=25.947(kN-m/m)最大裂缝宽度：里 max = 0.045(mm)。竖向强度验算最大正弯矩：M = 12.738(kN-m/m)纵向受拉钢筋造配筋：As = 1300.000(mm2)最大正弯矩：M(标准值)=12.738(kN-m/m)最大裂缝宽度：里 max = 0.022(mm

15、)。最大负弯矩：M = 50.951(kN-m/m)纵向受拉钢筋造配筋：As = 1300.000(mm2)最大负弯矩：M(标准值)=50.951(kN-m/m)最大裂缝宽度：里 max = 0.088(mm)。(七)肋板截面强度验算距离墙顶1.800(m)处截面宽度B=0.400(m)截面高度H=1.450(m)翼缘宽度BT=1.500(m)翼缘高度HT=0.700(m)截面剪力Q=78.886(kN)截面弯矩M=47.331(kN-m)纵向受拉钢筋造配筋：As = 1120.000(mm2)转换为斜钢筋： As/cos ? = 1213(mm2)剪力设计值 =78.886(kN) <

16、 389.200(kN),可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av = 0.480(mm2/mm)。截面弯矩M(标准值)=47,331(kN-m)最大裂缝宽度：ma max = 0.038(mm)。距离墙顶3.600(m)处截面宽度B=0.400(m)截面高度H=2.200(m)翼缘宽度BT=2.600(m)翼缘高度HT=0.700(m)截面剪力Q=281.727(kN)截面弯矩M=359.844(kN-m)纵向受拉钢筋造配筋：As = 1720.000(mm2)转换为斜钢筋： As/cos ? = 1863(mm2)剪力设计值 =281.727(kN) < 597.700(k

17、N),可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造 配筋：Av = 0.480(mm2/mm)。截面弯矩M(标准值)=359.844(kN-m)最大裂缝宽度：里 max = 0.123(mm)。距离墙顶5.400(m)处截面宽度B=0.400(m)截面高度H=2.950(m)翼缘宽度BT=3.700(m)翼缘高度HT=0.700(m)截面剪力Q=563.839(kN)截面弯矩M=1108.994(kN-m)纵向受拉钢筋造配筋：As = 2320.000(mm2)转换为斜钢筋： As/cos ? = 2513(mm2)剪力设计值 =563.839(kN) < 806.200(kN),可不进行斜

18、截面抗剪承载力验算，箍筋取构造 配筋：Av = 0.480(mm2/mm)。截面弯矩M(标准值)=1108.994(kN-m)最大裂缝宽度：里 max = 0.209(mm)。距离墙顶7.200(m)处截面宽度B=0.400(m)截面高度H=3.700(m)翼缘宽度BT=4.800(m)翼缘高度HT=0.700(m)截面剪力Q=925.010(kN)截面弯矩M=2437.099(kN-m)纵向受拉钢筋造配筋：As = 2920.000(mm2)转换为斜钢筋： As/cos ? = 3163(mm2)剪力设计值 =925.010(kN) < 1014.700(kN),可不进行斜截面抗剪承载

19、力验算，箍筋取构 造配筋：Av = 0.480(mm2/mm)。截面弯矩M(标准值)=2437.099(kN-m)最大裂缝宽度：纵 max = 0.290(mm)。第2种情况：组合2组合系数：1.0001 .挡土墙结构重力分项系数=1.000 V2 .填土重力分项系数=1.000 V3 .填土侧压力分项系数=1.000 V4 .车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000 V土压力计算计算高度为 8.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=32.060(度)按假想墙背计算得到：第1破裂角：29.582(度)Ea=409.100(kN) Ex=231.387(kN) Ey=337.376(

20、kN)作用点高度 Zy=2.929(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在： 第2破裂角=19.827(度)第1破裂角=29.582(度)Ea=401.773(kN) Ex=231.439(kN) Ey=328.416(kN)作用点高度 Zy=2.949(m)墙身截面积=9.312(m2)重量=232.800 (kN)整个墙踵上的土重(不包括超载)=193.442(kN) 重心坐标(1.605,-4.700)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重 =10.944(kN)相对于趾点力臂=0.364(m)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.500采用防滑凸样增强抗滑动

21、稳定性，计算过程如下：基础底面宽度B =4.460(m)墙身重力的力臂Zw =1.675(m)Ey 的力臂 Zx=3.397(m)Ex 的力臂 Zy=2.949(m)作用于基础底的总竖向力=765.602(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1284.621(kN-m)基础底面合力作用点距离墙趾点的距离Zn = 1.678(m)基础底压应力：墙趾=299.152 凸梯前沿=184.809墙踵=44.167(kPa)凸梯前沿被动土压应力 =725.941(kPa)凸梯抗弯强度验算：凸梯抗弯强度验算满足：弯曲拉应力=463.915 <= 500.000(kPa)凸梯抗剪强度验算：凸梯抗剪强度验算

22、满足： 剪应力=335.050 <= 990.000(kPa)滑移力=231.439(kN)抗滑力=576.385(kN)滑移验算满足：Kc = 2.490 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足：方程值=54.133(kN) > 0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw = 1.675 (m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1 = 2.365 (m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2 = 0.364 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx = 3.397 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy = 2.949 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力

23、矩=682.429(kN-m)抗倾覆力矩=1967.050(kN-m)倾覆验算满足：K0 = 2.882 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足：方程值=1114.327(kN-m) > 0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=765.602(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1284.621(kN-m)基础底面宽度B = 4.460 (m)偏心距 e = 0.552(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn = 1.678(m)基底压应力:趾部=299.152踵部=44.167(kPa)最大应力与最小应力之比=29

24、9.152 / 44.167 = 6.773作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.552 <= 0.167*4.460= 0.743(m)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=299.152 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=44.167 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足：压应力=171.660 <= 500.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值：作用于基础底的总竖向力=765.602(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1284.621(kN-m)基础底面宽度B = 4.460 (m)偏心距 e = 0.552(m)基

25、础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 1.678(m)基础底压应力：趾点=299.152 踵点=44.167(kPa)设计值：作用于基础底的总竖向力=765.602(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1284.621(kN-m)基础底面宽度B = 4.460 (m)偏心距 e = 0.552(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 1.678(m)基础底压应力：趾点=299.152 踵点=44.167(kPa)趾板根部截面高度：H'= 0.800(m)截面弯矩：M= 73.067(kN-m)纵向受拉钢筋造配筋：As = 1500.000(mm2)截面剪力：Q= 186.600(k

26、N)剪力设计值 =186.600(kN) < 521.250(kN),可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造 配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。截面弯矩：M(标准值)=73.067(kN-m)最大裂缝宽度：里 max = 0.095(mm)。(五)墙踵板强度计算标准值：作用于基础底的总竖向力=765.602(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1284.621(kN-m)基础底面宽度B = 4.460 (m)偏心距 e = 0.552(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 1.678(m)基础底压应力：趾点=299.152 踵点=44.167(kPa)设计值：作用于基础底

27、的总竖向力=765.602(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1284.621(kN-m)基础底面宽度B = 4.460 (m)偏心距 e = 0.552(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 1.678(m)基础底压应力：趾点=299.152 踵点=44.167(kPa)截面高度：H' = 0.800(m)踵板边缘的法向应力=250.681(kPa)踵板边缘的法向应力标准值=250.681(kPa)支座弯矩：M = 404.433(kN-m/m)纵向受拉钢筋：As = 1679.014(mm2) > Asmin = 1500.000(mm2)支座弯矩：M(标准值)=404

28、.433(kN-m/m)最大裂缝宽度：里 max = 0.468(mm)。踵板与肋结合处剪力：Q = 551.499(kN/m)计算箍筋面积：Av = 0.674(mm2/mm) < Avmin = 1.200(mm2/mm)。抗剪箍筋取构造配筋：Av=1.200(mm2/mm)。跨中弯矩：M = 242.660(kN-m/m)纵向受拉钢筋造配筋：As = 1500.000(mm2)跨中弯矩：M(标准值)=242.660(kN-m/m)最大裂缝宽度：里 max = 0.314(mm)。(六)墙面板强度计算截面高度：H' = 0.700(m)替代土压力图形中，面板的设计法向应力=2

29、6.805(kPa)替代土压力图形中，面板的设计法向应力(标准值)=26.805(kPa)水平向强度验算净跨长为4.400(m)支座弯矩：M = 43.245(kN-m/m)纵向受拉钢筋造配筋：As = 1300.000(mm2)支座弯矩：M(标准值)=43.245(kN-m/m)最大裂缝宽度：里 max = 0.075(mm)。支座处剪力：Q = 58.971(kN/m)剪力设计值 =58.971(kN) < 451.750(kN),可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。跨中弯矩：M = 25.947(kN-m/m)纵向受拉钢筋造配筋：As

30、 = 1300.000(mm2)跨中弯矩：M(标准值)=25.947(kN-m/m)最大裂缝宽度：里 max = 0.045(mm)。竖向强度验算最大正弯矩：M = 12.738(kN-m/m)纵向受拉钢筋造配筋：As = 1300.000(mm2)最大正弯矩：M(标准值)=12.738(kN-m/m)最大裂缝宽度：里 max = 0.022(mm)。最大负弯矩：M = 50.951(kN-m/m)纵向受拉钢筋造配筋：As = 1300.000(mm2)最大负弯矩：M(标准值)=50.951(kN-m/m)最大裂缝宽度：纵 max = 0.088(mm)。(七)肋板截面强度验算距离墙顶1.80

31、0(m)处截面宽度B=0.400(m)截面高度H=1.450(m)翼缘宽度BT=1.500(m)翼缘高度HT=0.700(m)截面剪力Q=78.886(kN)截面弯矩M=47.331(kN-m)纵向受拉钢筋造配筋：As = 1120.000(mm2)转换为斜钢筋： As/cos ? = 1213(mm2)剪力设计值 =78.886(kN) < 389.200(kN),可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造 配筋：Av = 0.480(mm2/mm)。截面弯矩M(标准值)=47.331(kN-m)最大裂缝宽度：里 max = 0.038(mm)。距离墙顶3.600(m)处截面宽度B=0.

32、400(m)截面高度H=2.200(m)翼缘宽度BT=2.600(m)翼缘高度HT=0.700(m)截面剪力Q=281.727(kN)截面弯矩M=359.844(kN-m)纵向受拉钢筋造配筋：As = 1720.000(mm2)转换为斜钢筋： As/cos ? = 1863(mm2)剪力设计值 =281.727(kN) < 597.700(kN),可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造 配筋：Av = 0.480(mm2/mm)。截面弯矩M(标准值)=359.844(kN-m)最大裂缝宽度：里 max = 0.123(mm)。距离墙顶5.400(m)处截面宽度B=0.400(m)截面高

33、度H=2.950(m)翼缘宽度BT=3.700(m)翼缘高度HT=0.700(m)截面剪力Q=563.839(kN)截面弯矩M=1108.994(kN-m)纵向受拉钢筋造配筋：As = 2320.000(mm2)转换为斜钢筋： As/cos ? = 2513(mm2)剪力设计值 =563.839(kN) < 806.200(kN),可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造 配筋：Av = 0.480(mm2/mm)。截面弯矩M(标准值)=1108.994(kN-m)最大裂缝宽度：里 max = 0.209(mm)。距离墙顶7.200(m)处截面宽度B=0.400(m)截面高度H=3.70

34、0(m)翼缘宽度BT=4.800(m)翼缘高度HT=0.700(m)截面剪力Q=925.010(kN)截面弯矩M=2437.099(kN-m)纵向受拉钢筋造配筋：As = 2920.000(mm2)转换为斜钢筋： As/cos ? = 3163(mm2)剪力设计值 =925.010(kN) < 1014.700(kN),可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构 造配筋：Av = 0.480(mm2/mm)。截面弯矩M(标准值)=2437.099(kN-m)最大裂缝宽度：纵 max = 0.290(mm)。第3种情况：组合3组合系数：1.0001 .挡土墙结构重力分项系数=1.000 V2

35、.填土重力分项系数=1.000 V3 .填土侧压力分项系数=1.000 V4 .车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000 V土压力计算计算高度为 8.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=32.060(度)按假想墙背计算得到：第1破裂角：29.582(度)Ea=409.100(kN) Ex=231.387(kN) Ey=337.376(kN)作用点高度 Zy=2.929(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=19.827(度)第1破裂角=29.582(度)Ea=401.773(kN) Ex=231.439(kN) Ey=328.416(k

36、N)作用点高度 Zy=2.949(m)墙身截面积=9.312(m2)重量=232.800 (kN)整个墙踵上的土重(不包括超载)=193.442(kN) 重心坐标(1.605,-4.700)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重 =10.944(kN)相对于趾点力臂=0.364(m)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.500采用防滑凸样增强抗滑动稳定性，计算过程如下：基础底面宽度B =4.460(m)墙身重力的力臂Zw =1.675(m)Ey 的力臂 Zx=3.397(m)Ex 的力臂 Zy=2.949(m)作用于基础底的总竖向力=765.602(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1284.62

37、1(kN-m)基础底面合力作用点距离墙趾点的距离Zn = 1.678(m)基础底压应力：墙趾=299.152 凸梯前沿=184.809墙踵=44.167(kPa)凸梯前沿被动土压应力 =725.941(kPa)凸梯抗弯强度验算：凸梯抗弯强度验算满足： 弯曲拉应力 =463.915 <= 500.000(kPa)凸梯抗剪强度验算：凸梯抗剪强度验算满足： 剪应力=335.050 <= 990.000(kPa)滑移力=231.439(kN)滑移验算满足：Kc =抗滑力=576.385(kN)2.490 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足：方程值=54.133(kN)

38、> 0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw = 1.675 (m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1 = 2.365 (m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2 = 0.364 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx = 3.397 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy = 2.949 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=682.429(kN-m)抗倾覆力矩=1967.050(kN-m)倾覆验算满足：K0 = 2.882 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足：方程值=1114.327(kN-m) > 0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天

39、然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=765.602(kN)作用于墙趾下点的总弯矩基础底面宽度B = 4.460 (m)偏心距 e = 0.552(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn = 1.678(m)基底压应力:趾部=299.152踵部=44.167(kPa)最大应力与最小应力之比=299.152 / 44.167 = 6.773作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.552 <= 0.167*4.460=1284.621(kN-m)=0.743(m)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=299.152 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满

40、足压应力=44.167 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足：压应力=171.660 <= 500.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值：作用于基础底的总竖向力=765.602(kN)作用于墙趾下点的总弯矩基础底面宽度B = 4.460 (m)偏心距 e = 0.552(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 1.678(m)基础底压应力：趾点=299.152 踵点=44.167(kPa)设计值：作用于基础底的总竖向力=765.602(kN)作用于墙趾下点的总弯矩基础底面宽度B = 4.460 (m)偏心距 e = 0.552(m)基础底面合力作用点距离

41、趾点的距离Zn = 1.678(m)基础底压应力：趾点=299.152 踵点=44.167(kPa)趾板根部截面高度：H' = 0.800(m)=1284.621(kN-m)=1284.621(kN-m)截面弯矩：M = 73,067(kN-m)纵向受拉钢筋造配筋：As = 1500.000(mm2)截面剪力：Q = 186.600(kN)剪力设计值 =186.600(kN) < 521.250(kN),可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造 配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。截面弯矩：M(标准值)=73.067(kN-m)最大裂缝宽度：里 max = 0.095(m

42、m)。(五)墙踵板强度计算标准值：作用于基础底的总竖向力=765.602(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1284.621(kN-m)基础底面宽度B = 4.460 (m)偏心距 e = 0.552(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 1.678(m)基础底压应力：趾点=299.152 踵点=44.167(kPa)设计值：作用于基础底的总竖向力=765.602(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1284.621(kN-m)基础底面宽度B = 4.460 (m)偏心距 e = 0.552(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 1.678(m)基础底压应力：趾点=299.152 踵

43、点=44.167(kPa)截面高度：H' = 0.800(m)踵板边缘的法向应力=250.681(kPa)踵板边缘的法向应力标准值=250.681(kPa)支座弯矩：M = 404.433(kN-m/m)纵向受拉钢筋： As = 1679.014(mm2) > Asmin = 1500.000(mm2)支座弯矩：M(标准值)=404.433(kN-m/m)最大裂缝宽度：里 max = 0.468(mm)。踵板与肋结合处剪力：Q = 551.499(kN/m)计算箍筋面积： Av = 0.674(mm2/mm) < Avmin = 1.200(mm2/mm)。抗剪箍筋取构造配

44、筋：Av=1.200(mm2/mm)。跨中弯矩：M = 242.660(kN-m/m)纵向受拉钢筋造配筋：As = 1500.000(mm2)跨中弯矩：M(标准值)=242.660(kN-m/m)最大裂缝宽度：里 max = 0.314(mm)。(六)墙面板强度计算截面高度：H' = 0.700(m)替代土压力图形中，面板的设计法向应力=26.805(kPa)替代土压力图形中，面板的设计法向应力(标准值)=26.805(kPa)水平向强度验算净跨长为4.400(m)支座弯矩：M = 43.245(kN-m/m)纵向受拉钢筋造配筋：As = 1300.000(mm2)支座弯矩：M(标准值

45、)=43.245(kN-m/m)最大裂缝宽度：里 max = 0.075(mm)。支座处剪力：Q = 58.971(kN/m)剪力设计值 =58.971(kN) < 451.750(kN),可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造 配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。跨中弯矩：M = 25.947(kN-m/m)纵向受拉钢筋造配筋：As = 1300.000(mm2)跨中弯矩：M(标准值)=25,947(kN-m/m)最大裂缝宽度：ma max = 0.045(mm)。竖向强度验算最大正弯矩：M = 12.738(kN-m/m)纵向受拉钢筋造配筋：As = 1300.000(mm

46、2)最大正弯矩：M(标准值)=12.738(kN-m/m)最大裂缝宽度：里 max = 0.022(mm)。最大负弯矩：M = 50.951(kN-m/m)纵向受拉钢筋造配筋：As = 1300.000(mm2)最大负弯矩：M(标准值)=50.951(kN-m/m)最大裂缝宽度：里 max = 0.088(mm)。(七)肋板截面强度验算距离墙顶1.800(m)处截面宽度B=0.400(m)截面高度H=1.450(m)翼缘宽度BT=1.500(m)翼缘高度HT=0.700(m)截面剪力Q=78.886(kN)截面弯矩M=47.331(kN-m)纵向受拉钢筋造配筋：As = 1120.000(mm

47、2)转换为斜钢筋： As/cos ? = 1213(mm2)剪力设计值 =78.886(kN) < 389.200(kN),可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造 配筋：Av = 0.480(mm2/mm)。截面弯矩M(标准值)=47.331(kN-m)最大裂缝宽度：里 max = 0.038(mm)。距离墙顶3.600(m)处截面宽度B=0.400(m)截面高度H=2.200(m)翼缘宽度BT=2.600(m)翼缘高度HT=0.700(m)截面剪力Q=281.727(kN)截面弯矩M=359.844(kN-m)纵向受拉钢筋造配筋：As = 1720.000(mm2)转换为斜钢筋： A

48、s/cos ? = 1863(mm2)剪力设计值 =281.727(kN) < 597.700(kN),可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造 配筋：Av = 0.480(mm2/mm)。截面弯矩M(标准值)=359.844(kN-m)最大裂缝宽度：里 max = 0.123(mm)。距离墙顶5.400(m)处截面宽度B=0.400(m)截面高度H=2.950(m)翼缘宽度BT=3.700(m)翼缘高度HT=0.700(m)截面剪力Q=563.839(kN)截面弯矩M=1108.994(kN-m)纵向受拉钢筋造配筋：As = 2320.000(mm2)转换为斜钢筋： As/cos ?

49、= 2513(mm2)剪力设计值 =563.839(kN) < 806.200(kN),可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av = 0.480(mm2/mm)。截面弯矩M(标准值)=1108.994(kN-m)最大裂缝宽度：里 max = 0.209(mm)。距离墙顶7.200(m)处截面宽度B=0.400(m)截面高度H=3.700(m)翼缘宽度BT=4.800(m)翼缘高度HT=0.700(m)截面剪力Q=925.010(kN)截面弯矩M=2437.099(kN-m)纵向受拉钢筋造配筋：As = 2920.000(mm2)转换为斜钢筋： As/cos ? = 3163(m

50、m2)剪力设计值 =925.010(kN) < 1014.700(kN),可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构 造配筋：Av = 0.480(mm2/mm)。截面弯矩M(标准值)=2437.099(kN-m)最大裂缝宽度：纵 max = 0.290(mm)。各组合最不利结果(一)滑移验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力=576.385(kN),滑移力=231.439(kN)滑移验算满足：Kc = 2.490 > 1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)滑动稳定方程满足：方程值=54.133(kN) > 0.0(二)倾覆验算安全系数最不利为：组合1(组合1

51、)抗倾覆力矩=1967.050(kN-M),倾覆力矩=682.429(kN-m)倾覆验算满足：K0 = 2.882 > 1.500滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)倾覆稳定方程满足：方程值=1114.327(kN-m) > 0.0(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合 1(组合1)作用于基底的合力偏心距验算满足e=0.552 <= 0.167*4.460= 0.743(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=299,152 <= 600,000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合 1(组合1)墙

52、踵处地基承载力验算满足：压应力=44,167 <= 650,000(kPa)地基平均承载力验算最不利为：组合1(组合1)地基平均承载力验算满足：压应力=171,660 <= 500,000(kPa)(四)墙趾板强度计算趾板根部截面高度：H' = 0,800(m)抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩：M=73,067(kN-m)配筋面积：As=1500(mm2)抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面剪力：Q=186,600(kN)配筋面积：Av=1.200(mm2/m)裂缝计算最不利结果：组合1(组合1)裂缝宽度：w = 0.095(mm)(五)墙踵板强度计算截面高度：H' = 0,800