模板工程与支撑系统安全专项方案-

1、目录一、工程概况 1二、编制依据 1三、模板及支撑材料： 1四、参数信息 2(1) 模板支撑及构造参数 2(2) 荷载参数 2(3) 材料参数 3(4) 梁底模板参数 3(5) 梁侧模板参数 3五、梁模板荷载标准值计算 31. 梁侧模板荷载 32. 梁侧模板面板的计算 43、梁侧模板内外楞的计算 64、外楞计算 85、穿梁螺栓的计算 96、梁底模板计算 107、挠度验算 118、梁底支撑的计算 129、扣件抗滑移的计算 : 1610、立杆的稳定性计算 : 171. 梁两侧立杆稳定性验算 : 172. 梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算 : 18六、模板的安装 20（1）地下室砼底板模板的安装 2

2、0（2）标准层剪力墙模板安装 20（3）顶板模板安装 21（4）柱模安装 21（5）模板安装的自检 21七、模板拆除安全措施 211）模板拆除安全技术措施 212）各类模板拆除的安全技术措施 23八、模板拆除安全注意事项 23九、悬空作用时模板支撑和拆除的安全注意事项 24十、模板应急预案 25（一）指挥部成立安全应急救援领导小组 25（二）预防坍塌事故措施 26模板工程与支撑系统安全专项施工方案一、工程概况黄石大桥一品园二期一组团位于黄石市黄石港区彩虹北路 9号，由湖北佳境 建筑设计有限公司设计，湖北华信工程监理有限公司监理，由海天建设集团有 限公司承建。本工程工程采用剪力墙结构形式，耐火等

3、级为一级，安全等级为 二级，抗震等级为三级，建筑物抗震设防烈度为六度。建筑面积为215660.25M2, 建筑高度分别为：楼栋编号9号楼18号楼19号楼20号楼22号楼二期地下室层数323333323-2建筑高度(米)98.499.099.098.411.4-9.3建筑面积(m2)15052.8728539.7528539.7514340.232208.0023515.03墙、柱、梁模板采用18mn厚木胶合板，内楞采用48mM 100mn木方，对拉螺栓 为© 14圆钢，外楞采用© 48X 3.0钢管。二、编制依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2015)相关规定标准

4、等。危险性较大的分部分项工程安全管理办法建筑工程大模板技术规程(JGJ74-2003)地基与基础工程施工及验收规范(GBJ202-2002)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2012)建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006三、模板及支撑材料：模板、支撑材料按黄石市的规范，因地制宜，就地取材，材质必须符合设 计及规范要求。1 、模板：梁及平台模板均用18MM原松木合板，胶料应为耐水胶，填铺用胶合板及20MM松木板，不得有死节、虫洞或已扭曲变形，腐朽的木板不准使用2 、方木：黄石市常用规格： (材料为松木，无腐朽、无扭曲变形，无裂缝 死节等痕)40X 60

5、用于梁枋档楞60X 80用于板底横楞、纵楞、横搁栅。3、混凝土楼板需达到足够强度，确保支撑脚支承力达到安全要求。竖向支 撑采用钢管 48，严格控制好支撑垂直度，支撑采用三道拉力拉撑，首道距楼板 20CM第二、三道间距为1.5米。四、参数信息(1) 模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30;梁截面高度 D(m):0.50;混凝土板厚度(mm):180.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00;立杆上端伸出至模板支撑点长度 a(m):0.10;立杆步距h(m):1.50;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00;梁支撑架搭设高度 H(m)： 5.20;梁两侧立杆间距 (m):0

6、.60;承重架支撑形式 :梁底支撑小楞垂直梁截面方向;梁底增加承重立杆根数 :1;采用的钢管类型为 48X 3.5立杆承重连接方式 :单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力 折减系数 :0.80;(2) 荷载参数模板自重(kN/m2):0.35;钢筋自重(kN/m3):1.50;施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0; 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0;振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0;(3) 材料参数木材品种：木模;木材弹性模量 E(N/mm2)：10000.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm2): 17.0;木材

7、抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.7;面板类型:胶合面板;面板弹性模量 E(N/mm2): 9500.0;面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2): 13.0;(4) 梁底模板参数梁底方木截面宽度 b(mm): 50.0;梁底方木截面高度 h(mm): 100.0;梁底纵向支撑根数: 4;面板厚度 (mm): 18.0;(5) 梁侧模板参数次楞间距 (mm): 350 ，主楞竖向根数: 2;主楞间距为: 100mm;穿梁螺栓水平间距 (mm): 500;穿梁螺栓直径 (mm): M12;主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管 48X3.5;主楞合并根数: 2;次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm,

8、高度80mm;次楞合并根数： 2;五、梁模板荷载标准值计算1. 梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中丫-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t -新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得 5.714h ;T -混凝土的入模温度，取20.000 C;V -混凝土的浇筑速度，取1.500m/h ;H -混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m;弘-外加剂影响修正系数，取1.200 ;血混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模

9、板的最大侧压力F;分别计算得50.994 kN/m"、18.000 kN/卅，取较小值18.000 kN/mf作为本工 程计算荷载。2. 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝 土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。q0I11T1r彳r、F'iT冃、350面板计算简图(单位：mm)(1) 强度计算跨中弯矩计算公式如下M (T = 一 < fW其中，W -面板的净截面抵抗矩， W = 100X2.1密1/6=73.5cm3;M -面板的最大弯距(N mm);(T -面板的弯曲应力计算值(N/mn2)f

10、-面板的抗弯强度设计值(N/mm2);按以下公式计算面板跨中弯矩：M = 0.125 畀其中，q -作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：qi= 1.2 XXl8X).9=19.44kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值：q2= 1.4 XX2X0.9=2.52kN/m;q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m;计算跨度(内楞间距):l = 350mm;面板的最大弯距 M= 0.125 X21.96 X502 = 3.36 1X5Nmm;经计算得到，面板的受弯应力计算值：(T = 3.36为7035 1(X=4.575N/mm2;面板的抗弯强度设计值

11、：f = 13N/mm 2;面板的受弯应力计算值(T =4.575N/mri2小于面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求!(2) 挠度验算5护384AZ£V-：X725OI-计算跨度（内楞间距）：l = 350mm;E-面板材质的弹性模量：E = 9500N/mm2;I-面板的截面惯性矩:I = 100 1.採*8 *8/12=48.6cm4;面板的最大挠度计算值V = 5 X 21.96 刃(354V9500X.86 X05) = 0.929mm;面板的最大容许挠度值:V = l/250 =350/250 = 1.4m;面板的最大挠度计算值v =0.929mm小于面板的最

12、大容许挠度值v =1.4mm满足要求！3、梁侧模板内外楞的计算（1）内楞计算内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm,截面高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 6 X2 X2/6 = 128cm3;I = 6 X X2/12 = 512cm4;qIDO内楞计算简图（2）内楞强度验算强度验算计算公式如下：M （T = 一 < fW其中，（T -内楞弯曲应力计算值（N/mm）;M -内楞的最大弯距（N mm）;W -内楞的净截面抵抗矩；f-内楞的强度设计值（N/mm2）。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用

13、在内楞的荷载，q 二（1.2 18XX9+1.4 2X）.9） 1=21.96kN/m;内楞计算跨度（外楞间距）：l = 100mm;内楞的最大弯距：M=1/8 21.96 100.002二 2.75 104N-mm;最大支座力:R=1.1 21.96 0.1=8.455 kN;经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值（T = 2.75 /1028 105 = 0.214N/mm2;内楞的抗弯强度设计值：f = 17N/mm 2;内楞最大受弯应力计算值（T = 0.214 N/mrft小于 内楞的抗弯强度设计值f=17N/mm2，满足要求!（3）内楞的挠度验算0.677护100<lv-/25

14、0其中I-计算跨度（外楞间距）：1 = 500mm;E -内楞的弹性模量：10000N/mm2;I -内楞的截面惯性矩：I = 5.12 106mm4;内楞的最大挠度计算值：V = 0.677 X21.964/（500 杓000>5.12 X06） = 0.181 mm;内楞的最大容许挠度值：V = 500/250=2mm内楞的最大挠度计算值v =0.181mm小于 内楞的最大容许挠度值v =2mm满足要求！4、外楞计算夕卜楞（木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力 8.455kN,按照集 中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为

15、：截面类型为圆钢管48W.5;外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3;外钢楞截面惯性矩I二24.38cm4;（1）外楞抗弯强度验算其中（T -外楞受弯应力计算值（N/mm2）M -外楞的最大弯距（N mm）;W -外楞的净截面抵抗矩；f-外楞的强度设计值（N/mm2）。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为 M=X a=1.921 kN m;其中，F=1/2沟刈=5.49, h为梁高为0.5m, a为次楞间距为350mm;经计算得到，外楞的受弯应力计算值：(T = 1.92 %1102 104 = 189.124N/mm2;外楞的抗弯强度设计值：f = 205N/mm 2;外楞的受弯应力计算值

16、(T =189.124N/mm小于 外楞的抗弯强度设计值f=205N/mm 2，满足要求!(2) .外楞的挠度验算卩1005；</400其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2;F-作用在外楞上的集中力标准值：F=5.49kN;I-计算跨度：l=500mm;I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4;外楞的最大挠度计算值：V =1.615 X 5490.000 X 5/00000 206000.000 243800.000)=0.221mm;根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为 0.221 mm外楞的最大容许挠度值：v = 500/400=1.25mm外楞的最大挠度计算值v =0.

17、22mm小于外楞的最大容许挠度值 v =1.25mm满足要求！5、穿梁螺栓的计算验算公式如下：其中N -穿梁螺栓所受的拉力;A -穿梁螺栓有效面积(mm2);f -穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2;查表得:穿梁螺栓的直径：12 mm；穿梁螺栓有效直径：9.85 mm；穿梁螺栓有效面积：A= 76 mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力：N =(1.2 X8+1.4 >2) >0.5冷.225 =2.745 kN穿梁螺栓最大容许拉力值：N = 170 76/1000 = 12.92 kN;穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.745kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满

18、足要求!6、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支 撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载 和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、 钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W =1000X18X18/6 = 5.40 1>mm3;I =1000X8X8X8/12 = 4.86 1>mm4;i1- -1- 1-” r- 13L1,価L100.-*1叭(1) 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：M (T

19、 =< fW其中，(T-梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm);M -计算的最大弯矩(kN m);l-计算跨度(梁底支撑间距):l =100.00mm;q -作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m);新浇混凝土及钢筋荷载设计值：qi： 1.2 *24.00+1.50) X1.00 &50 90=13.77kN/m;模板结构自重荷载：q2：1.2 0<35 1.00 0.90=0.38kN/m;振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3： 1.4 200 1.00 0.90=2.52kN/m;q = q1 + q2 + q3=13.77+0.38+2.52=16.67kN/m跨中弯矩

20、计算公式如下：M = 0.1qPMmax = 0.10 16.668 0.12=0.017kN m;(T =0.017 剤5.40 104=0.309N/mm2;梁底模面板计算应力(T =0.309 N/mm小于梁底模面板的抗压强度设计值f=13N/mm2，满足要求！7、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用最大挠度计算公式如下：1007 L其中，q-作用在模板上的压力线荷载：q = (24.0+1.50) 0.500+0.35) X1.00二 13.10KN/m;I-计算跨度(梁底支撑间距):l =100.00mm; E-面板的弹性模量：E = 9500.0

21、N/mm2;面板的最大允许挠度值:V =100.00/250 = 0.400mm面板的最大挠度计算值：V =0.677 X3.1 1004心00 9500 >4.86 X05)=0.002mm;面板的最大挠度计算值：V =0.002mm小于 面板的最大允许挠度值:v =100 / 250 = 0.4mm,满足要求！&梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自 重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝 土自重、钢筋自重荷载。(1)荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m):q1 = (24

22、+1.5) 0.5 0.1=1.275 kN/m;(2) 模板的自重线荷载(kN/m):q2 = 0.35 0 花0.5+0.3)/ 0.3=0.152 kN/m;活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到，活荷载标准值Pi= (2.5+2) 0.1=0.45 kN/m;(2)方木的支撑力验算静荷载设计值 q 二 1.2 化275+1.2 区152=1.712 kN/m;活荷载设计值 P = 1.4 0.45=0.63 kN/m;pr r 1f 片 11r r 叫r 气 1|T r ir 片-r r 1r弓r yr %1000 1000 1000方木计算简图方木按照

23、三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5< 10/0/6 = 83.33 cm3;I=5 X0/0/0/12 = 416.67 cnf;(3) 方木强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：线荷载设计值q 二 1.712+0.63=2.342 kN/m;最大弯距 M =0.1ql2= 0.1 Z342 1X1二 0.234 kN.m;最大应力(T = M / W = 0.234 夹/80333.3 = 2.81 N/mm2;抗弯强度设计值f=13 N/mm2;方木的最大应力计算值2.81 N/mm2小于方木抗弯强度设计

24、值13 N/mm2,满足要求！(4) 方木抗剪验算:截面抗剪强度必须满足丁 - 5 f尹2/叽其中最大剪力：V 二 0.6 2.342 X = 1.405 kN;方木受剪应力计算值t = 3 X 1405.2/(2 X 50 X 100) = 0.422 N/mm方木抗剪强度设计值t = 1.7 N/mm方木的受剪应力计算值 0.422 N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!(5) 方木挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:0.677 4100 £7v=H250q = 1.275 + 0.152 = 1.427 kN/m

25、;方木最大挠度计算值v = 0.677 X 1.427 X 4 000 /(100 1<0000 X16.667 X04)=0.232mm;方木的最大允许挠度 v =1.000 X 1000/250=4.000 mm方木的最大挠度计算值v = 0.232 mm小于 方木的最大允许挠度v =4mm,满足要求！(6) 支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2):q1 = (24.000+1.500) 0.500= 12.750 kN/m2;(2) 模板的自重(kN/m2):q2 = 0.350 kN/m2;(3) 活荷载为施工荷载标准

26、值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2):q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2;q = 1.2 (02.750 + 0.350 )+ 1.4 4.500 = 22.020 kN/m2;梁底支撑根数为 n立杆梁跨度方向间距为a,梁宽为b,梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P,梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：2-1N = 1.22ahPPl = P2=-当n>2时：N = 12g尹h= Pn-1 P1.3122225 r11* rAl计算简图(kN)变形图(mm)弯矩图(kN m)经过连续梁的计算得到：支座反力 Ra = Rb=0.496 kN,中间支座最

27、大反力Rmax=6.033;最大弯矩 Mmax=0.158 kN.m；最大挠度计算值 V max =0.018 mm;最大应力(T =0.158 X 1/0080=31.072 N/mm2;支撑抗弯设计强度f=205 N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值 31.072 N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强 度205 N/mm2,满足要求！9、扣件抗滑移的计算：按规范表直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN525):R < Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取6.40 kN;R -纵向或横向水平杆传给立杆的

28、竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=6.033 kN;R < 6.40 kN ,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！10、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算：其中N -立杆的轴心压力设计值，它包括：水平钢管的最大支座反力：Ni =0.496 kN ;脚手架钢管的自重：N2 = 1.2 X29 3.2=0.806 kN;楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2 总.00/2+(0.60-0.30)/2) 1.00 瘟35=0.273 kN;楼板钢筋混凝土自重荷载：N4=1.2 >(1.00/2+(0.60-0.30)/2) 1.0

29、0 瘟180 (1.50+24.00)=3.580 kN;N =0.496+0.806+0.273+3.58=5.155 kN;卜 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到;i -计算立杆的截面回转半径(cm)： i = 1.58;A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩 (cm3)：W = 5.08； 旷-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2);f - 钢管立杆抗压强度设计值： f =205 N/mm 2；lo - 计算长度 (m);参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算lo = k1uhk1 - 计算长度附加系数，取值为： 1.155

30、;u - 计算长度系数，参照扣件式规范表 ，u =1.7; 上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = kiuh = 1.155 1 刃 X.5 = 2.945 m;Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数© = 0.207;钢管立杆受压应力计算值 ；(T =5155.124/(0.207 X 489) = 50.928 NApm 钢管立杆稳定性计算 (T = 50.928 N/mm小于 钢管立杆抗压强度的设计值f = 205 N/mm 2，满足要求！ 2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算 : 其中 N - 立杆的轴心

31、压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力： N1 =6.033 kN ;脚手架钢管的自重： 2 = 1.2 029 (5.2-0.5)=0.806 kN;N =6.033+0.806=6.761 kN;©- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到;i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58;A -立杆净截面面积（cm2）: A = 4.89;W -立杆净截面抵抗矩（cm3）: W = 5.08;旷-钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）;f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2 ；Io -计算长度（m）;参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式

32、计算lo = k1uhk1 -计算长度附加系数，取值为：1.155 ；u -计算长度系数，参照扣件式规范表 ，u =1.7;上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155 1 刃 X.5 = 2.945 m;Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数© = 0.207;钢管立杆受压应力计算值；（T =6761.443/（0.207 X 489） = 66.798 N/mm钢管立杆稳定性计算（T = 66.798 N/mm小于 钢管立杆抗压强度的设计值f = 205 N/mm2，满足要求!模板承重架应

33、尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1模扳支架计豐崔盛附加系数ki步EE hOu）1 2<hl.51.5<hE. 1kl1.2431. 18S1. 1S7k 163恚2複植支架i+障桧度附加索数临S1012141618202S303E401药101.0141.0261.0391 0420541.0&110S1k0921 1131 13T11551.1731 411.0L.0121 022t0311.0391.0471 0561.0B41.D721 092t til1.IM1.L491.531.01.0C71.01510541. 03110471.0551.

34、0621.0751.C971.1141.L321.621.0L.m1 0141CPI1. OM1.0361 0431.0511.05S1 0741.C901.106i.曲1.SQ1,0L. OCT1. 014102CL.Q2G1.0401.0461.0521.0&71.0511.095LUI1 S21,CL. OCTt 01210161. 0241.0901.03511.0481.0&2non1ms1.1041,0L.OCT1,012i.oieL4盈1 0291,0351.0391.0441.0&0l.m1.037l,L012.2510L.0C71010i0161.02

35、0LO27I 03£1.03T1.0421 05T1 0701.0B11.0942.701.0L.0C71 aioi0161.0201.0271 0321.0371.0421 CI531 0661.OTB1.D91以上表参照扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全六、模板的安装(1) 地下室砼底板模板的安装 混凝土外墙模板采用木模散拼，U型卡连接，竖、横向用© 48钢管作加强杆。在边坡下脚用© 48钢管打桩，用作外模支撑的支撑点，用钢管 扣件连接加强杆和支撑点，使模板固定牢固。 每根© 12圆钢拉结螺栓中间用 5mm厚、尺寸50mm< 50mm的钢板满

36、焊，用作止水片，并在©12圆钢螺栓靠模板两边各放一块 20mm厚，尺寸为50mm< 50mm的木板，木板要做成内小外大，待砼浇好拆模后，凿掉两边 木板，截掉长出墙面的螺杆，再用 1: 2水泥防水砂浆分层补平。(2) 标准层剪力墙模板安装剪力墙横竖围 间距450mn¥ 600mm内墙© 14螺栓间距450mnX 600mm 左右，墙内穿© 30mm塑料管以便回收利用，螺栓可重复使用。上下端围 悬 臂长度不大于200mm钢管支撑系统排架主管间距 800mn¥ 800mm水平钢 管3道，第一道离地面200mm第二道离地面1800mm第三道在木龙

37、骨底 部，必须纵横连接，以保证其整体稳定性，竖向加强杆外先套U型帽，再用螺帽固定，考虑到剪力墙用商品砼，底下3排拉结螺杆用双螺帽加强。为保证模板施工位置准确，确保墙体垂直度和平整度，采用焊钢筋限位来控制墙厚度，同时以弹模板 300mm空制线来进行校正，并可作为验收 的依据，模板限位尽量焊在大规格钢筋上，楼板面向上50mm。安装工程的所有预埋管，在模板封模前应安装固定牢固，位置尺寸复 核准确后再封模板，模板的安装允许偏差及预埋件，预留洞的偏差必须满 足规范要求。（3）顶板模板安装顶板采用© 48钢管搭设满堂支模架，立柱间隔距离为 600mnX 600mm 顶部木龙骨截面为600mm&l

38、t; 100mm龙骨间距不大于350mm木龙骨接头要 错开。平台板铺设时必须平台板盖墙梁板模，平台模拼缝处贴胶带纸。（4）柱模安装柱模板支模时，四周必须设牢固支撑或用钢管箍牢，避免柱模整体歪 斜甚至倾倒， 钢管柱箍的间距在一米以内为宜， 并在柱模下方留一清扫孔， 以便清除里面的杂物。（5）模板安装的自检 模板支好后，首先要进行自检，填写自检自评表，再上报项目部及监理公司进行验收，验收合格后做好交接手续，再进行下道工序施工。七、模板拆除安全措施模板的拆除，应严格按模板装拆施工方案和安全技术规程施工。对非 承重模板，应在砼强度能保证其表面棱角不因拆模受损失时方可拆除；对 于承重模板，如顶板、梁等，

39、应在同条件养护，试块强度达到75%设计强度后方可拆除。拆模顺序应先支后拆，并执行项目部书面通知拆除制度。1 ）模板拆除安全技术措施 一般要求拆模时对砼强度的要求，根据混凝土结构工程施工及验收规范的规定，现浇砼结构模板及其支撑拆除时的砼强度，应符合设计要求，当设 计无要求时，应符合下列要求：a、不承重的侧模板，包括梁、柱、墙侧模，在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后， 方可拆除。 一般墙体大模板在常温条件下， 砼强度达到1N/ 即可拆除。b、承重模板，包括梁、板等水平结构的底模，应根据与结构同条件养 护的试块强度达到规定要求，方可拆除。c、在拆模过程中，如发现实际结构砼强度并未达到要

40、求， 有影响结构 安全的质量问题时， 应暂停拆除。 待实际强度达到要求后， 方可继续拆除。d、已拆除模板及其支撑的砼结构， 应在砼强度达到设计的砼强度标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载。当承受施工荷载的效应比使用荷 载更为不利时，必须经过验算，加设临时支撑。 拆除之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度测试结果达到规定时，技术负责人方可批准拆模。 冬期施工模板的拆除应遵守冬期施工的有关要求，其中主要考虑砼模板拆除后的保温养护。如必须暴露在大气中，则应保证砼受冻前的临界 强度。 对于大体积砼，除应满足砼强度要求外，还应考虑保温措施，拆模 之后要保证砼内外温度差不超过 20 C,以免发生温

41、差裂缝。 各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板的设计规定进行，如果模 板设计无规定时， 可按“先支的后拆， 后支的先拆” 的顺序进行， 以及“先 拆非承重的模板，后拆承重的模板”及支撑的顺序进行拆模。 拆除的目标必须随拆随清理，以免钉子扎脚，或阻碍通行和发生事故。 拆模时，拆模区应设警戒线，严防有人误入被砸伤。 拆模不能采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除顶模。2）各类模板拆除的安全技术措施 基础拆模 基坑内拆模，要注意基坑边坡的稳定，特别是拆除模板支撑时，可能使边坡土发生震动而坍塌。拆除的目标应及时送到离基坑较远的地方进行 清理。 现浇板及框架结构拆模框架结构的拆模顺序如下：拆柱模斜撑与柱箍f拆

42、除柱侧模f拆楼板 底模f拆除侧模f拆除梁底模。拆下的模板不准随意向下抛掷，要向下传 递至地面。已经松动的模板，必须一次拆除完，不可中途停歇，以免落下 伤人。模板立柱有多道水平拉杆， 应先拆除上面的， 按由上而下的顺序拆除， 拆除最后一道拉杆，应与立柱模板同时拆除，以免立柱模板倾倒伤人，多 层楼板模板支撑拆除时，下面应保留几层楼板的支撑，可根据施工进度， 砼强度增长的情况，结构设计荷载与支模施工荷载的差值通过设计确定。八、模板拆除安全注意事项 拆模时不要用力过猛过急，拆下来的模板和支撑用料要及时运走、 整理。 拆模顺序一般应是后支的先拆、先支的后拆，先拆非承重部分，后 拆承重部分。重大复杂模板的

43、拆除，事先要制定拆模方案。 多层楼板模板支柱的拆除，应按下列要求进行：上层楼板正在浇灌 砼时，下一层楼板的模板支柱不得拆除，再下一层的模板支柱，仅可拆除一部分；跨度4m及4m以上的梁下均应保留支柱，其间距不得大于3m 快速施工的高层建筑梁、 板模板， 例如 3-5d 完成一层结构， 其底模 及支柱的拆除时间，应对所用砼的强度发展情况分层进行核算，确保下层 楼板及梁能安全承载。 定型模板，特别是组合式钢模板，要加强保护，拆除后逐块传递下 来，不得抛掷，拆下后清理干净，板面涂刷脱模剂，分类堆放整齐，以再 利用。 支设阳台等悬挑形式的模板应有稳定的立足点。 支设临空建筑物模板时，应搭设操作平台。 砼

44、板上拆模后形成的临边和洞口，应按规定进行防护。 拆除模板支撑前，砼强度必须达到规范规定要求，并经技术部门批 准后，才能进行。 拆平台模板时，不得一次性将顶撑全部拆除，应按顺序分批拆，以 免模板在自重荷载体的作用下发生一次性大面积脱落。(11)拆模时必须设置警戒区域，并派专人监护，拆模必须干净彻底，不 得保留有悬空模板。九、悬空作用时模板支撑和拆除的安全注意事项1) 支模应按规定的作业程序进行， 模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑件上攀登上下，并严禁在上下同一垂直面安装、拆卸 模板。 结构复杂的模板、 安装、拆除应严格按照施工组织设计的措施进行。2) 支设高度在3m以上的柱模板，

45、四周应设斜撑，并应搭设操作平台，低于3m的可用马蹬操作。3）支设悬挑形式的模板时， 应有稳定的立足点。 支设临空构筑物模板时，应搭设支架。模板上有预留洞口时，应在安装后将洞口盖住。砼板上 拆模后形成的临边洞口，应按规定进行防护。4）拆模高处作业，应配置登高用具或搭设支架。5）模板支撑拆除前，砼强度必须达到设计要求，并经申报批准后，才 能进行。6）拆除钢模板平台底模时，不得一次将顶撑全部拆除，应分批拆除， 然后按顺序拆下隔棚，底模，以免发生钢模在自重荷载下一次性大面积脱 落。7）拆模时， 必须设置警戒区域， 并派人监护。 拆模必须拆得干净彻底， 不得保留有悬空模板，拆下的模板要及时清理，堆放整齐

46、。十、模板应急预案为了防止和减少模板坍塌安全事故中人员伤亡和财产损失，促进我部 安全生产形势的稳定以及总结安全生产工作的经验和教训，明确本单位安 全生产工作的重大问题和工作重点，提出预防事故的思路和办法，全面贯 彻“安全第一，预防为主”的方针，并有针对性地采取救援措施，防止事 故的进一步扩大，减少人员伤亡和财产损失，特制定本预案。 （一）指挥部成立安全应急救援领导小组组 长：陈新平副组长：徐益新成 员：曾庆军、陈家德、熊忠平、詹才志、张志龙指挥部领导小组接到事故报告后：1 根据应急救援预案和事故的具体情况迅速采取有效措施，组织抢 救；2 千方百计防止事故扩大，减少人员伤亡和财产损失；3 严格执

47、行有关救护规程和规定， 严禁救护过程中的违章指挥和冒险 作业，避免救护中的二次伤亡和财产损失；4 要保护好事故现场，不得故意破坏事故现场、毁灭有关证据。（二）预防坍塌事故措施1、模板支架安装工程的安全技术要求（ 1）模板及支撑系统必须具有所需的强度、 刚度和稳定性， 在安装时 要做到正确无误；（ 2）模板支架施工方案必须经过审批； 安装时， 必须按经过审批的方 案进行，严禁任意变动；（ 3）新使用的模板及支撑材料， 应严格进行质量检查， 有不合格或有 损坏、缺陷的不得使用；（4）使用有效的方法和措施， 保证支撑、 支点牢固， 不产生相对移动；（5）模板支撑系统在必要时，应加适当的侧向斜撑以抵抗

48、水平推力；（6）钢、木支撑不够长时，可以接长使用，但必须采取措施，保证其 连接的强度和可靠性；（ 7）支撑高度采用双层支撑时， 必须采取可靠有效的措施， 保证其结 构的稳定性；（ 8）支撑杆件除顶紧上下两端和固定外， 还应在纵横两个方向适当高 度设置水平拉杆和斜撑（剪刀撑） ，以加强支撑系统的稳定性；（ 9）模板支撑不得使用严重锈蚀的钢管及腐朽了的木材， 在安装支撑 时，地面应平整、坚实、垂直安装，在调整时，应用木楔楔紧，并钉牢；（ 10）支模应按工序进行， 模板没有固定前， 不得进行下道工序作业。 作业中，禁止施工人员利用拉杆、支撑攀登上下；（11）支设独立的梁模，应设临时工作平台，不得直接

49、站在横梁上作 业或行走。2 模板支架安装后的安全检查：模板支架安装完成后，应进行全面检查，发现有缺陷或疏漏之处，要 立即进行整改或补救。具体检查内容有：（ 1）模板材料有损伤或缺陷；（2）模板的安装尺寸及规格是否符合设计或施工图的要求；（3）支架（支柱）与地面是否有上浮、下陷或滑动；（4）支架（支柱）与顶部支撑结构、模板是否连接牢固；（ 5）模板与支撑的斜向和水平支撑是否适当； （6）支架（支柱）接头是否牢固，钢管支柱连接件是否扣紧；（7）有接头支是否超过规定，且是否分布均匀；（8）模板支撑的水平拉杆是否适当；（ 9）双层模板的支撑、 立柱的结合及斜撑状况舒服良好， 内模支撑是 否可靠易拆。（

50、10）支撑作业细节是否有疏忽和遗漏。3 模板支架拆除的安全要求：（ 1）模板拆除应经过施工负责人的同意后方准进行， 并严格遵守 “拆 模作业”的规定执行；（ 2）高处、 复杂结构模板的拆除，应派专人指挥和制定相应的安全技 术措施，并在地面划定作业范围区设置警戒线，非作业人员严禁进入该区 域；（ 3）工作前应事先检查所使用的工具是否牢固可靠， 扳手等工具必须 用绳链系挂在身上，工作时，思想要集中，防止钉子扎脚或从高空坠落造 成人员伤害。（ 4）遇到六级以上大风时应暂停高处作业， 在风雨过后， 应先清理施 工现场，待工作处不打滑时，再进行作业；（ 5）拆除模板一般采用长撬杆， 严禁操作人员站在正在

51、拆除的模板上； （6）已经拆除的模板、拉杆、支撑应及时运走或妥善堆放，严防操作 人员扶空、踏空而坠落；（ 7）在砼梁体、 平板上预留洞孔处的模板拆除后， 应随即在梁洞上用木板将洞口盖严，并设围栏防护；（8）拆模未完，暂时停止时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定 好，防止突然掉落，倒塌伤人；（9）拆除大型模板时，严禁用机械强拉硬拽；（10）拆除模板时，应按顺序分段进行，严禁猛撬硬砸或大面积撬落 和拉倒，模板拆除后， 不得留有松动悬挂的模板。 放落在地上的模板支撑、 支柱、拉杆等对象应及时运到指定的地点按要求堆放。保证文明施工。2、对模板支架变形进行观测模板的安装由各单位测量组精确定位。在砼浇注

52、过程中，设临时沉降 观测点和板面变形观测点，现场人员对模型的变形情况进行观测，发现异 常情况及时报告主管模型的技术人员和各作业队技术负责人、副经理以及 经理部主管模型的副总工程师，并采取措施进行纠正。3、建立旁站检查制度经理部所属各作业队设置一名专职技术干部专管模型支架，对模型支 架的施工进行全方位、全过程的监控并指导施工；经理部安检工程师以及 现场安全管理人员，对模板起升用的链条葫芦、钢丝绳以及施工平台、支 架进行安全检查，确认无安全隐患后方能进行模型的施工。现场领工员要 对施工过程中安全情况进行检查、监控、旁站。在模型施工过程中，各作 业班组要设一名指挥人员对作业过程进行指挥。模板施工一旦

53、发生紧急异常情况和事故，现场施工管理人员及施工作 业人员要迅速将情况上报到各作业队技术主管和现场副经理并及时上报经 理部。经理部将及时启动应急救援预案进行现场施救。4 事故处理1 事故上报必须实行系统上报制度，即事故工点第一管理者必须立即 向各自经理部第一负责人报告，安技人员必须向经指挥部安质科报告，调 度人员必须向指挥部调度报告，确保各系统信息及时、准确，为事故处理 和消除损失的扩大赢得时间，指挥部将在 1 小时内及时上报公司和当地安监局。2事故上报程序（1）工程安全事故上报程序事故程 度伤亡情况上报时间报告程序（逐级上报）重伤人身局部或兀全丧失劳动力立即（2小时 内）指挥部、公司死亡1次死亡1-2人立即（1小时 内）指挥部、公司、安监局较大伤亡1次死亡3-9或重伤10人以上立即（半小时 内）指挥部、公司、安监局重大伤亡1次死亡10人及以上立即（半小时 内）指挥部、公司、安监局3生产安全事故调查处理原则 实事求是；尊重科学；及时准确。4事故调查处理程序：组织调查组，明确任务，进行分工，尽快赶赴现场，进行调查。在调 查基础上，分析事故原因，提出防范措施。分清责任，对责任者提出处理 意见，填写调查报告书，结案归档。伤亡事故发生后，应按照“四不放