高大模板专项工程施工方案

1、世博领寓工程高大模板专项工程施工方案1、 工程概况该工程位于本工程位于东莞市南城区，小区内地势平坦，无障碍物，总建筑面积50808.18m2,为框架结构，地下室顶板(标高-0.000 )为 厚320mm空心板(换算成实心楼板厚度 320mm*0.63=202mm层高 4.2m, JKX 12 (56、89、1213)轴梁截面 1500*1950。2、 方案编制依据为了保证本工程超大支模施工安全，根据广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法以及建设部关于危险性较大工程专项施工方案编制及专家论证审查办法的要求， 加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。方案编制计算依据如下：1、相关

2、结施图；2、 建筑结构荷载规范( GB5009-2001) ；3、 混凝土结构工程施工及验收规范( GB50204-2002)4、 建 筑 施 工 扣 件 式 钢 管 脚 手 架 安 全 技 术 规 范 JGJ130-2001-J84-2001 ( 2002 版)5、 木结构设计规范( GB50005-2003)6、 钢结构设计规范( GB50017-2003)7、 建筑工程施工质量验收统一标准( GB50300-2001)8、 建筑施工计算手册( ISBN-7-11-04626-2 江正荣编著)3、 模板支撑的整体设计由于支模大梁荷载较大，具有较大施工难度且具有许多不利于施工的安全隐患。为尽

3、可能地简化操作并减少不安全因素，我们采用扣件式钢管脚手架系列搭设满堂模板支架作为整个楼盖模板支撑体系（详见附图）。1、 模板及支撑架的材料选取模板：采用915mr 1830mrH 18mm（厚）胶合板。木彷：采用100mr 100mmtc防支撑系统：选用48x 3.5mmffl管及配件0 12对拉螺栓等。纵横向剪刀撑：选用48X3.5mmffl管及配件。2、支撑系统的构造设计本工程的超高支模方案采用扣件式钢管肢手架支撑系统，梁板结构的支架采用满堂式布置，主框架的水平拉杆应顶至已浇筑混凝土的墙、柱上，加强高支模的整体抗倾覆能力。各梁板下小楞均为100X100 松木方。具体详见附图。4、 模板、支

4、架的主要构件强度和截面特征及各项荷载设计值模板、支架的主要构件即钢管、扣件、松木方、夹板等要符合规范5、 规范6的有关条文。在此前提下，其强度和截面特征取值和计算如下。（1） 强 度和截面特征1、48X 3.5钢管（1）强度？ 1 =205N/mm；（2）弹性模量：E1 =2.06X10 N/mm2;（3）截面面积：A1 =489 mr2;（ 4） 惯 性矩：I1=121900 mm2；（ 5） 截 面抵抗矩：W1=5080 m3m；（ 6） 回 转半径：I=15.8 mm.2、100X 100松木方（ 1 ） 抗 拉强度设计值：?2=13N/mm2;（ 7） 弹 性模量：E2=6000 N/

5、mm2;（ 8） 厚夹板（ 1 ）抗拉强度设计值：?3=13N/mm2;（ 9） 弹 性模量：E3=6000 N/mm2;4、直角、旋转扣件抗滑承载力：F1=8KN/个。（2） 各 项荷载设计值1、 楼板模板及小楞自重：q1=0.3kn/m2;梁侧模及底模自生：q1=0.3kn/m2;（ 按展开后计）2、 新浇注混凝土自重：q2=24kn/m2;3、 钢筋自重（1）楼板： q3=1.1kn/m3;（ 2 ） 梁： q4=1.5kn/m3;4、 施工人员及施工设备荷载：q5=2.5kn/m2;q'5=1.5kn/m2;q' 5=1.0kn/m2;5、 振混凝土时产生的荷载：q6=

6、2.0kn/m2 （水平面）q'6=4.0kn/m2 （垂直面）。五、 施工准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三难安全技术交底工作，减少和避免施工误差。2、 物资准备（ 1）材料准备：确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（ GB/T228） 的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q2

7、35-A级钢的规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；钢管必须涂有防不锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。（ 2）机具准备：根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。（ 3）周转材料准备：做好模板、钢管支顶等周转料的备料工作，分批分期进场。3、 劳动力准备( 1)根据开工日期和

8、劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。( 2)做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。六、模板支架的强度和刚度计算(一)、1500X1950大梁计算的参数信息：1、 模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):1.50; 梁截面高度D(m):1.95;混凝土板

9、厚度( mm) :320.00; 立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.60;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30 ；立杆步距h(m):0.75 ；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)0.60 ；梁支撑加搭设高度h(m):4.20 ；梁两侧立柱间距(m):0.60 ；承重架支设：多根承重立杆，方木支撑平行梁截面；采用的钢管类型为48X3.5 ;扣件连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：2、 荷载参数模板自重(kN/m2);钢筋自重(kN/m3):1.50 ;施工均而荷载标准值(kN/m2):2.5 ；新浇捣混凝土侧压力标准值(kN/m2):43.2 ；倾倒

10、混凝土侧压力(kN/m2):2.0 ； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2)；3、 材料参数木材品种：柏木；要木材弹性模量E(N/mm2):10000.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0 ；木材抗剪强度设计值1.4fv(N/mm 2) ；面板类型：胶合面板：面板弹性模量E(N/mm2):9500.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0;4、 梁底模板参数梁 底 方 木 截 面 宽 度 b(mm):100.0 ； 梁 底 方 木 截 面 高 度h(mm):100.0；梁底模板支撑的间距(mm):150.0 ;面板厚度(mm)18.0;5、 梁侧模板参数次楞间距(mm):

11、300,主楞竖向根数：5;主楞间距为:300mm,300mm, 300mm, 300mm;穿梁螺栓水平间距(mm):300;穿梁螺栓直径(mm)： M12主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48X3.5;主楞合并根数:2;次楞龙骨材料：木楞，宽度100mm高度100mm荷载类型标准值 单位梁宽 梁高系数 设计值6 / 43底模自重 0.3 kN/m碎自重 24.0 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m振捣碎荷载2.0 kN/mX(1.50+ 3.50 )X 1.50 X 1.95X 1.50 X 1.95X 1.50 XX1.2 = 1.80 kN/m义 1.2 = 84.24 kN/m义 1.

12、2 = 5.27 kN/m1.4 = 4.20 kN/m梁底模和支架承载力计算组合+q梁底模和龙骨挠度验算计算组合+q2.梁底模板验算底模厚度h=18mm板模宽度b=1500mm木模板抵抗矩 W=bh/6= 1500.00 X 18.00 2/6=81000mrn木模板惯性矩 I=bh 3/12= 1500X 183/12=729000mm（1）抗弯强度验算第一层龙骨间距L=150mm计算跨数二五跨。1 = 95.50 kN/m2 = 91.30 kN/m 23弯矩图(kN. in)a.E8剪力图（kN）0.05变形图（皿）弯矩系数 愉=-0.105M=K. q1L2 =-0.105 X 95

13、.50 X 0.15 2X 106=-225627N.mm=-0.23kN.m _26=M/W=225627/81000=2.79N/mm梁底模抗弯强度(T =M/W=2.79N/mmi、于13.00N/mn2,满足要求。(2)抗剪强度验算剪力系数Kv=0.606V=KqiL=0.606 X 95.50 X 0.15 乂 1000=8681N=8.68kNr =3V/ (2bh) =3X 8681/(2 X1500X 18)=0.48 N/mrn梁底模抗剪强度=3V/(2bh)=0.48N/mm2小于1.40N/mn2,满足要求。(3)挠度验算荷载不包振捣碎荷载，则计算荷载 q2=91.30k

14、N/m挠度系数K。=0.644u =Kq2L4/(100EI)= 0.644 乂 91.30 乂 1504/(100 乂 9000.00 乂 729000)=0.05 mmu =L/400=150/400=0.38mm梁底模挠度V=0.05mm、于0.38mm,满足要求。3、第一层龙骨验算第一层龙骨采用木防 b=100mm h=100mm木防抵抗矩 W=b2Y6=100X 1002/6=166667mmi木防惯性矩 I=bh3/12=100X 1003/12=8333333mm立杆横向尺寸L2=400mm梁宽度b=1500mma、梁传荷载计算q=qx第一层龙骨间距 /梁宽=95.50 X 0.

15、15/1.50=9.55 kN/mb、板传荷载计算板重量=1.2 X(板厚度X 25+模板重)+ 1.4 X活载=1.2 X (0.20 X 25+0.30)+1.4 X 2.50=9.92 kN/m板传递到第一层龙骨的荷载 P=0.30 X 0.15 X 9.92=0.45 kNa=D.45»cNI门d I3400400400I1JF. 1-_ f计算简图经过计算得到从左到右各支座力分别为N=3.92kNN2=3.69kNN3=3.69kNN4=3.92kN经过计算得到最大弯矩 M=0.12kN.m经过计算得到最大剪力V=1.84kN经过计算得到最大支座力F=3.92kN经过计算得

16、到最大变形u =0.01mm(1)抗弯强度验算(T =M/W0.12 X 106/166667=0.73N/mnf第一层龙骨抗弯强度0.73N/mn2小于13.00N/mm,满足要求抗剪强度验算r =3V/(2bh)= 3X 1844/(2 X100X 100)=0.28 N/mrm第一层龙骨抗剪强度0.28N/mm2小于1.40N/mn2,满足要求。(3)挠度验算最大挠度u =0.01mmu=L/400=400/400=1.00mm第一层龙骨挠度 V=0.01mm、于1.00mm,满足要求。4、第二层龙骨验算第二层龙骨采用木防b=100mm h=100mmW=X100X 1002/6=166

17、667mm, I= 1X 100X 1003/12=8333333mrn ;第二层龙骨纵向间距600mm计算跨数三跨3J6973E873.卸36卯3.即3期73阿3的3即3.即3£即3.6印3成7111 11 1111 1111& 6QQ 小 5X 心6如心弯矩图(kN. m)6.91蓟力图(kN)(1)抗弯强度验算弯矩系数Kf-0.375P=F=3687N最大弯矩为 Mmax=KPL=-0.375 X 3687X 600=-829673N.mm=-0.83kN.m 26=M/W=829673/166667=4.98N/mm第二层龙骨抗弯强度=M/W=4.98N/mm|、于1

18、3.00N/mm,满足要求。(2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.875V=KP=1.875 X 3687/1000=6.91 kN弋=3V/(2bh尸 3X 6.91 乂 1000 /(2 乂 100X 100)=1.04 N/mrn第二层龙骨抗剪强度= =3V/(2bh)=1.04N/mm2小于1.40N/mm,满足要求挠度系数Ku =3.029P =F=3687Nu 水 PL3/ (100EI) =3.029 X 3687X 6003/(100 乂 9000.00 乂 8333333)=0.32 mmu =L/400=600/400=1.50mm第二层龙骨挠度V=0.32mm、于1.50m

19、m满足要求。5、钢管承载力验算传至每根钢管立柱力的系数=4.375每根钢管承载 N.ki =4.375 X3687=16133N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2) :Nqk2=1.4 X 0.40 X 0.60 X 1=336N每根钢管承载荷载NQK =NQK1 NQK2 =16133+336=16469N钢管重量 0.0376kN/m,立杆重量=0.0376 乂 2.3=85 N水平拉杆3层，拉杆重量=3X1.00 X0.0376=113N扣件单位重量14.60N/个，扣件重量=14.60 X 3=44N支架重量N=立杆重量+ 水平拉杆重量+扣件重量=85+113+44=241N钢管轴向

20、力 N= 1.2Ngk+ N qk=1.2 X 241+16469=16758ML0=h + 2a= 0.90+2 乂 0.35=1.60 m 48 钢管的 i=1.58cm, X =L0/i= 160.00 + 1.58=101.27<150 杆件长细比满足要求查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(附录C)表得：=0.580P=N/( A)=16758+ (0.580 X 489.00)=59.09 N/mrn钢管承载力59.09N/mm小于205.00N/mm,满足要求。6、钢管支承面受冲切承载力验算钢管立杆设配套底座100X 100mm支承面为(按C35考虑)混凝土楼板支承楼板厚

21、=120mm上部荷载为：F=16.76kN2P s =2.00 f t=1.57N/mmho=120-15=105mm* =1.004=0.4+ 1.2/ 0s=1.002o- pc,m =1.00N/mmUm=4X 100=400mm(0.7 B h f t+0.15 (T pc,m)4 Uho=(0.7 X 1X 1.57+0.15 X1)X 1.00 X400X 105)/1000=52.46 kN钢管支承面受冲切承载力52.46kN大于16.76kN,满足要求。侧模板验算：(一)、荷载计算1、新浇碎的侧压力F1 =0.22r X200/ (T+15)并 B 2V1/2=0.22 X 2

22、4.00 X 4.44 X 1.20 X 1.15 X 2.00 0.5=45.75kN/m2(r=24.0 B 1=1.20 B 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=rH=24X 梁高=24X 1.95=46.80kN/m 2比较F1、F2两者取小值 F=45.752kN/m2有效压头高度=F/r=1.91m2、振捣碎产生的荷载4.00kN/m23、倾倒碎产生的荷载4.00kN/m2分项系数标准值kN/m2荷4MM kN/m1、新浇碎的侧压力1.245.7554.902、振捣碎产生的荷载1.44.05.603、倾倒碎产生的荷载1.4 14.0r 5.6066.10(二)、侧模板强度

23、验算木模板厚度h=18mm木模板抵抗矩 W=bh/6=1748X 182/6=94392mm木模板惯性矩 I=bh 3/12= 1748X 183/12=849528mrm(1)抗弯强度验算取竖肋间距L=300mm计算跨数五跨115.55kMfrn1 r1111 r1，r 1: r1 i ri，r，r 1、r11: I;心43Q。心3QD03QQ93QQfF11计算简图1.09弯矩图(kN. a)21.01剪力图(kN)QE5变形图(mm)弯矩系数K=-0.105均布荷载 q =66.10 X(1.95 -0.20)=116kN/m=116N/mmM=K?qL2=-0.105 X 116X 3

24、002=-1091921N.mm=-1.09kN.m6=M/W=1091921/94392=11.57N/mm侧模抗弯强度(T =M/W=11.57N/mm、于13.00N/mm,满足要求。(2)抗剪强度验算抗剪系数Kv=0.606V=K q L=0.606 X 115.55X0.30=21.01 kN_，_、_ _ 2r =3V/ (2bh) =3X 21.01 X 1000/(2 X 18X 915)=1.00N/ mm侧模抗剪强度=3V/(2bh)=1.00N/mm2小于1.40N/mn2,满足要求。(3)挠度验算按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣碎产生的荷载，故q =54.90 义(

25、1.95 -0.20)=96kN=96N/mm挠度系数(=0.644挠度 u =K q L4/100EI= 0.644 X 96X 3004/(100 乂 9000.00 乂 849528)=0.65 mmu =L/400=300/400=0.75mm侧模挠度V=0.65mmJ、于0.75mm,满足要求。(三)、穿梁螺栓计算梁侧模压力=2/3 (倾倒、振捣碎产生的荷载+新浇碎的侧压力)X (梁高度-板厚度)=0.67 义(11.20+54.90)义 1.75=77.03 kN/m设5排对拉螺栓；穿梁螺栓受力=77.03 X300+ 5=4622N;对拉螺栓小12,容许拉力N=13345N穿梁螺

26、栓受力4621.9N小于容许拉力13345N,满足要求。(四)、侧肋强度验算木防尺寸 b=100mm h=100mm木防抵抗矩 W=bh/6=100X 1002/6=166667mni 计算跨度 350mm 木防惯性矩 I=bh3/12=100X 1003/12=8333333mm 跨数 5 跨。A弯矩图(kN. m)剪力图(kN)变形图(mm)计算简图(1)、抗弯强度验算弯矩系数K=-0.105均布荷载 q=66.10 X 0.30=20 N/mm_22M=KqL2=-0.105 X20X 3502=-254490N.mm=-0.25kN.m_ _26=M/W=254490/166667=1

27、.53N/mm侧肋抗弯强度=M/W=1.53N/mmb于13.00N/mn2,满足要求(2)、抗剪强度验算剪力系数KV=0.606V=K q L =0.606 乂 20X 0.35=4.20 kNr =3V/ (2bh) =3X4.20 X 1000/(2 X100X 100)=0.63 N/mrm侧肋抗剪强度p =3V/(2bh)=0.63N/mm2小于1.40N/mn2,满足要求。(3)、挠度验算均布荷载 q =54.90 X0.30=16N/mm挠度系数K° =0.644挠度 u =K q L4/100EI= 0.644 X16X 3504/75=0.01mmu =L/400=

28、350/400=0.87mm侧肋挠度V=0.01mm、于0.87mm,满足要求。地基承载力验算：立杆基础底面的平均压力必须满足下式要求P<fg2P=N/A=16.76/0.01=1675.82kN/m2其中P立杆基础地面的平均压力（kN/m2）；A 基础底面面积（m2） ， A=0.01m2；N 上部结构传至基础顶面的轴向压力设计值（kN） ， N=16.76kN；fg地基承载力设计值（kN/m2）；fg=kc x f gk=1.0 X13360.00=13360.00 kN/mi其中k c地基承载力调整系数，kc=1.0；fgk 混凝土抗压强度设计值（C35碎受压fc=16700.00

29、kN/m2,因截面长边小于300mm）2（二）f gk=16700.00 X 0.8=13360.00 kN/m；地基承载力P=1675.82<13360.00kN/m2, 满足要求。计算结果：第一层龙骨 100X 100mm单木防 150m,m第二层龙骨 100X 100mm单木防 400m； m钢管纵向600m»mffi管横向4003m底模厚度18mm竖肋100X 100mm+：防3003mX寸拉螺栓5排 612300mmW模厚度18mm（二） 、楼板底模验算 一、 计算参数结构板厚=202mm11高=4.20m；模板材料为：夹板底模厚度=18mm；木材弹性模量E=9000

30、.00N/mm2, 抗弯强度f m=13.00N/mm2, 顺纹抗剪强度f v=1.40N/mm2 ；支撑采用48钢管：横向间距600mm纵向间距600mm支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm|S厚3.5mm,截面积4.89cm,回转半径i=1.58cm ;立杆上端伸出至模板支撑的长度 a=0.20m。模板支撑正立面图期皆旭囱闲庠模板支撑平面国二、楼板底模验算1、底模及支架荷载计算荷载类型 标准值单位 计算宽度 板厚 系数 设计值 底模自重 0.30 kN/m 2 X 1.0X 1.2 = 0.36 kN/m碎自重 24.00 kN/m3 X 1.0X 0.20乂1.2= 5.82k

31、N/m钢筋荷载 1.10 kN/m2 X 1.0X 0.20X1.2= 0.27kN/m施工人员及施工设备荷载2.50 kN/m2 X 1.0X1.4= 3.50kN/m底模和支架承载力计算组合+q 1 = 9.94 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合+q 2 = 6.44 kN/m2.楼板底模板验算底模厚度=18mm模宽度=1000mmW=bh/6= 1000X 18.00 2/6=54000mm木模板惯性矩 I=bh 3/12= 1000X 183/12=486000mrn(1)抗弯强度验算0.26弯短图(kM.加)1.61剪力图(kN)o.oe变形图U）第一层龙骨间距L=300mm计算跨

32、数五跨。a、+荷载支座弯矩系数R=-0.105M1=K- qiL2 =-0.105 X 9.94 X 0.30 2X 106=-93973N.mmb、+荷载支座弯矩系数Kf-0.105M2=K- q2L2 =-0.105 X 6.44 X 0.302X 106=-60898N.mm跨中弯矩系数&=0.078M3=K- q2L2 =0.078 乂 6.44 乂 0.30 2X 106=45239N.mmC、施工人员及施工设备荷载按 2.50kN （按作用在边跨跨中计算）计算荷载 P=1.4 X 2.50=3.50 kN0300S300S_5C0s555s56o1li11跨中弯矩系数&am

33、p;=0.2M4=KX PL=0.20 义 3.50 义 0.30 义 106=210000N.mm支座弯矩系数KM=-0.10M5=KX PL=-0.10 义 3.50 义 0.30 义 106=-105000N.mmM1=-93973N.mmM2 M5=-165898N.mmM3 M4=255239N.mm比较M1、M4 M5 M升M4取其绝对值大的作为验算的弯矩。M=255239N.mm=0.26kN.m2 (T =M/W=255239/54000=4.73N/mm楼板底模抗弯强度=M/W=4.73N/mmi、于13.00N/mm,满足要求。(2 )抗剪强度验算剪力系数KV=0.606V

34、=KqiL=0.606 X 9.94 X 0.30 乂 1000=1808N=1.81kN2r =3V/ (2bh) =3X 1808/(2 X600X 1 8)=0.25N/mm楼板底模抗剪强度p =3V/(2bh)=0.25N/mm2小于1.40N/mm,满足要求(3) 挠度验算荷载不包振捣砼荷载, 则计算荷载q2=6.44N/mm挠度系数(=0.644u =KLq2L4/(100EI)= 0.644 乂 6.44 乂 3004/(100 乂 9000.00 乂 486000)=0.08 mmu =300/400=0.75mm楼板底模挠度V=0.08mm、于0.75mm,满足要求。3. 第

35、一层龙骨验算第一层龙骨采用木枋b=100mm,h=100m；m木防抵抗矩 W=b2Y6=100X 1002/6=166667mm木防惯性矩 I=bh3/12=100X 1003/12=8333333mm(1) 抗弯强度验算钢管横向间距二600mm第一层龙骨间距300mm计算跨数三跨；第一层龙骨受均布荷载q=q1 X第一层龙骨间距/计算宽度=9.94 X 0.30/1.0=2.98 kN/m与跳同料1 、， 、， ，1， ， ， ，t ，/ 600:600600计算简图弯矩图(kN. m)0.020.11变形图(mm)弯矩系数 愉=-0.100最大弯矩为 ML尸KqL2=-0.100 X3.0

36、X6002=-107398N.mm=-0.11kN.m6=M/W =107398/166667=0.64N/mm第一层龙骨抗弯强度=M/W=0.64N/mrm|于13.00N/mm,满足要求。抗剪强度验算剪力系数Kv=0.600V=KqL=0.600 X 3X0.60 乂 1000=1074N=1.07kN_，_、_ _2r =3V/ (2bh) =3X1074/(2 X100X 100)=0.16 N/mm第一层龙骨抗剪强度= =3V/(2bh)=0.16N/mm2小于1.40N/mn2,满足要求(3)挠度验算q=q2X 第一层龙骨间距 / 计算宽度=6.44 x 0.30/1.0=2kN/

37、m=2 N/mm挠度系数K。=0.677最大挠度为 u max=K0qL4/(100EI)=0.677 X2X 6004/(100 乂 9000X 8333333)=0.02 mmu=600/400=1.50mm第一层龙骨挠度V=0.02mm、于1.50mm,满足要求。4、第二层龙骨验算第二层龙骨采用单防 b=100mm,h=100mm抵 抗 矩W=X100X 1002/6=166667mm惯 性 矩I= 1X 100X 1003/12=8333333mm钢管纵向间距600.00mm,计算跨数三跨.(1)抗弯强度验算P=1.100 X 2.98 X 0.60 义 1000=1969N1969t

38、J1969N196QN196MM1569N1969N1969Na CQO 心 6000 BQQ 心剪力图(kN)变形图(m)弯矩系数&=-0.175最大弯矩为 MmakKPL=-0.175 X 1969X 600=-206741N.mm=-0.21kN.m6=M/W=206741/166667=1.24N/mm第二层龙骨抗弯强度=M/W=1.24N/mm|、于13.00N/mn2,满足要求。抗剪强度验算剪力系数K/=0.650V=K vP=0.650 X 1969=1280N=1.28kN弋=3V/(2bh)= 3X 1280/(1 X2X 100X 100)=0.19 N/mrn第二

39、层龙骨抗剪强度p =3V/(2bh)=0.19N/mm2小于1.40N/mm,满足要求(3)挠度验算挠度系数K =1.146P= 6.44 X 1.100 X 0.60 X 1000=4253Nu =KC PL3/(100EI) 3=1.146 X4253X 600/(100 X 9000.00 X 8333333)=0.14 mmu=600/400=1.50mm第二层龙骨挠度V=0.14mm、于1.50mm,满足要求。5、钢管承载力验算传至每根立柱的力的系数=2.150每根钢管承载 Nk1 =2.150 X2X 1000=4233N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2) :NqkH.60 乂

40、 0.60 乂 1 乂 1000=360N每根钢管承载荷载NQK =NQK1 NQK2 =4233+360=4593N钢管重量 0.0384kN/m,立杆重量=4.00 乂 0.0384 乂 1000=154N水平拉杆 3 层，拉杆重量=3X (0.60+0.60) X 0.0384 X 1000=138N扣件单位重量14.60N/个，扣件重量=3X 14.6=44N支架重量 立杆重量+水平拉杆重量+扣件重 =154+138+44=336N钢管轴向力 N=1.2NGk+ NQk=1.2 X 336+4593=4996NL O=h+ 2a=1.50+2 义 0.20=1.90 m 48 钢管的

41、i=1.58cm,入=L 5=190.00/1.58=120.25杆件长细比120.3 小于150.0, 满足要求。查表得：=0.452P=N/ ( A) =4996/(0.452 X 489.00)=22.60 N/mrm立杆稳定性22.60N/mn2小于205N/mrm满足要求。6、钢管立杆支承面受冲切承载力验算立杆设配套底座100X 100mm支承面为混凝土楼板(按 C35考虑)支承楼 板厚 120mm上部荷载为：F=5.00=5.00kNP s =2.00 ft=1.57N/mn2hO=120-20=100.00mmB h =1.004=0.4 + 1.2/ B s =1.002o-

42、pc,m =1.00 N/mmUm=4X 100=400mm(0.7 B h f t+0.15 (Tpc,m)“ Um ho=(0.7 X 1X1.57+0.15 X 1) X 1.00 X 400.00 X 100.00)/1000=49.96 kN受冲切承载力49.96kN 大于 5.00kN, 满足要求。7、地基承载力验算立杆基础底面的平均压力必须满足下式要求P<fgP=N/A=5.00/0.01=499.59 kN/m 2其中P立杆基础地面的平均压力（kN/m2）；A 基础底面面积（m2） ， A=0.01m2；N 上部结构传至基础顶面的轴向压力设计值（kN） ， N=5.00k

43、N；f g地基承载力设计值（kN/m2）；fg=kc X f gk=1.0 X 13360.00=13360.00 kN/m2其中k c 地基承载力调整系数，kc=1.0；fgk 混凝土抗压强度设计值（C35碎受压fc=16700.00kN/m2,因截面长边小于300mm）2fgk=16700.00X 0.8=13360.00 kN/m；地基承载力P=499.59kN/m2<13360.00kN/m2, 满足要求。三、计算结果底模18mm第一层龙骨采用单防 b=100mm h=100mm间距300mm第二层龙骨采用单枋b=100mm， h=100mm；钢管横向间距600m饰冈管纵向间距6

44、00mm立杆步距1.50m。版面标高T打驰杆aoa概而掾高例告立杆打地杆支旗面标高S00z=X 一 一带二层定音 、第二黑虎曾CD品 寸Q g 寸7 一L f取二横向 水平拉杆策着立杆纵：僧团 水平葩杆文尊面标酒工 支撑模板体系搭设正立面圉支撵模板体系搭设侧立面图外口g9OQa品aee _*O80o0oQ:L铜管排列平面示意图600600600 eooI 七、高支模施工的安全管理1、 高支模系统施工安全管理机构项目经理为每一安全责任人，技术负责人为直接安全责任人。另外还必须有现场专职安全管理员，并相应成立高支模施工安全管 理领导小组。2、 高支模施工注意问题(1)成立以项目经理为中心的领导班子

45、，对本工程存在的实际 问题做了充分的分析后，决定采用门式脚手架方式建立高支模系 统。(2)施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高 支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。(3)支模完毕，经班组、项目部自检合格，公司技术部及质保 部复检合格，报监理、安监验收合格后，方能进行钢筋安装。(4)高支模施工现作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排 栅进入工作面。(5)高支模反搭设、拆除和硅浇筑期间，无关人员不得进入支 模底下，并由安全员在现场监护。(6)混凝土浇筑时，专职安全员观察模板及支撑系统的变化情 况，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经 施工现场负责人

46、检查同意后方可复工。八、高支模施工方法1、扣件式架支撑系统安装(1)施工顺序放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高扣件式脚手架安装架设梁底方龙骨于扣件式脚手架顶托板上梁底模及侧模安装3架设板底木方龙骨于扣件式脚手架顶托板上I楼板模板安装I梁板钢筋绑扎铺设I梁板混凝土浇筑混凝土保养，达到设计强度等级的 io。3拆下扣件式脚手架可调顶托3拆除梁、析模板，清理模板拆除水平拉杆、剪刀撑及门式脚手架(2)安装1) 高支模采用扣件式架支撑式系统，采用48x 3.5m陆冈管2) 扣件式脚手架支撑的搭设必须满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 J84-2001 ( 2002版) 。3)

47、 脚手架支撑支设前，应按本施工组织设计要求进行三级技术交底，并要签字确认。4) 要对钢管、配件、加固件进行检查、验收，严禁使用不合格的门架、配件。5) 对各层楼面进行清理干净，不得有杂物。6) 先弹出立杆位置，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆及水平纵横加固杆。7) 梁和楼板的脚手架跨距和间距必须案本方案布置。8) 支顶安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。安装第一层脚手架后，要调节可调底来进行调平校直，然后安装上层脚手架。但可调底底座调节螺杆伸长度不宜超过200mm在每往上安装一步时，剪刀撑同时安装，扣件式脚手架安装宜排列整齐，并在相互

48、垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。9) 纵横向剪立撑设置在周边和内向按本方案间距设置。10) 纵横水平杆沿高度方向设置，第一道水平杆(扫地杆)设在离柱脚200mn&,可调顶托以下100mmt设置一道。立杆必须牢固地支承在钢筋混凝土(楼)面上。11) 立杆、调节架、可调托座和可调底座应根据支撑高度设置。12) 模板承重架应与已浇注的砼墙或柱作为拉结节点，增强整体稳定性及整体抗倾覆能力。13)支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即 整改。2、梁、板模板安装(1)梁底模及侧模均采用18mm交合板，梁底模铺设在本方横楞上， 横楞两头搁置在顶托上。(2)楼板模采用18mm胶合

49、板，板底横楞及顶托均采用 80X 80mm 木方。(3)模板的安装顺序如下：柱钢筋验收柱模板一立杆一顶托一横楞一梁底模-梁侧 模 一立杆 一顶托 一横楞 一楼板底模。(4)模板存放时，必须满足地区条件所要求的自稳角。大模板存放在施工楼层上，应有可靠的防倾倒措施。两块大模板应用板面 对板面的存入方法，长期存放应将模板联成整体。对没有支撑或自 稳角不足的大模板，应存放在专用的堆放架上，或者平卧堆放，严 禁靠放在其他模板或构件上，以防下脚滑移倾翻伤人。(5)模板安装时，应先内后外，单面模板应位后，用工具将其支撑 牢固。双面板就位后，用拉杆和螺栓固定，未就位和未固定前不得 摘钩。(6)梁模板的安装1)

50、先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高 调整门式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可 调顶托板上安放木方。固定木方后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装 完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于 4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时， 起拱高度宜为跨度的1L/1000 3L/1000。 主、 次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。2）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模作模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：a 、支撑应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料

51、尺寸一般应略为缩短。b 、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。c、硅浇筑前，模板应充分用水浇透。硅浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。（7 ）楼面模板的安装首先通线，然后调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托板上架设24 8 X 3.5双钢管作托梁，托梁固定后架设横楞，然后在模楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计要求及规范要求：1 ）立杆设置情况是否按本方案搭设；2）

52、剪刀撑、纵横杆、扫地杆及斜撑等配置情况；3）底座、托顶螺旋杆伸出长度；4 ） 底座情况。3、验收及拆除的批准程序(1)支模完毕，经班组、项目部自检合格，公司技术部及质保部复检合格，报监理、安监验收合格后方能邦所钢筋、浇筑混凝土。(2)高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告， 监理单位 签字同意后方可拆模。(3)本工艺标准应具备以下主要质量记录：1 )模板检验批质量验收记录。2 )模板分项工程质量验收记录。3 )拆模申请报告。4、扣件式架高支模拆除(1 )支撑系统的不平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。(2)拆除每层支撑及模板前，应将该层混凝土试件送实验室检测，当试块达到规定的强度达到下表要求后，

53、并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。砼拆模强度要求一览表结构类型结构跨度设计强度标准值百分率()梁、拱、壳w 8 m>75>8m100板w 2m>50>2m、& 8m>75> 8m100悬臂结构& 2m100>2m100注： “设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体搞压强度标准值。(3)高支模拆除 前，外脚手架与建筑物设安全平网，预防物体高 处坠落事故发生。(4 )侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。(5)拆除4 m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平 台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。(6)拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应让在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。(7 )严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一直平面上操作。(8)模板拆除时，不