钢结构考试复习题及答案

1、中南大学现代远程教育课程考试复习题及参考答案钢结构设计原理问答题1 .钢结构具有哪些特点？2 .钢结构的合理应用范围是什么？3 .钢结构对材料性能有哪些要求？4 .钢材的主要机械性能指标是什么？各由什么试验得到？5 .影响钢材性能的主要因素是什么？6 .什么是钢材的疲劳？影响钢材疲劳的主要因素有哪些？7 .选用钢材通常应考虑哪些因素？8 .钢结构有哪些连接方法？各有什么优缺点？9 .焊缝可能存在的缺陷有哪些？10 .焊缝的质量级别有几级？各有哪些具体检验要求？11 .对接焊缝的构造要求有哪些？12 .角焊缝的计算假定是什么？角焊缝有哪些主要构造要求？13 .焊接残余应力和焊接残余变形是如何产生

2、的？焊接残余应力 和焊接残余变形对结构性能有何影响？减少焊接残余应力和 焊接残余变形的方法有哪些？14 .普通螺栓连接和摩擦型高强度螺栓连接，在抗剪连接中，它们 的传力方式和破坏形式有何不同？15 .螺栓的排列有哪些构造要求？16 .普通螺栓连接和摩擦型高强度螺栓连接，在抗剪连接中，它们的传力方式和破坏形式有何不同？17 .螺栓的排列有哪些构造要求？18 .19 .普通螺栓抗剪连接中，有可能出现哪几种破坏形式？具体设计 时，哪些破坏形式是通过计算来防止的？哪些是通过构造措施 来防止的？如何防止？20 .高强度螺栓的8.8级和10.9级代表什么含义？21 .轴心压杆有哪些屈曲形式？22 .在考虑

3、实际轴心压杆的临界力时应考虑哪些初始缺陷的影 响？23 .在计算格构式轴心受压构件的整体稳定时，对虚轴为什么要采 用换算长细比？24 .什么叫钢梁丧失整体稳定？影响钢梁整体稳定的主要因素是 什么？提高钢梁整体稳定的有效措施是什么？25 .什么叫钢梁丧失局部稳定？怎样验算组合钢梁翼缘和腹板的 局部稳定？26 .压弯构件的整体稳定计算与轴心受压构件有何不同？27 .压弯构件的局部稳定计算与轴心受压构件有何不同？ 钢结构设计原理复习题参考答案二、问答题1. 钢结构具有的特点： 钢材强度高，结构重量轻 钢材内部组织比较均匀，有良好的塑性和韧性 钢结构装配化程度高，施工周期短钢材能制造密闭性要求较高的结

4、构钢结构耐热，但不耐火 钢结构易锈蚀，维护费用大。2. 钢结构的合理应用范围：（1重型厂房结构 大跨度房屋的屋盖结构 高层及多层建3. 钢结构对材料性能的要求：较高的抗拉强度fu和屈服点fy较好的塑性、韧性及 耐疲劳性能良好的加工性能4. 钢材的主要机械性能指标是屈服点、抗拉强度、伸长率、冲击韧性、冷弯性能。其中屈服点、抗拉强度和伸长率由一次静力单向均匀拉伸试验得到；冷弯性能是由冷弯试验显示出来；冲击韧性是由冲击试验使试件断裂来测定。5. 影响钢材性能的主要因素有：化学成分钢材缺陷 冶炼，浇注，轧制 钢材6. 钢材在连续反复荷载作用下，当应力还低于钢材的抗拉强度，甚至还低于屈服点时也会发生断裂

5、破坏，这种现象称为钢材的疲劳或疲劳破坏。影响钢材疲劳的主要因素是应力集中、应力幅（对焊接结构）或应力比（对非焊接结构）以及应力循环次数。7. 选用钢材通常考虑的因素有：结构的重要性 荷载特征连接方法结构的工 作环境温度 结构的受力性质8. 钢结构常用的连接方法有：焊接连接、钏钉连接和螺栓连接三种。焊接的优点： 不需打孔，省工省时；任何形状的构件可直接连接， 连接构造方便;气密性、水密性好，结构刚度较大，整体性能较好。焊接的缺点：焊缝附近有热影响区，材质变脆；焊接的残余应力使结构易发生脆性破坏，残余变形使结构形状、尺寸发生变化；焊接裂缝一经发生，便容易扩展。钏钉连接的优点：塑性、韧性较好，传力可

6、靠，连接质量易于检查。钏钉连接的缺点：因在构件上需打孔，削弱构件截面；且钏接工艺复杂，技术要求高。螺栓连接的优点：具备挪钉连接塑性、 韧性好，传力可靠的优点，又兼备安装拆卸方便, 可以多次重复使用的优点，且连接变形小。9. 焊缝可能存在的缺陷有裂纹、气孔、夹硝、烧穿、咬边、未焊透、弧坑和焊瘤。10. 焊缝质量分为三个等级。三级质量检查只对全部焊缝进行外观缺陷及几何尺寸检查，其外观可见缺陷及几何尺寸偏差必须符合三级合格标准要求；二级质量检查除对外观进行检查并达到二级质量合格标准外，还需用超声波或射线探伤20%焊缝，达到B级检验出级合格要求；一级质量检查除外观进行检查并符合一级合格标准外，还需用超

7、声波或射线对焊缝100%探伤，达到B级检验n级合格要求；（见钢结构工程施工质量验收规范GB50205-2001）11. 对接焊缝的构造要求有：一般的对接焊多采用焊透缝，只有当板件较厚，内力较小，且受静载作用时，可采用未 焊透的对接缝。为保证对接焊缝的质量，可按焊件厚度不同，将焊口边缘加工成不同形式的坡口。起落弧处易有焊接缺陷，所以要用引弧板。但采用引弧板施工复杂，因此除承受动力荷载外，一般不用引弧板，而是计算时为对接焊缝将焊缝长度减2t （t为较小焊件厚度）。（4）对于变厚度（或变宽度）板的对接，在板的一面（一侧）或两面（两侧）切成坡度不大于1:2.5的斜面，避免应力集中。当钢板在纵横两方向进

8、行对接焊时，焊缝可采用十字形或T形交叉对接，当用 T形交叉时，交叉点的间距不得小于200mm12.角焊缝的计算假定是：破坏沿有效载面； 何破坏面上应力均匀分布。* 6-1角焊地的构造要求部位项目构造要求备 注焊脚尺寸*/上限t<6时$/<上对板边t -,A6 时 *h-(l - 2)mrn八为较薄理件厚度.1为 机边州焊缰的机件孑度下限力*1.5 A*当E44时，与当上%为较厚婵件厚度，对自 动埠与可减Lmiu对单 窗T形理hf应加1mm. £为饵件厚度.姆缝投度上限COAjr内力沿眦缝全长均匀分布看不隔下眼髓/和40mm杆端与节点板 用两帆而m焊 缝连接，加右H长度QH

9、11 a 11 1F r , 3，M圮需43Wmm 时，5 W 12nlm 时)?1为权厚焊件厚度搭糠连接带接融小长度5 及 25mmr1为敬律焊护屏度13 .钢材在施焊过程中会在焊缝及附近区域内形成不均匀的温度场，在高温区产生拉应力，低温区产生相应的压应力。在无外界约束的情况下，焊件内的拉应力和压应力自相平衡。这种应力称焊接残余应力。 随焊接残余应力的产生，同时也会出现不同方向的不均匀收缩变形， 称为焊接残余变形。焊接残余应力的影响： 对塑性较好的材料，对静力强度无影响； 降低构件的刚度；降低构件的稳定承载力；降低结构的疲劳强度； 在低温条件下承载，加速构件的脆性破坏。焊接残余变形的影响：变

10、形若超出了施工验收规范所容许的范围，将会影响结构的安装、正常使用和安全承载；所以，对过大的残余变形必须加以矫正。减少焊接残余应力和变形的方法：合理设计：选择适当的焊脚尺寸、 焊缝布置应尽可能对称、进行合理的焊接工艺设计，选择合理的施焊顺序。 正确施工：在制造工艺上，采用反变形和局部加热法；按焊接工艺严格施焊，避免随意性；尽量采用自动焊或半自动焊，手工焊时避免仰焊。14 . 普通螺栓连接中的抗剪螺栓连接是依靠螺栓抗剪和孔壁承压来传递外力。当受剪螺栓连接在达到极限承载力时，可能出现五种破坏形式，即螺栓被剪断、孔壁被挤压坏、构件被拉断、构件端部被剪坏和螺栓弯曲破坏。高强螺栓连接中的抗剪螺栓连接时，通

11、过拧紧螺帽使螺杆产生预拉力，同时也使被连接件接触面相互压紧而产生相应的摩擦力，依靠摩擦力来传递外力。它是以摩擦力刚被克服， 构件开始产生滑移做为承载能力的极限状态。15 .螺栓排列的构造要求：色受力要求：端距限制一一防止孔端钢板剪断， 2do；螺孔中距限制一限制下限以防止孔间板破裂即保证3do,限制上限以防止板间翘曲。构造要求：防止板翘曲后浸入潮气而腐蚀，限制螺孔中距最大值。3）施工要求：为便于拧紧螺栓，宜留适当间距。名称位置和方向最大容许距（取两者的较小值;最小容许 距离中 心 间 距外排（垂直内力方向或噱内力方向）8/或现中间 捧垂直内力方向16% 或 24f觑内力方向构件受压力1巩或18

12、/构件受拉力16% 魏 24/沿对角坡方向中心至 枸件边 绿即离顺内力方向4%或墉垂直 内力方向剪切边或手工，割边L5/轧制边、白动气割 或锯割边高强度拴其他理检或都钉L表8.3.1 第楼或鲫到的最大，最小容许距离注一 叫为错检或做钉的孔祐一为外层较薄版件的厚度，2掰板边缘与刚性构件（酣凫钢、常例寻）相连的螺栓或柳打的最大间距，可按中间样的数值采用*16.普通螺栓抗剪连接中的五种破坏形式：螺栓被剪断、孔壁被挤压坏、构件被拉断、构件端部被剪坏和螺栓弯曲破坏。以上五种可能破坏形式的前三种，可通过相应的强度计算来防止，后两种可采取相应的构件措施来保证。一般当构件上螺孔的端距大于2d0时，可以避免端部

13、冲剪破坏；当螺栓夹紧长度不超过其直径的五倍，则可防止螺杆产生过大的弯曲变形。17. 级别代号中，小数点前的数字是螺栓材料经热处理后的最低抗拉强度，小数点后数字是材料的屈强比（fy /fu ）°1.8 级为：fu >800N/mm2 fy/fu=0.81.9 9 级为：fu > 1000N/mm2 fy/fu=0.918 .受轴心压力作用的直杆或柱，当压力达到临界值时，会发生有直线平衡状态转变为弯 曲平衡状态变形分枝现象，这种现象称为压杆屈曲或整体稳定，发生变形分枝的失稳问题称为第一类稳定问题。由于压杆截面形式和杆端支承条件不同，在轴心压力作用下可能发生的屈曲变形有三种形式

14、，即弯曲屈曲、扭转屈曲和弯扭屈曲。19 .在考虑实际轴心压杆的临界力时应考虑残余应力的影响、初弯曲和初偏心的影响、杆端约束的影响。20 .格构式轴心受压构件一旦绕虚轴失稳，截面上的横向剪力必须通过缀材来传递。但因缀材本身比较柔细， 传递剪力时所产生的变形较大，从而使构件产生较大的附加变形，并降低稳定临界力。所以在计算整体稳定时，对虚轴要采用换算长细比(通过加大长细比的方法 来考虑缀材变形对降低稳定临界力的影响)。21 .钢梁在弯矩较小时，梁的侧向保持平直而无侧向变形；即使受到偶然的侧向干扰力，其侧向变形也只是在一定的限度内，并随着干扰力的除去而消失。 但当弯矩增加使受压翼缘的弯曲压应力达到某一

15、数值时，钢梁在偶然的侧向干扰力作用下会突然离开最大刚度平面向侧向弯曲，并同时伴随着扭转。 这时即使除去侧向干扰力，侧向弯扭变形也不再消失，如弯矩再稍许增大，则侧向弯扭变形迅速增大，产生弯扭屈曲，梁失去继续承受荷载的能力，这 种现象称为钢梁丧失整体稳定。影响钢梁整体稳定的主要因素有：荷载类型、荷载作用点位置、梁的截面形式、侧向支承点的位置和距离、梁端支承条件。提高钢梁整体稳定性的有效措施是加强受压翼缘、增加侧向支承点。22 . 在钢梁中，当腹板或翼缘的高厚比或宽厚比过大时，就有可能在梁发生强度破坏或丧失整体稳定之前，组成梁的腹板或翼缘出现偏离其原来平面位置的波状屈曲，这种现象称为 钢梁的局部失稳

16、。组合钢梁翼缘局部稳定性的计算:梁受压翼缘自由外伸宽度bi与其厚度t之比的限值:bit箱形截面受压翼缘板在两腹板之间的宽度b。与其厚度t之比的限值：b0 40邑t ", fy组合钢梁腹板局部稳定的计算。仅用横向加劲肋加强的腹板:c )2()21cr c,crcr同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强的腹板：a.受压翼缘与纵向加劲肋之间的区格(区格 I)： 一J()21cri c,cri crib.受拉翼缘与纵向加劲肋之间的区格(区格II ):cr2c,cr2cr2 同时用横向加劲肋、纵向加劲肋和短加劲肋加强的腹板：a.受压翼缘与纵向加劲肋之间的区格（区格 I）： 一 一二 （一）2 1cr

17、1 c,cr1 cr1b.受拉翼缘与纵向加劲肋之间的区格（区格 II）：卜，- -二）2 （一）2 1 ? cr2 c,cr2cr223 .轴心受压构件中整体稳定性涉及构件的几何形状和尺寸（长度和截面几何特征）、杆端的约束程度和与之相关的屈曲形式（弯曲屈曲、扭转屈曲或弯扭屈曲）及屈曲方向等。另外，构件的初始缺陷（残余应力、初弯曲、初偏心）和弹性、塑性等不同工作阶段的性能， 在计算整体稳定时， 都需要考虑到。因此，在对轴心受压构件计算整体稳定性时，引入了整N .体稳定系数，计算公式为： f 。在计算时，根据截面形式、屈曲方向（对应轴）A和加工条件，即可根据正确地查取值计算。压弯构件的整体失稳可能

18、为弯矩作用平面内（弯矩通常绕截面强轴作用）时的弯曲屈曲，但当构件在垂直于弯矩作用平面内的刚度不足时，也可发生因侧向弯曲和扭转使构件发生弯扭屈曲，即弯矩作用平面外失稳。在计算其稳定性计算时，除要考虑轴心受压时所需考虑的因素外，还需考虑荷载类型及其在截面上的作用点位置、端部及侧向支承的约束情况等。平面内失稳计算中，引入等效弯矩系数mx,截面考虑塑性发展，对于实腹式压弯构件， 计算公式为一L mx5 f。平面外失稳计算，同样引入等效弯矩系数tx,xAxW1x（1 0.8N/Nex）计算公式为M f 。 yAbW1x可见，压弯构件的整体稳定计算比轴心受压构件要复杂。轴心受压构件在确定整体稳定承载能力时

19、，虽然也考虑了初弯曲、初偏心等初始缺陷的影响，将其做为压弯构件， 但主要还是承受轴心压力，弯矩的作用带有一定的偶然性。 对压弯构件而言，弯矩却是和轴心压力一 样，同属于主要荷载。弯矩的作用不仅降低了构件的承载能力，同时使构件一经荷载作用， 立即产生挠曲，但其在失稳前只保持这种弯曲平衡状态，不存在达临界力时才突然由直变弯的平衡分枝现象，故压弯构件在弯矩作用平面内的稳定性属于第二类稳定问题，其极限承载力应按最大强度理论进行分析。24 .局部稳定性属于平板稳定问题，应应用薄板稳定理论，通过限制翼缘和腹板的宽厚比所保证的。确定限值的原则：组成构件的板件的局部失稳应不先于构件的整体稳定失稳，或者两者等稳

20、。轴心受压构件中，板件处于均匀受压状态； 压弯构件中，板件处于多种应力状态下，其影响因素有板件的形状和尺寸、支承情况和应力状况（弯曲正应力、剪应力、局部1.计算题试验算如图所示牛腿与柱连接的对接焊缝的强度。荷载设计值F=220kN。钢材Q235焊条E43,手工焊，无引弧板，焊缝质量三级。有关强度设计值 fcw=215 N/mm2, ftw =185 N/mm2 。（假定剪力全部由腹板上的焊缝承受）解：一、确定对接焊缝计算截面的几何特性1 .计算中和轴的位置（对水平焊缝的形心位置取矩）(30 1) 1 15.5 y a(30 1) 1 (20 1) 10.59.9cmy 31 9.9 21.1c

21、m2 .焊缝计算截面的几何特性全部焊缝计算截面的惯性矩123(30 1)(30 1)6.12(20_2 41) 1 9.44790cmwWya妈 484cm3 9.9Wb wyb4790”73227cm21.1腹板焊缝计算截面的面积(301)1 29cm2二、验算焊缝强度1.a点MWW220 20 104484 10390.9N/2 mmf fw 185N / mm2 (满足)2.b点MwW_4220 20 10一 一 3227 103一一2193.8N /mmf fW 185N/mm2(满足)220 103一 . . .275.9N / mm折算应力2 3 2193.82 3 75.9223

22、4.2N/mm2 1.1 fcw 236.5N/mm22,试计算如图所示钢板与柱翼缘的连接角焊缝的强度。已知N=390kN （设计值），与焊缝之间的夹角60 。钢材Q235焊条E43,手工焊。有关强度设计值ffw=160 N/m宿。Nx N sin 390 sin60337.7kNNy N cos 390 cos60 195kNNx3337.7 102 0.7 8(200 10)2158.7N/mm23195 102 0.7 8(200 10)91.6N/mm22 fNyf艰(158.7)2 91.621.22159MPaffw 160MPa(满足)3.设计双角钢拉杆与节点板之间的连接角焊缝计

23、算长度已知：采用三面围焊：hf=6mm,fwf=160N/mm2,N=529kN（静载设计值）解：N3 0.7hfLw3f ffw 0.7 6 160 1.22 160 10 3 131.2kNN3N1Kl N 30.7 529 131.2/2 304.7kN2N3N2 K2N 0.3 529 131.2/2 93.1kN2IiNi2 0.7hf ffw304.7 1032 0.7 6 160227mml2N22 0.7hf ffw93.1 1032 0.7 6 16069mm4.设计矩形拼接板与板件用三面围焊连接的平接接头。 轴心拉力N= 1250kN,（静载设计值），钢材Q235焊条E43

24、,手工焊。有关强度设计值？ =215 N/mM,fwf=160N/mm2。图示尺寸单位mm.（焊缝Lw2实际长度取cm整数）出|端缝：N1 2b hef ffw 2 320 0.7 6 1.22 160 10 3 524.7kN侧向：N2 N N1 1250 524.7 725.3kNLw2N2 54 0.7 hfffw725.3 1034 0.7 6 160275mm 28cm盖板全长 L 2Lw2 1cm 2 28 1 57cm5.设计矩形拼接板与板件用普通螺栓连接的平接接头。（如图所示，单位mm）。已知轴心拉力设计值 N=600KN,有关强度设 计值：?bv=130N/mm ?bc=30

25、5 N/mn2,?=215 N/mm o 粗制螺栓 d=20mmjL径 d0=21.5mma)b)c)d)23一 201301081 .7 kN4N：排列mintfcb201830510 3109 .8 kN81 .7 KNN b min中距端距边距净截面验算I I An60081 .77.3 KN3d°2d01.5d064.543.032.25取80取50取40(160 221.5)182106mm23N 600 102106285MPa >215MPa说明净截面强度不够，接头不能承受600kN的拉力，经验算，盖板应采用 12mm厚钢板，被连接板应采用 25mm钢板。e)拼接

26、板长22 503 8010690 mm6.图用M20普通螺栓的钢板拼接接头，钢材为Q235, ?=215N/mrn试计算接头所能承受的最大轴心力设计值。螺栓M20,孔径21.5mm, ?bv=130N/mr7, ?bc=305 N/mnio户斤。了。?。跖70 *70 *45僧n - %II定+ + + | + + + - 、螺栓所能承受的最大轴心力设计值单个螺栓受剪承载力设计值单个螺栓承压承载力设计值bdf bNvnvfv24224130181.6kN(N3)10Nb d t fcb2 1.4 305 185.4kN10连接螺栓所能承受的最大轴心力设计值NnN：,9 81.6 734.4kN

27、、构件所能承受的最大轴心力设计值II-II截面净截面面积为A 2ei (ni 1) aA (b nvd°)t(25 3 2.15) 2N A；f29.68 102 215 638100N 638.1kN Nc d t fc2 1.4 30585.4kN10e2niddt25 (3 1) 4.52 7,523 2.15 1,429.46cm2III2III-III 截面净截面面积为An(b nmdo)t (25 2 2.15) 1.428.98cm三个截面的承载设计值分别为I _ _2_ I-I 截面：NAnf 32 10215 688000N 688kN.II_2_ _II -II

28、截面：N Anf29.4610215633400 N633.4kNIII - III 截面:因前面I I截面已有m个螺栓传走了（ n1/n ）N的力，故有（1 2）N耳fnA； fN n n1 (1 -) n28,98 102 215(1 1/9)701000N 701kN构件所能承受的最大轴心力设计值按II-II 截面 N 633.4kN三、连接盖板所能承受的轴心力设计值（按V-V截面确定）20.8 29.68cm通过比较可见，接头所能承受的最大轴心力设计值应按构件II II截面的承载能力取值，即Nmax633.4kN 。再者，若连接盖板不取2块8mmiI钢板而去2块7mm即与构件等厚，则会

29、因开孔最多其承载力最小。四、螺栓所能承受的最大轴心力设计值d21单个螺栓受剪承载力设计值单个螺栓承压承载力设计值N： nvf：2 130 81.6kN(Nmj4410连接螺栓所能承受的最大轴心力设计值N nN mn9 81.6 734.4 kN五、构件所能承受的最大轴心力设计值I/； ywwI-I 截面净截面面积为 A； (b n1do)t (25 1 2.15) 1.4 32cmA (b nvd°)t (25 3 2.15) 2N AVf29.68 102 215 638100N 638.1kNII-II截面净截面面积为A 2e1 (；1 1).a2 e2 ；1dot 2 5 (3

30、 1) 4.52 7.52 3 2.15 1.4 29.46cm2III2III-III 截面净截面面积为An (b n111d0)t (25 2 2.15) 1.4 28.98cm三个截面的承载设计值分别为I-I 截面：N A；f 32 102 215 688000N 688kNII-II 截面：NAII f 29.46 102 215 633400N 633.4kNIII - III 截面:因前面I I截面已有m个螺栓传走了（巾/n ）N的力，故有（1 上）Nn28.98 102 215(1n1)n(1 1/9)701000N 701kN构件所能承受的最大轴心力设计值按II-II 截面 N

31、 633.4kN六、连接盖板所能承受的轴心力设计值（按V-V截面确定）20.8 29.68cm通过比较可见，接头所能承受的最大轴心力设计值应按构件II II截面的承载能力取2块7mm即与构件值，即Nmax 633.4kN。再者，若连接盖板不取2块8mmi钢板而去等厚，则会因开孔最多其承载力最小。7,若上题的拼接接头改用10.9级M20磨擦型高强度螺栓，接触面 处理采用钢丝刷清除浮锈。接头所能承受的最大轴心力设计值能 增大多少？已知高强度螺栓预拉力设计值P= 155kN,接触面抗滑移系数 0.3。8 .计算图示连接的承载力设计值 No 螺栓 M20,孔 21.5mm,材料 Q235A 已知：？=

32、215N/mm2, ?bv=130 N/mm2, ? bc=305 N/mm2 。221一 130 一 81.7kN10单个螺栓受剪承载力设计值Nbnv-d- fvb2 44单个螺栓承压承载力设计值Nb d t fcb 2 1.0 305 61kNcc10连接螺栓所能承受的最大轴心力设计值N nNmin 4 61 244kN节点板净截面抗拉承载力：N 10 (400 4 21,5) 215 675kN故连接的承载力为 N 244kN9 .试计算下图所示连接中C级螺栓的强度。已知荷载设计值F=60KN,螺栓 M20,孔径 21.5mm, ?bv=130N/mr2, ?bc=305 N/mni单个

33、螺栓受剪承载力设计值Nbnvd2 f b4 v221301040.8kN12 2.0 305122kN10扭矩T作用下螺栓“1”承受的剪力在x, y两方向的分力:T1x丁必2x2V1008 7.54 52 4 7.5223.26kNN：yTx122X V1008 54 52 4 7.5215.51kN单个螺栓承压承载力设计值Nb d t fcbcc故应按N：inNb 40.8kN进行验算偏心力F的水平及竖直分力和对螺栓群转动中心的距离分别为:4N 60 48kN© 18cm53V - 60 36kN,e 7.5cm5yT Ney Vex 48 7.5 36 18 1008kN cm轴

34、心力N、剪力V作用下每个螺栓承受的水平和竖直剪力:n N 48v V 36Nx12kN Ny 一 9kNn 4n 4螺栓“1”承受的合力：NmaxJN； N：）2 （N： N：）240.8kN （不满足）J 23.26 12）2 （15.51 9）242.94kNNmin10 .两端较接轴心受压柱，高9.6m,钢材为Q235强度设计值？ =215 N/m而采用图示截面，尺寸单位 mm计算可承受外荷载设计 值N=?注：不计自重稳定系数：7273747576777879800.7390.7320.7260.7200.7140.7070.7010.6940.68811 .已知一两端较支轴心受压缀板式

35、格构柱，长10.0m,截面由2I32a组成，两肢件之间的距离 300cm，如图所示，尺寸单 位mm试求该柱最大长细比。注： 一个I32a的截面面积 A=67cm 2惯性矩 I y=11080cm4xi=460cmI12 .如图所示为二简支梁截面，具截面面积大小相同，跨度均为12m,a；-I' rl6X30Qir10X12(X)11. I-16X300X,b) <20X240' 710X1200、；20X240跨间无侧向支承点，均布荷载大小亦相同，均作用在梁的上翼缘，钢 材为Q235,试比较梁的稳定系数 说明何者的稳定性更好？13 . 一简支梁的计算简图如下，截面采用普通工

36、字钢I50a,材料为Q235,除两端支承处能阻止梁端截面的扭转外，跨中无任何侧向支承点，试按整体稳定确定荷载 P的大小（设计值，不计自重）已知：钢材强度设计值f= 215N/mm2 150a 的 Ix=46470cm, W= 1860cm, I y= 1120cm, W= 142cm整体稳定系数：b集中荷载作用于上翼缘0.5均布荷载作用于上翼缘0.4414 .求图示钢梁所能承受的最大均布荷载设计值（含自重） ，已知梁截面为热轧普通工字钢I45a,其截面特性为：A=102cm2 Ix=32240cm w x=1430cn3iIy=855cm w y=114cn32材料为Q235,强度设计值？ =

37、215N/mm,梁两端不能扭转，跨中无侧向支撑点，挠度不起控制作用，截面无削弱。整体稳定系数b=0.44.mazbWx8f bW<12.Mmax -ql2fb Wx88 215 0.44 1430 10390002i213.36N /mm 13.36kN/m15 .如图所示的拉弯构件，间接承受动力荷载。横向均布荷载的设计值为8kN/m。截面为I22a,无削弱。试确定杆能承受的最大轴心4=8kN/a6000均布荷载作用下的最大弯矩设计值:ql28 62Mmax 至 丁 36kN m拉力设计值。已知：A 42cm2,Wx 309cm3,ix 8.99cm, ?=215 N/mr2l 。应用拉

38、弯构件强度计算公式N M fAnxWn426N 236 103215 N 437000 N 437 kN1021.05 309 103刚度验算:1 oxxix600 66,7 350（满足）8.9916.用轧制工字钢136a （材料Q235）作成的10m长两端较接柱，轴心压力的设计值为650kN,在腹板平面承受均布荷载设计值q =6.24kN/m。试计算此压弯柱在弯矩作用平面内的稳定有无保证？为保证弯矩作用平面外的稳定需设置几个侧向中间支承点？已知：-2 32A 76.3cm ,Wx 875cm ,ix 14.4cm,iy 2.69cm, ?=215 N/mm 。q=6.2如丫/（10000压

39、应力等的单独作用和各种应力的联合作用），弹性或弹塑性性能，同时还有在腹板屈曲后强度的利用问题。三、计算题：2 .解：3 .解：4 .解:5 .解:6 .解：7 .解：一、摩擦型高强度螺栓所能承受的最大轴心力设计值单个螺栓受剪承载力设计值Nb 0.9nf P 0.9 2 0.3 155 83.7kN连接一侧螺栓所能承受的最大轴心力设计值N nN/9 83,7 753.3kN、构件所能承受的最大轴心力设计值毛截面：N Af 250 14 215 752500N752.5kNI-I截面净截面面积为Al (b n1d0)t (25 1 2.15) 1.4 32 cm2 n11,n根据(1 0.5精-1

40、2Nn728500 N 728.5kNn111 0.51 0.5 n9ll-ll截面净截面面积为2e1 (n1 1) .a2 e2n1d0t 2 5 (3 1) 4.52 7.523 2.15 1.4一一 229.46cmAn f 29.46 10215Nn 760100 N 760.1kN1 0.5上 1 0.5 - n9Ill2Ill-Ill 截面净截面面积为An (b nllld°)t(25 2 2.15) 1.428.98cm因前面I I截面已有m个螺栓传走了（ n"n ） N的力，故有（1 上 。口也）一1 n n AnA： f(1 巴 0.5叽)n n 2_28

41、.98 10215(1 1/9 0.5 2) 9801100N801.1kN构件所能承受的最大轴心力设计值按II -II 截面 N 728.5kN三、连接盖板所能承受的轴心力设计值（按 V-V截面确定）2(b nVd0)t (25 3 2.15) 2 0.8 29.68cmnv3, n 9Avf10.5 上n 2_29.68 1021531 0.5 9765700N765.7kN通过比较可见，接头所能承受的最大轴心力设计值为Nmax 728.5kN o与上题比较增大 N 728.5 633.4 95.1kN。8 .解：9 .解：10 .解:2(20 500) 500 8224000mmIx11

42、2 835002 202500 26014356410 mmIx,A1435 10624000245mm960039.22452 112_3_620 500416.7 10 mmIy.A416.7 106,132mm x24000iy鬻 72.70.739 07 1f 0.734(0.739 0,732) 0.73424000 215 3787440N 3787.44kN解:1 y2(Ix1110806712.86cm照 77.7812.86IxA 152)2 (46067152)31070cm4ixIx2A310702 6715.23cm1000iy15.2365.661121Ix1, A460672.62cmL0180112.6230.53ox65.66230,53272.41max y77.7812.解:、第一截面:1.截面几何特征:2(16 300) 120010221600mm2Ix1210 12003 2162300 60824.999410 mmIy1316 3003127.27410 mmWx一一 _ 94.99 106168.1 106 mm3 8100cm3iy7.2 107:A 21600