《钢结构设计要求规范》-GB50017-2014

1、实用文档钢 结 构 设 计 规 范文案大全第一章总则第1.0.1条为在钢结构设计中贯彻执行国家的技术经济政策，做到技术先进、经济合 理、安全适用、确保质量，特制定本规范。第1.0.2条本规范适用于工业与民用房屋和一般构筑物的钢结构设计。第1.0.3条本规范的设计原则是根据建筑结构设计统一标准（CBJ68-84）制订的。第1.0.4条 设计钢结构时，应从工程实际情况出发，合理选用材料、结构方案和构造 措施，满足结构在运输、安装和使用过程中的强度、稳定性和刚度要求，宜优先采用定型的 和标准化的结构和构件，减少制作、安装工作量，符合防火要求，注意结构的抗腐蚀性能。第1.0.5条 在钢结构设计图纸和钢

2、材订货文件中，应注明所采用的钢号（对普通碳素 钢尚应包括钢类、炉种、脱氧程度等）、连接材料的型号（或钢号）和对钢材所要求的机械性能和化学成分的附加保证项目。此外，在钢结构设计图纸中还应注明所要求的焊缝质量级别（焊缝质量级别的检验标准应符合国家现行钢结构工程施工及验收规范）。第1.0.6条 对有特殊设计要求和在特殊情况下的钢结构设计，尚应符合国家现行有关 规范的要求。第二章材料第2.0.1条 承重结构的钢材，应根据结构的重要性、荷载特征、连接方法、工作温度 等不同情况选择其钢号和材质。承重结构的钢材宜采用平炉或氧气转炉3号钢（沸腾钢或镇静钢）、16Mn钢、16Mnq钢、15MnV钢或15MnVq

3、钢，其质量应分别符合现行标准普通 碳素结构钢技术条件、低合金结构钢技术条件 和桥梁用碳素钢及普通低合金钢钢板技 术条件的规定。第2.0.2条 下列情况的承重结构不宜采用3号沸月钢：一、焊接结构：重级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，冬季计算温度等于或低于-20c时的轻、中级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，以及冬季计算温度等于或低于30 C时的其它承重结构。二、非焊接结构：冬季计算温度等于或低于-20 c时的重级 工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构。注：冬季计算温度应按国家现行采暖通风和空气调节设计规范中规定的冬季空气调节室外计算温度确定，对采暖房屋内的结构可按该规定值提高10c采用。第2.0.

4、3条 承重结构的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度（或屈服点）和硫、 磷含量的合格保证，对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证。承重结构的钢材，必要时尚应 具有冷弯试验的合格保证。对于重级工作制和吊车起重量等于或大于50 t的中级工作制 焊接吊车梁、吊车桁架或类似结构的钢材，应具有常温冲击韧性的合格保证。但当冬季计算温度等于或低于20 c时，对于3号钢尚应具有20c冲击韧性的合格保证；对于 16Mn钢、 16Mnq钢、15MnV钢或15MnVq钢尚应具有40c冲击韧性的合格保证。对于重级工作制 的非焊接吊车梁、吊车桁架或类似结构的钢材，必要时亦应具有冲击韧性的合格保证。第2.0.4条 钢铸件应采

5、用现行标准一般工程用铸造碳钢中规定的 ZG200-400、 ZG230-450、ZG270-500 或 ZG310-570 号车W。第2.0.5条钢结构的连接材料应符合下列要求：一、手工焊接采用的焊条，应符合现行标准碳钢焊条或低合金钢焊条的规定。 选择的焊条型号应与主体金属强度相适应。对重级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，宜采用低氢型焊条。二、自动焊接或半自动焊接采用的焊丝和焊剂，应与主体金属强度相适应。焊丝应符合 现行标准焊接用钢丝的规定。三、普通螺栓可采用现行标准普通碳素结构钢技术条件中规定的 3号钢制成。四、高强度螺栓应符合现行标准钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈型式尺寸与

6、技术条件或钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副型式尺寸与技术条件的规定。五、挪钉应采用现行标准普通碳素钢挪螺用热轧圆钢技术条件中规定的ML2或ML3号钢制成。六、锚栓可采用现行标准普通碳素结构钢技术条件中规定的 3号钢或低合金结构 钢技术条件中规定的 16Mn钢制成。第三章基本设计规定第一节设计原则第3.1.1条 本规范除疲劳计算外，采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，用分 项系数的设计表达式进行计算。第3.1.2条 结构的极限状态系指结构或构件能满足设计规定的某一功能要求的临界状态，超过这一状态结构或构件便不再能满足设计要求。承重结构应按下列承载能力极限状态和正常使用极限状态进行设计：一、承载

7、能力极限状态为结构或构件达到最大承载能力或达到不适于继续承载的变形时的极限状态；二、正常使用极限状态为结构或构件达到正常使用的某项规定限值时的极限状态。第3.1.3条 设计钢结构时，应根据结构破坏可能产生的后果，采用不同的安全等级。一般工业与民用建筑钢结构的安全等级可取为二级，特殊建筑钢结构的安全等级可根据具体情况另行确定。第3.1.4条 按承载能力极限状态设计钢结构时，应考虑荷载效应的基本组合，必要时 尚应考虑荷载效应的偶然组合。按正常使用极限状态设计钢结构时，除钢与混凝土组合梁外，应只考虑荷载短期效应组合。第3.1.5条计算结构或构件的强度、稳定性以及连接的强度时，应采用荷载设计值（荷 载

8、标准值乘以荷载分项系数）；计算疲劳和正常使用极限状态的变形时，应采用荷载标准值。第3.1.6条 对于直接承受动力荷载的结构：在计算强度和稳定性时，动力荷载设计值应乘动力系数；在计算疲劳和变形时， 动力荷载标准值不应乘动力系数。计算吊车梁或吊车桁架及其制动结构的疲劳时，吊车荷载应按作用在跨间内起重量最大的一台吊车确定。第3.1.7条 设计钢结构时，荷载的标准值、荷载分项系数、荷载组合系数、动力荷载的动力系数以及按结构安全等级确定的重要性系数，应按建筑结构荷载规范（GBJ9-87）的规定米用。第3.1.8条 计算重级工作制吊车梁（或吊车桁架）及其制动结构的强度和稳定性以及连接的强度时，吊车的横向水

9、平荷载应乘以表3.1.8的增大系数。吊车横向水平荷载的增大系敷表工L 8后空类别B主您度量（0针夏用空禁（或印空 桁照）.制动域构的 修瞳和趋定性计篁居生第（依扃室拓 符，制动稣构，联相五 便的连棱餐度歙他信车6-2D 80476 >9002口Lfi40ZG夹用生刚性同把后空庆。其它踊饱阱车一 LI一8L0第3.1.9条计算平炉、电炉、转炉车间或其它类似车间的工作平台结构时，由检修材料所产生的荷载，可乘以下列折减系数：主 梁0.85柱（包括基础）0.75第二节设计指标第3.2.1条 钢材的强度设计值（材料强度的标准值除以抗力分项系数），应根据钢材厚度或直径（对3号钢按表3.2.1-1的分

10、组）按表3.2.1-2采用。钢铸件的强度设计值应按表3.2.1-33号铜铜树分组尺寸 tan）表工工1一1 别即牺*方悯和 寓祠的亘益或厚度曲祸.工宇加相 槽谕的厚度斜板的厚度第1坦<40第2羽X0-1W>1£-20>30-40美8姆泗>40*60拄土工罕硼和槽砌的印度裁撤盥板的厚度口钢材的强度设计值 N/皿打表工，一方恻材掂也，扰 压率抓嘴f执 耍A湍/承压 国1率项翳1 /悯号吸 利厚集或宜&血局第1级21S12£3203号钢M2A300116320茶乡氮19011032c#Mn 钢.<16Slfi1S544fi17-3630017

11、63MM.钢3fi<-S629017C4101»4皿叽3502s1嗣Wq制1706版1的痴3696920诩41G速.8号博髀悯烟村的救女.抗压.凯雪和抗翦落座设计值，圈按潴中的独限期加采用，连接的强度设计值应才蛛& 2 1-4至表a 2 1T采用七钢铸件的强度设计值（N/tanh表1工 1-3制 弓救比.抗压和执变 /报 案A比而承压（创平顶景） 加303DC-4WJ厢9Q2W20290_碗诩10S2MJ2G270-W02101203痴2X3310-67(240140STO焊缝的强度型计值（N/mnft表1上】一4牌接方法和焊条型号构件猿树对援焊建珏博强制 号射利原度或

12、白不（mmi）执医万厚蹩用量为F 列峨制附,抗 位和抗帝尸执奥产拊物. 捎压和 执寓尸一般、 二世二号白劫坤、书目动国1缎216215J8b12B16C蜂和43YY型焊条5号恻翦2俎2002OQ170115咖晌手工掠菊3眼1901W160110自幼鼎、专自动HMn 塌，JCMng一06816仙270班黜焊和晔XX理焊一170£9009002H175200条的手工井36加2002%1702CC目初辱，耕自动1眼WMQGS603»9002O&激焊和EteY大理件170633E33A3851%做条的手工井MMnVq 明师96320820270，新224注自动将和笔自醐井所

13、乘用的焊金和焊荆道像B其噜就至属救径度不低千 相应车工器焊条的室由口钏1打连接的强度设计值（N而皿电表工去1-5珈仃和物件的洞号梅件的材救出便 打头 整版）fr挤 算 界承 压死椒剂厚度 (mm)1翼孔工粪孔娄孔11儿/打ML2 我 ML?J301麻烟构件3号物居13氯ME3W1品如吼IfiMiq 纲Q6 17-85 第95M0碗500儆4W法.北壁质量属千F列借同哲片I类/U。龙装配好的梅件上按登计孔福毡咸响礼才幻在第中寥件和构件上撩设计在在分利用咕题钻成的孔.冲在触小颦件上先钻成我冲成厩小的孔衽，然后在域配好的梅件上网犷钻 量色计礼铉的礼。史域4零杵上一度冲成或不用帖超毡感设计礼衽的孔昆尹

14、I类福.蟒桂连接的强度设计值N/国力哀，泉1一朋桧的烟号 ，变性堂静嫄1 和肉件的弼号c锐廓拴诬模府压整高织剂厚度(mm?战位n原压n帆拉承压 扎; 邦拉拉原在玮普遇喉松慵桧序:压况 岛每度 »抬第上 S龈狗件1TO1701704能14fl 城际 530 81016Mz 恻。6 1725 3696瞄 日蚀 由鲂6406156903号烟1Ml演5TO bbC 殴8L8播 w，g破17猫4204003852»310费卡礼垩质量属F下列情讥者片I身礼.D也装配好的物件上按能计扎假帖成的礼才2D在德5罂件次构件上依慢计孔在外用用彷超地成的孔卡团在学个罂件上宠牯感或冲成陵小的礼税，低

15、后在装配好的构件上四丫砧三 段计孔初的孔”第3.2.2条 计算下列情况的结构构件或连接时，第3.2.1条规定的强度设计值应乘以相应的折减系数：一、单面连接的单角钢1 .按轴心受力计算强度和连接0.85;2 .按轴心受压计算稳定性等边角钢a 6+汰0016% 但不大于16运边相隹的不等边角钢0.6+d。咖，但不大于1* Of长边相隹的不等边角钢a ?”X为长细比，对中间无连系的单角网玉杆,应才姆d强转半径 计算，当入20时取'20二、施工条件较差的高空安装焊缝和挪钉连接 0.90;三、沉头和半沉头挪钉连接0.80。注：当几种情况同时存在时，其折减系数应连乘。第3.2.3条钢材和钢铸件的物

16、理性能指标应按表3.2.3采用。邮才和钢铸件的物理性能指标表工工，婢性概审E (H/nno翦变相呈0 (N/mm®)以名匕计1质量恋度p (ksAn1?ao&xio1TOXIC1J2Y1L第三节结构变形的规定第3.3.1条 计算钢结构变形时，可不考虑螺栓(或挪钉)孔引起的截面削弱。第3.3.2条 受弯构件的挠度不应超过表3.3.2中所列的容许值。第3.3.3条多层框架结构在风荷载作用下的顶点水平位移与总高度之比值不宜大于1/500,层间相对位移与层高之比值不宜大于1/400。受弯构件的容许挠度表工 2啊生构件要制亭评饶度品索弟相后室格里1 半动部和步父吊车【包括悬桂恬王）r/

17、soc（25粒诙作制和短重量QHSDt的中殿工作制新式麻五i/600 庭班工隹制和起更是。涉晌中级工作制折式济生f/7502统可恁扶电动某直肝车的房面架或屋里（怛阳可变新球计算）t/mo3手劭或电动演声的凯遒kt/4OC4，有直或（更量翳千或大不 如炀 徽超由工作平台父i/WO可耗Si （篁量瞥干或小干附腐软地的工作平台H1/400顶政构 件 类 利容许快度fi桂番和工作平台娄 34顼除外，平台板00主呆任1括没有导柱起篁设缶的工） 战所质树的梨f候用m师新曾计要）除C1X侵）茄鼾的其有H （包恬植舞麟1（4）平台板I/40CI/S6C1/36C6反番揽条00无粗版的兄相饿和石检忆房面 压整惘

18、桢，有衣索的史错修制后篇瓦髀向面其官局面加I/20C 心7聒落构件W支柱 执凤承里（作为霞喷纪柱的安南时1 刚售墙的援工 0平方画）（4）氏胆懈械，昭格箴相石椅£蹈面的曜柔0Klp方向）C»若有酸牌击的崔H （竖良平水平齐国）i/4OC E/1WD 1/900 I/20C t呼注.的蹙臂柄件的聘度易傍梁和忡用k为悬忡依度的2悔脑注：对室内装修要求较高的民用建筑多层框架结构，层间相对位移与层高之比值宜适当减小。无隔墙的多层框架结构，层间相对位移可不受限制。第3.3.4条 在设有重级工作制吊车的厂房中，跨间每侧吊车梁或吊车桁架的制动结构，由一台最大吊车横向水平荷载所产生的挠度不

19、宜超过制动结构跨度的1/2200。第3.3.5条 设有重级工作制吊车的厂房柱和设有中、重级工作制吊车的露天栈桥柱，在吊车梁或吊车桁架的顶面标高处，由一台最大吊车水平荷载所产生的计算变形值，不应超过表3.3.5中所列的容许值。村的容许计堂变国表土，项笈变密的种类依军画蛾梅用格计算按空间鞋相 图密计修1厂房柱的横向变电ffr/aWD2露天枝折柱的冏变形耳3。3L房和武天栈新姓晌飘荷变盛注ft为柱触底面受后车H或后车党案顶面的高度口计篁厂房或忑大桢新桂峋躯却变腐肝.田隅是后王独乱水平粽戏分配在说应区 段向所可接网安搏式裂向棍猾上口由设肓央仲后里或附性料耙后军的L房中，L廨柱的容详计苴变能值或植小 1

20、0%.第四章受弯构件的计算第一节强度第4.1.1条 在主平面内受弯的实腹构件，其抗弯强度应按下列规定计算: 一、承受静力荷载或间接承受动力荷载时，版+猊力 <4L1)式中 此+场一绕区轴和y轴的弯矩对工字形截面,x轴而虽轴，V轴涉弓轴”郎a、郎0对1削厢y轴的净就面抵抗矩fk » 截面塑性发展系数上对工字形截面，Y.=1-吨，Yr=l*如对箱形截面，Y.=Tfr=1*对其它就面，可枝表区2 1采用F，一钢材的抗弯?董度设计值,当遇压翼缘M自由夕M由宽度与其厚吃比大于13 展瓦 而不超过第4 4 9条的规定时，应取馅=1. %以为钢材屈服 强度或屈服点h对3号钢，取为=235N/

21、mm。对16Mli纲、 1的f叫钢，取对15MnV钢、15hfnV4钢，取力 =39DN/mm,二、直接承受动力荷载时，仍按公式(4 1- 1)计算，但应 目又丫堇=丫事= L% IV 春 在主平面内受弯的实腹构件，其抗期踱应 按下式计算工L僵"41式中V 计算髭面沿腹板平面作用的剪力,s 计算剪应力助A上毛截面对中和轴的面积矩,I 毛截面惯性矩pj 一板厚度1六一钢材的抗期踱设计值.第4.1.3条 当梁上翼缘受有沿腹板平面作用的集中荷载、且该荷载处又未设置支承加 劲肋时，腹板计算高度上边缘的局部承压强度应按下式计算：姓=抬41，3-1）式中F集中荷载，对动力荷载应考虑动力系数, 平

22、一集中荷载增大系数,对重级工作制吊车梁，串=1.35|对其它梁，事=L肮k集中荷载在腹板计算高度上边绿的假定分布长度，按下式计算1=a+2hr<4 L 32>Q集中荷载沿耀度方向的支承长度，对吊车梁可取为50mm,%自吊车硼顶或其它梁顶面至腹板计算高度上边 缘的距离.在麴及座处，当不设置支承力喻肋时，也明蚣式4. L 3-1 > 计算膜板计算高度下边缘的局部玉应力.但中取1支座集中反力 的航油长应中睡支座瞄R寸即蚣式（4 L2附尊.注膻械的计算高度占加部轨制制钢果.为膑航与上，r髯维相播处两内饨圮点 同峋坦厩,时炸耀凰合梁,的做板商康/附的横（或罔低度卑龄强程）眼合 筌，为上

23、.F翼麟导腆板正控的的打（或篇信度堪把）峻防最近更高（见困 4轧D,第4.1.4条 在组合梁的腹板计算高度边缘处，若同时受有较大的正应力、剪应力和局 部压应力，或同时受有较大的正应力和剪应力（如连续梁支座处或梁的翼缘截面改变处等），其折算应力应按下式计算：标W/W（4 L 4-1>式中6（TC 腹板计算高度边缘同一点上同时产生的正应力、剪应力和局部压应力， r和d应按公式（4.1.2）和公式（4.1.3-1）计算，b应按下式计算：（4# 1. 4-2）CJ和足以拉应力为正值7压应力为负值中梁净蜥惯性矩,n 一所计算点至梁中和轴的距离.A 计算折算应力的强度设计值增大系数，当 日与叫异号时

24、，取团=L 2.当仃与叫同 号或通=3时，取/L L第二节整体稳定第4.2.1条 符合下列情况之一时，可不计算梁的整体稳定性：一、有铺板（各种钢筋混凝土板和钢板）密铺在梁的受压翼缘上并与其牢固相连、能阻止梁受压翼缘的侧向位移时。二、工字形截面筒支梁受压翼缘的自由长度L1与其宽度B1之比不超过表4.2.1所规定的数值时。工字形截面筒支梁不需计算整怵稳定性的案大wh值表4 3； 1炳玲将中无便1旬安雨点的蒙特中有便1向支承虑的裟步 葡就作用千何处新辑也用在上翼荷就隹用在F翼繇3号胭2016工事加物IGMng 烟111?的如12希，8言邹号峋柔不得计甄推母趋是性的最大匕心】旭.陵取3号钢峋冠值第以点

25、麻梁的支座处，应采取构造措施以防止梁端截面的扭转。对跨中无侧向支承点的梁，L1为其跨度；对跨中有侧向支承点的梁，L1为受压翼缘侧向支承点间的距离（梁的支座处视为有侧向支承）。第4.2.2条 除第4.2.1条所指情况外，在最大刚度主平面内受弯的构件，其整体稳定性应按下式计算：1/萧4式中 M 券尾轴作用的最大弯矩f雨，一事媛压纤维确定的梁毛截面抵抗矩,郭一梁的整体稳定性系数，应按附录L确定.注：见第4 .2.1条注。第4.2.3条 除第4.2.1条所指情况外，在两个主平面受弯的工字形截面构件，其整体稳定性应按下式计算：式中也、Wr寸艘压纤维确定的对范踊对y轴毛截面抵膜F贴一第是轴弯曲所确定的梁整

26、体稳定系数，见第4 Z 2短注：见第4 .2.1条注。第4.2.4条 不符合第4.2.1条第一项情况的箱形截面简支梁，其截面尺寸（图 4.2.4） 应满足h /bo <,6且L1/bo不应超过下列数值：3蹄羯16Mli 钢和 ICMnq 钢6515MnV 魏0 lMnVq 钢Si符合上述规定的箱形截面简支梁，可不计算整体稳定性。注：其它钢号的梁，其 L1/bo值不应大于95（235/fy）。第4.2.5条 用作减少梁受压翼缘自由长度的侧向支撑，其轴心力应根据侧向力F确定,梁的侧向力应按下式计算：式中A.一梁的受压翼绕截面面积上图4 2 4箱形截面第三节局部稳定第4.3.1条 为保证组合梁

27、腹板的局部稳定性，应按下列规定在腹板上配置加劲肋（图4.3.1）:一、当ho /tw W80235/®寸，对有局部压应力（TC毛）的梁，宜按构造配置横向加劲肋；但对无局部压应力（t0）的梁，可不配置加劲肋。二、当80235/fy vho /tw <170235/tyf,应配置横向加劲肋，并应按第 4.3.2条的规 定进行计算（对无局部压应力的梁，当 ho /tw W100235/fy寸，可不计算）。三、当ho /tw >170235/fy时，应配置横向加劲肋和在受压区配置纵向加劲肋，必要时尚应在受压区配置短加劲肋，并均应按第4.3.2条的规定进行计算。此处ho为腹板的计算

28、高度，tw为腹板的厚度。四、梁的支座处和上翼缘受有较大固定集中荷载处，宜设置支承加劲肋，并应按第4.3.8条的规定进行计算。第4.3.2条 无局部压应力（b0）的梁和简支吊车梁，当其腹板用横向加劲肋加强或 用横向和纵向加劲肋加强时，应按第 4.3.3条至第4.3.6条计算加劲肋间距。其它情况的梁， 应按附录二计算腹板的局部稳定性。第4.3.3条 无局部压应力（户0）的梁，其腹板仅用横向加劲肋加强时，横向加劲肋间距 “应符合下列要求：一、当"¥1200时，应取雌a不超愧4 & 7条规 定的最大同距.二、当12Kx州时，a幽丘一<4X3-1）飞/j 1000 看三

29、、当务标15的时，口410 叫<43.3-2）5亓 - 500式中T所考翻段内最大翦力产生的腹板平均霓应力<N/ mrf>,明安=¥/ 6内计算，A .为腹板的高度p 不一考虑口帝响的增大系数，应J更表4 & 3采用 第敬毒L 1 341001例iso3ra24P2就费4TI100LO11021.C&104LOfi107100d赢300320蹴僦400的4川4S0TI1101J2L141,16L18121L24127LSI4赢'4W融82C540痴8Kwo620540nLS5L46L6SLSI171LS42 012.24-与°同一截

30、面的腹板计算高度边缘的弯曲压应力（ N/mm2 ）,应按 hMy/ I计算，I为梁毛截面惯性矩，y1为腹板计算高度受压边缘至中和轴的距离。公式（4.3.3.1）右端算得的值若大于第4.3.7条规定的最大间距时，应取 “不超过最大间距。第4.3.4条 无局部压应力（crc = 0）的梁，其腹板同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加 强时（图4.3.1b、c）,纵向加劲肋至腹板计算高度受压边缘的距离hl应在ho/5/ho/4范围内，并应符合下式的要求：0&4-D7 tf式中-所考虑区段内最大弯矩处腹板计算高度边缘的弯曲压应力（ N墩mm2）,应按。 = MmaxY1/I计算。横向加劲肋间距a仍应按

31、第 4.3.3条和第4.3.7条确定，但应以h2代替 h0,并取1.0。第4.3.5条 简支吊车梁的腹板仅用横向加劲肋加强时，加劲肋的间距a应同时符合下 列公式的要求：17, 一片一如0 & J2）膏-：/ B 一 0式中瓦，加参数，应J要表4 4 5-1采用F物、ii参数，应J要表4 & 5-2采用.1-梁最大剪力处腹板的平均弱应力（*加3卜应按kFg/ 44）计算F。一梁劫弯矩处腹板计算高度边缘的弯曲压应力<ivAini3>f力一梁腹板计算高度边缘的局部压应力双加峭），应按公式工1. 3-D计算，但噌大系数，取L参数tla匕鱼工工1-10$hU»/rk

32、iti*酊kt327127WL48K&24874145$70SW7工5606碗&4棚4425470S例L68S&例&«mS就 87W68617两842&84«257K5 6硒676Iflere8SQ4C锻3«8fl-7迪WRJLflSB&即4 24443周GE6766542,4SSQO14 4435刎5 3fi67225414084268411.0械豌2.4bCffl475电841?3S2LI64S618当6&17487仄】4083281.2时网28&Q64891.S醐5&S&4342

33、6公式（4.3.5-1）和公式（435-2）右端算得的值若大于2ho或分母为负值时，应取a = 2ho。对变截面吊车梁，当端部变截面区段长度不超过梁跨度的1/6时，a值应按下列情况确定：一、腹板高度变化的吊车梁：端部变截面区段的a值应符合公式（4.3.5-1）的要求，式中的ho取该区段的腹板平均计算高度，。取梁端部腹板的最大平均剪应力；不变截面区段内的a值，应同时符合公式（4.3.5-1）和公式（435-2）的要求，式中。取两区段交界处的腹板平均剪应力。二、翼缘截面变化的吊车梁：由端部至变截面处区段的a值，应同时符合公式（4.3.5-1）和公式（435-2）的要求，但b取变截面处腹板计算高度边

34、缘的弯曲压应力，同时由表4.3.5-2查得的k3、k4值应乘以0.75;中部不变截面区段的a值，应同时符合公式（4.3.5-1）和公式（435-2）的要求，但 。取变截面处的腹板平均剪应力。建敏bi1匕表S37Gba/7kikiWduki212SS2口府sia13041144H840口皿422292CL WS8113241204B0870642219CL6B3521264ISO460840CL20107207小口 70371UQQL40sw0.25烟CL75丽U47L翩蛔790口翻1891KI8a 804021W61«07WLS52181710a as4171044l?0460730

35、a 402481M30.K429ionISO口拈2671M0口即Ml卿L«0蛔6卿口砌38014ft7LW4W晦 12.004W6飙第4.3.6条 简支吊车梁的腹板同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强时（图 4.3.1b、c）,纵向加劲肋至腹板计算高度受压边缘的距离hl应在h0/5h0/4范围内，并应符合下列公式的要求：当时，当01t 以4时，X<4 3.6-2）Jo+/式中不用应按第4 3 5条的规定采用.当公式（4.3.6-1）或公式（436-2）右端算得的值小于 ho/5时，尚应在腹板受压区配置短加 劲肋（图4.3.1d）,并应按附录二进行计算。横向加劲肋间距 ”应按公式（4

36、.3.5-1）确定，但应以h2代替式中的ho,以0.38代替表4.3.5-1 中的ere。若公式（4.3.5-1）右端算得的值大于 2h2或分母为负值时，应取a <2h2对腹板 高度变化的吊车梁：在确定梁端部变截面区段内（有纵向加劲肋）的“值时，h2取该区段腹板下区格的平均高度，。取该区段梁端部处的腹板平均剪应力；在确定不变截面区段内的a值时，。取两区段交界处的腹板平均剪应力。对翼缘截面变化的吊车梁，确定a值时，t取梁端部腹板平均剪应力。第4.3.7条 加劲肋宜在腹板两侧成对配置，也可单侧配置，但支承加劲肋和重级工作制吊车梁的加劲肋不应单侧配置。横向加劲肋的最小间距为0.5ho,最大间距

37、为 2ho （对无局部压应力的梁，当h o /t w w 100寸，可采用2.5ho）。在腹板两侧成对配置的钢板横向加劲肋，其截面尺寸应符合下列公式要求：外伸宽度，+4Mm 4447 1>厚度，»余4 A 7-2>在腹板一侧配置的钢板横向加劲肋，其外伸宽度应大于按公式（4.3.7-1）算得的1.2倍，厚度不应小于其外伸宽度的 1/15。在同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强的腹板中，横向加劲肋的截面尺寸除应符合上述规定外，其截面惯性矩Iz尚应符合下式要求：4 7-3>纵向加劲助的截面惯性矩匕，应符合下列公式要求*当点Md出时，"联”限金 4 7-4>当声

38、部郎时，4£,50i娶目马）史44 & 7 5短加劲肋的最小间距为0.75h1。短加劲肋外伸宽度应取为横向加劲肋外伸宽度的0.71.0倍，厚度不应小于短加劲肋外伸宽度的1/15。注：用型钢（工字钢、槽钢、肢尖焊于腹板的角钢）作成的加劲肋，其截面惯性矩不得小于 相应钢板加劲肋的惯性矩。在腹板两侧成对配置的加劲肋，其截面惯性矩应按梁腹板中心线为轴线进行计算。在腹板一侧配置的加劲肋，其截面惯性矩应按与加劲肋相连的腹板边缘为轴线进行计算。第4.3.8条 梁的支承加劲肋，应按承受梁支座反力或固定集中荷载的轴心受压构件计算其在腹板平面外的稳定性。此受压构件的截面应包括加劲肋和加劲肋每侧1

39、5tw235/fy范围内的腹板面积，其计算长度取ho。梁支承加劲肋的端部应按其所承受的支座反力或固定集中荷载进行计算：当端部为刨平顶紧时，计算其端面承压应力（对突缘支座尚应符合第8.4.13条的要求）；当端部为焊接时，计算其焊缝应力。 第4.3.9条 梁受压翼缘自由外伸宽度b与其厚度t之比，应符合下式要求：箱形截面梁受压翼缘板在两腹板之间的宽度bo与其厚度t之比，应符合下式要求：当箱形截面梁受压翼缘板设有纵向加劲肋时，则公式（439-2）中的bo取为腹板与纵向加劲肋之间的翼缘板宽度。注：翼缘板自由外伸宽度b的取值为：对焊接构件，取腹板边至翼缘板（肢）边缘的距离；对 轧制构件，取内圆弧起点至翼缘

40、板（肢）边缘的距离。第五章轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算第一节轴心受力构件第5.1.1条轴心受拉构件和轴心受压构件的强度，除摩擦型高强度螺栓连接处外，应 按下式计算：式中N 轴心拉力或轴心压力；An 净截面面积。摩擦型高强度螺栓连接处的强度应按下列公式计算：。一1© 5 强 产 ML 1 一 2）=31* 1 一 3）式中n 在节点或拼接处，构件一端连接的高强度螺栓数目；n1所计算截面（最外列螺栓处）上高强度螺栓数目；A 构件的毛截面面积。第5.1.2条 实腹式轴心受压构件的稳定性应按下式计算：<& L2>式中轴心受压构件的稳定系数，应根据表5.1.2的截面分

41、类并按附录三采用。第5.1.3条 格构式轴心受压构件的稳定性仍应按公式（5.1.2）计算，但对虚轴（图5.1.3a的x轴和图5.1.3 b、c的x轴和y轴）的长细比应取换算长细比。轴心受压构件的破.面分类表4工2_ y.1J空1格梅式对最了油工一工¥HWf b/tlSaP- 8f鼾K轴O对任裁相咒制.b城加18.轧制，物加乂丸I¥阿F输对里、F瑜一饵段.麓般拜楼.甯掾为%一yy7 片届也必，册工式轴壬吁又 找制或嗯切 曲，对宣他T屋r 7r x轧部卜时工 了釉/4*1对 x. yjft小,我制t笫曲用械，一工F轴心0 y原%对任诲轴b类i *轧抑或焊接，时F釉轧制或焊警，好

42、3相类别K汪加若黄A缶缶*,汽y恤吊制或算接.卅F朝煤警.魏踊力* ¥亍 T 轧断或奥切电，卢Y对F釉同卸去得桂. 对笈轴无任何新林期的慧圆，对归率轴板件厚度大干如s的用接金一堰量廊，时任取轴注当推卷谶DO用干格构式构件的外展计算外筋对爨豆干腹卷轴的桶屉性时，庇按b类聋的.专史.换算长细比应按下列公式计算：一、双肢组合构件（图 5.1.3a）:当会件欠级板时， 依13-1）当弱件檄条时，二充+27卷8L3 2>式中入x整个构件对x轴的长细比；入l -分歧对最小刚度轴 1 1的长细比，其计算长 度取为：焊接时，为相邻两缀板的净距离；螺栓连接时，为相邻两缀板边缘螺栓的距离；Alx构

43、件截面中垂直于 x轴的各斜缀条毛截面面积之和。二、四肢组合构件（图 5.1.3b）;当缴件短根时， 、=J 湾 + 药& L 3 3）%= J筹+蹩%13 4当缠件大级条时， 、=Jy+40£<& L3-5>% = J年+ 4。亳低1.3 - 6式中入y整个构件对y轴的长细比； Aly 构件截面中垂直于 y轴的各叙缀条毛截面面 积之和。三、缀件为缀条的三肢组合构件（图 5.1.3c）:.力+证照占卬一 73十 悬 -8）式中A1 构件截面中各斜缀条毛截面面积之和；&构件截面械条所在平面与X轴的来集.后L 4F ci-4） , j ,ri X - I

44、- b TI IIT图A L吕格构式掰合构件截面注：缀板的线刚度应符合第8 . 4. 1条的规定。斜缀条与构件轴线间的夹角应在4 0。7 0。范围内。第5.1.4条对格构式轴心受压构件：当缀件为缀条时，其分肢的长细比入1不应大于构件两 方向长细比（对虚轴取换算长细比）的较大值入ma的0.7倍，当缀件为缀板时， 入1不应大于40,并不应大于 入ma掰0.5倍（当 入max 50时，取 入ma有50）。第5.1.5条 用填板连接而成的双角钢或双槽钢构件，可按实腹式构件进行计算，但填板间的距离不应超过下列数值：受压构件40i受拉构件80ii为截面回转半径，应按下列规定采用：一、当为图5.1.5 w

45、b所示的双角钢或双槽钢截面时，取一个角钢或一个槽钢与填板平行的形心轴的回转半径；二、当为图515c所示的十字形截面时，取一个角钢的最小回转半径。受压构件的两个侧向支承点之间的填板数不得少于两个。图4L R计篁截面回转半径时的轴线示意圉第5.1.6条 轴心受压构件应按下式计算剪力：剪力v值可认为沿构件全长不变。对格构式轴心受压构件，剪力v应由承受该剪力的缀材面（包括用整体板连接的面）分担。第5.1.7条 用作减小轴心受压构件自由长度的支撑，其轴心力应根据被支承构件的剪 力v （作为侧向力）确定。v可按公式（5.1.6）计算。第二节拉弯构件和压弯构件第5.2.1条 弯矩作用在主平面内的拉弯构件和压

46、弯构件，其强度应按下列规定计算: 一、承受静力荷载或间接承受动力荷载时，先土赢土淄；式中Yx、Yy 截面塑性发展系数，应按表二、直接承受动力荷载时，仍应按公式（第5.2.2条 弯矩作用在对称轴平面内（绕 列规定计算：一、弯矩作用平面内的稳定性：<&X1)5.2.1采用。521）计算，但取 Yx=Yy = 1.0x轴）的实腹式压弯构件，其稳定性应按下A+产M（6式中N所计算构件段范围内的轴心压力, 雅弯矩作用平面内的轴心遗压构件稳定系数网所计算构件段范酬的最大弯矩,加建 演拉临界力，n&h/eaAJ, 即弯矩作用平面内较大受压纤维的毛截面抵抗矩X就弯矩系数，磁TW监:采用工

47、L弯矩作用平面内有侧移的框架柱以及悬臂构件,餐=1> D） 幺无侧移柱和两端支承的构件工截面塑性发展累破工表仄工1注*当压青狗伴受压夏瑜的自由鼾伸宽度3算厚度之出大干JS 近万而不思过第6. 4 1条的钗冠酎.庄收C=L 0B(1)无横向荷载作用时：3mx= 0.65+0.35M2M1，但不得小于0.4, M1和M2为端弯矩，使构件产生同向曲率(无反弯点)时取同号，使构件产生反向曲率(有反弯点)时取异号，M1> M2;(2)有端弯矩和横向荷载同时作用时：使构件产生同向曲率时，3 mx= 1.0；使构件产生反向曲率时，3 mx= 0.85；(3)无端弯矩但有横向荷载作用时；当跨度中点

48、有一个横向集中荷载作用时，3 mx= 1-0.2N/NEx ;其它荷载情况时，3 mx= 1.0对于表5.2.1第3、4项中的单轴对称截面压弯构件， 当弯矩作用在对称轴平面内且使较大翼缘受压时，除应按公式(5.2.2-1)计算外，尚应按下式计算：K W而掰Bi式中W2x 对较小翼缘的毛截面抵抗矩。二、弯矩作用平面外的稳定性：春+策:力 &22T)式中。y-弯矩作用平面外的轴心受压构件稳定系数；。b均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，对工字形和T形截面可按附录一第(五)项确定，对箱形截面可取 。於1.4； Mx 所计算构件段范围内的最大弯矩；3 tx 奇效弯矩系数，应按下列规定采用：1 .在

49、弯矩作用平面外有支承的构件，应根据两相邻支承点间构件段内的荷载和内力情况确士7E：(1)所考虑构件段无横向荷载作用时：3tx= 0.65+0.35M2M1，但不得小于0.4, M1和M2是在弯矩作用平面内的端弯矩，使构件段产生同向曲率时取同号，产生反向曲率时取异号，M1> M2;(2)所考虑构件段内有端弯矩和横向荷载同时作用时；使构件段产生同向曲率时，3tx=1.0;使构件段产生反向曲率时，3 tx=0.85;(3 )所考虑构件段内无端弯矩但有横向荷载作用时：3 tx= 1.0。2 .悬臂构件，3tx= 1.0。注：无侧移框架系指框架中设有支撑架、剪力墙、电梯并等支撑结构，且共抗侧移刚度

50、等于或大于框架本身抗侧移刚度的5倍者。有侧移框架系指框架中未设上述支撑结构，或支撑结构的抗侧移刚度小于框架本身抗侧移刚度的5倍者。第5.2.3条 弯矩绕虚轴(x轴)作用的格构式压弯构件，其弯矩作用平面内的整体稳 定性应按下式计算：式中Wlx = Ix/Yo , Ix为x轴的毛截面惯性矩，Yo为由x轴到压力较大分肢的轴线距离或者 到压力较大分肢腹板边缘的距离，二者取较大者；(K NEx由换算长细比确定。弯矩作用平面外的整体稳定性可不计算，但应计算分肢的稳定性，分肢的轴心力应按桁架的弦杆计算。对缀板柱的分肢尚应考虑由剪力引起的局部弯矩。第5.2.4条 弯矩绕实轴作用的格构式压弯构件，其弯矩作用平面

51、内和平面外的稳定性计算均与实腹式构件相同。但在计算弯矩作用平面外的整体稳定性时，长细比应取换算长细比，外应取1.0。第5.2.5条弯矩作用在两个主平面内的双轴对称实腹式工字形和箱形截面的压弯构件，其稳定性应按下列公式计算：木硬J+皿IZ 5-1)阳必附/f 8匏式卬小用 对强轴菖r和耳波y-y的轴1&受压构件稳定 系数F的.期一均匀鸾曲的受驾构件整体稳定性系数,对工字 形威面，密可按附录一第五项确定，阳可 取1. 0.对箱形截面，可取孰=痢=1» 4尸%所计售构件段范围内对强轴和弱轴的最大弯 矩州1、N0-欧拉临界力,w-Tr*优,并.TR%#.雨5雨,寸强轴和弱轴的毛截面抵抗矩P& k等效弯矩系数，应按第& 2 2条弯矩作用平 面腺定计算的有关规定采用F跖、%等效湾矩系数，应按第& N 2条弯矩作用平 面夕隔定计算的有关规定采用*第5.2.6条 弯矩作用在两个主平面内的双肢格构式压弯构件，其稳定性应按下列规定计算:一、按整体计算.+储43 2 6-D二、按分肢计算工在N和M.作用下，才的肢作为桁架弦杆计算其轴心力，Mr 按公式5.