工厂供配电期末复习计算题合集

1、1、已知某机修车间的金属切削机床组， 拥有 380V的三相电动机 7.5kw3 台，4kw8台，3kw17台，1.5kw10 台。试用需要系数法求其计算负荷。解：此机床组电动机的总容量为Pe 7.5kW 34kW8 3kW 17 1.5kW 10120.5kW查附录表 1 得Kd =0.160.2 （取 0.2） ，cos 0.有功计算负荷P300.2120.5kW24.1kW无功计算负荷Q3024.1kW 1.7341.7k var视在计算负荷S3024.1kW48.2kV A0.5计算电流I3048.2kV A 73.2A0.38kV,tan 1.732、某机修车间 380V线路上，接有金

2、属切削机床电动机 20台共 50kW（其中较大容量电动机有 7.5kW1 台， 4Kw3台， 2.2Kw7台），通风机 2台共 3kW，电阻炉 1台 2kW。试用需要系数法确定此线路上的计 算负荷。解：先求各组的计算负荷 金属切削机床组查附录表 1，取 Kd=0.2 ，cos 0.5, tan 1.73P30（1）=0.2 50=10kWQ30（1）=101.73=17.3kvar通风机组 K d=0.8 ， cos0.8, tan 0.75 P 30（2）=0.83=2.4 kW Q 30（2）=2.40.75=1.8 kvar电阻炉 K d=0.7 ，cos1,tan 0 P 30（3）

3、=0.7 2=1.4 kW Q 30（3）=0因此总的计算负荷为（取 Kp=0.95 ，Kq=0.97）P30=0.95（10+2.4+1.4 ）=13.1 kW Q 30=0.97 （ 17.3+1.8+0 ）=18.5 kvarS30= 13.12 18.52 kV A 22.7kV A I 30= 22.7kV A 34.5A3 0.38kV3、已知某机修车间的金属切削机床组， 拥有 380V的三相电动机 7.5kw3 台，4kw8台，3kw17台，1.5kw10 台。试用二项式法来确定机床组的计算负荷。解：由附录表 1 查得 b 0.14, c 0.4,x 5,cos 0.5, tan

4、 1.73。设备总容量为 P e=120.5kW。x 台最大容量的设备容量为 P x=P5=7.5kW3+4kW 2=30.5kW 有功计算负荷为 P30=0.14 120.5Kw+0.430.5Kw=29.1Kw 无功计算负荷为 Q30=29.1Kw1.73=50.3kvar 视在计算负荷为 S30 29.1kW 58.2kV A0.5计算电流为 I 30 58.2kV A 88.4A3 0.38kV4、某机修车间 380V线路上，接有金属切削机床电动机 20台共 50kW（其中较大容量电动机有 7.5kW1 台，4Kw3台，2.2Kw7台），通风机 2台共 3kW，电阻炉 1 台 2kW。

5、试用二项式法来确定机修车间 380V 线路的计算负荷。解：先求各组的 bPe 和 cPx（ 1） 金属切削机床组由附录表 1 查得 b=0.14 ，c=0.4 ，x=5， cos =0.5 ，tan =1.73 ，bPe（1） =0.14 50kw=7kWcPx（1） =0.4 （7.5kw1+4kw3+2.2kw1）=8.68kw（ 2） 通风机组查附录表 1 得 b=0.65，c=0.25，x=5，cos =0.8， tan =0.75 ，bPe（ 2） =0.65 3kw=1.95kwcPx（ 2） =0.25 3kw=0.75kw（ 3） 电阻炉查附录表 1 得 b=0.7 ，c=0，

6、 x=0， cos =1， tan =0，故bPe（ 3） =0.7 2kw=1.4kwcPx （3） =0以上各组设备中，附加负荷以 cPx（1） 为最大，因此总计算负荷为P30=（7+1.95+1.4 ）+8.68 =19kw Q 30= （717.3+1.95 0.75+0 ）+8.68 1.73 =28.6kvarS30= 192 28.62kV A 34.3kV A I 30= 34.3kV A 52.1A3 0.38kV 从计算结果可以看出，按二项式法计算的结果比按需要系数法计算的结果大得比较多，这也更 为合理。5、如图所示 220/380V三相四线制线路上，接有 220V单相电热

7、干燥箱 4台，其中 2台10kW接于 A 相，1台30kW接于 B相，1台20kW接于C相。另有 380V单相对地焊机 4台，其中 2台14kW（=100%） 接于AB相间， 1台20kw（=100%）接于 BC相间， 1台30kW（=60%）接于 CA相间。试求此线路 的计算负荷。解：（1）电热干燥箱的各相计算负荷查附录表 1 得 Kd =0.7 ， cos =1， tan =0。计算其有功计算负荷：A相 P 30.A（1）=Kd Pe.A =0.7 2 10kw=14kwB相 P 30.B （ 1） =Kd Pe.B =0.7 1 30kw=21kwC相 P 30.C（1）=Kd Pe.C

8、 =0.7 1 20kw=14kw（2）焊机的各相计算负荷先将接于 CA相间的 30kw（ =60%）换算至 =100%的容量，即 PCA 0.6 30KW 23kW查附录表 1得Kd 0.35,cos 0.7,tan 1.02；再由表 23查得 cos 0.7时的功率换算系数qAB B q BC C qCA A 0.8 。因此对焊机换算到各相的有功和无功设备容量为A相PA 0.8 2 14kW 0.2 23kW 27kWQA0.22 2 14k var 0.823k var24.6 k varB相 PB 0.8 20kW 0.2 2 14kW 21.6kW QB 0.22 20k var 0

9、.8 2 14k var 26.8k var C相PC 0.8 23kW 0.2 20kW 22.4kWQC 0.22 23k var 0.8 20k var 21.1k var各相的有功和无功计算负荷为A相P30. A(2) 0.35 27kW 9.45kWQ30.A(2) 0.35 24.6kvar 8.61k varB相P30.B (2) 0.35 21.6kW 7.56kWQ30.B (2 ) 0.35 26.8k var 9.38k varC相P30.C (2) 0.35 22.4kW 7.84kWQ30.C(2) 0.35 21.1k var 7.39k var（3）各相总的有功和

10、无功计算负荷A相P30.AP30.A(1)P30.A(2 )14kW9.45kW23.5kW Q30.AQ30.A(2)8.61k varB相P30.BP30.B(1)P30.B (2)21kW7.56kW28.6kW Q30.BQ30.B(2)9.38k varC相P30.CP30.C (1)P30.C( 2)14kW7.84kW21.8kW Q30.CQ30.C(2)7.39k var（4）总的等效三相计算负荷因 B 相的有功计算负荷最大，故取 B 相计算等效三相计算负荷，由此可得P30 3P30.B 3 28.6kW 85.8kW Q30 3Q30.B 3 9.38k var 28.1k

11、 varS30P320 Q32085.82 28.12 kV A 90.3kV AI 30S303U N90.3kV A3 0.38kV6、某厂压变电所装设一台主变压器。已知变电所低压侧有功计算负荷为650kW，无功计算负荷为800kvar 。为了使工厂 (变电所高压侧 )的功率因数不低于 0.9 ，如在变电所低压侧装设并联电容器进 行补偿时，需装设多少补偿容量 ?并问补偿前后工厂变电所所选主变压器容量有何变化 ?解： (1) 补偿前的变压器容量和功率因数变压器低压侧的视在计算负荷为S30(2) 6502 800 2 kV A 1031kV A主变压 器容量 选择条 件为 SNT S30(2)

12、 ， 因此 未进行 无功补 偿时， 主变压 器容量 应选为 1250kVA(参看附录表 5) 。这时变电所低压侧的功率因数为： cos (2) =65010310.63(2) 无功补偿容量按规定，变电所高压侧的 cos 0.9 ，考虑到变压器本身的无功功率损耗 Q远大于其有功功 率损耗 P，一般 Q (4 5) P，因此在变压器低压侧进行无功补偿时，低压侧补偿后的功率 因数应略高于 0.90 ，取 cos 0.92 。低压侧需装设的并联电容器容量为：Qc=650 (tanarccos0.63 tanarccosO.92)kvar=525kvar取 Q =530kvar(3) 补偿后的变压器容量

13、和功率因数补偿后变电所低压侧的视在计算负荷为S30(2)6502 (800 530)2 kVA=704kV A因此主变压器容量可改选为 800kVA，比补偿前容量减少 450kV A。 变压器的功率损耗为 PT0.015 S30(2) =0.015 x 704kV A=10.6kW QT 0.06 S30(2) =0.06704kVA=42.2kvar 变电所高压侧的计算负荷为P30(1) =650kW+10.6KW661kW Q30(1) =(800 530)kvar+42.2kvar=312kvarS30(1)6612 3122 kVA731kV A补偿后工厂的功率因数为 cos = P3

14、0(1) S30(1) =6617310.9047、有一 380V三相线路，供电给下表所示 4 台电动机。试计算该线路的尖峰电流参数电动机M1M2M3M4额定电流 I N A5.8535.827.6起动电流 I st40.635197193.2A解：电动机 M4的I st IN =193.2A-27.6A=165.6A 为最大，线路的尖峰电流为：I pk =0.9 (5.8+5+35.8)A+193.2A=235A变电所高压8、某工厂供电系统如下图所示。已知电力系统出口断路器为SNl010 II 型。试求工厂10kV 母线上 k-1 点短路和低压 380V 母线上 k-2 点短路的三相短路电流

15、和短路容量。解：1.求 k-1 点的三相短路电流和短路容量 ( U c1 =10.5kV)(1) 计算短路电路中各元件的电抗及总电抗1) 电力系统的电抗：由附录表 8查得 SNl0-10 型断路器的断流容量 Soc =500MVA，220.22U c计算三相短路电流和短路容量1 (10.5kV)2Soc 500MV AX2 X0l 0.35( / km) 5km 1.752) 架空线路的电抗：查表 3-1 得 X0=0.35 /km3)绘 k-1 点短路的等效电路，并计算其总电抗为X (k 1) X1 X2 0.22 1.751.971)三相短路电流周期分量有效值I (3)I k 1Uc13X

16、 (k 1)10.5kV3 1.973.08kA2)三相短路次暂态电流和稳态电流 I (3) I (3) I k( 3)1 3.08kA3) 三相短路冲击电流及第一个周期短路全电流有效值s(h3) 2.55I (3) 2.55 3.08kA 7.85kA I s(3h) 1.51I (3) 1.51 3.08kA 4.65kA4) 三相短路容量Sk(3)13Uc1I k(3)13 10.5kV 3.08kA 56.0MV A2. 求 k-2 点的短路电流和短路容量 ( Uc2 =0.4kV)221) 电力系统的电抗 X1 Uc2 (0.4kV )3.2 10 41 Soc 500MV A2)架

17、空线路的电抗X2 X0l(Uc2)2 2.54 10 32 0 U c13)电力变压器的电抗：由附录表 5 得Uk=5X3 X 4Uk 00 U c架空线路的电抗标幺值2 5(0.4kV)2 8 10 3100 SN 100 1000kV A 8 104)绘 k-2点短路的等效电路如上图b所示，并计算其总电抗：X (k 2)X1 X2 X3 / X4 X1X2X3X4X36.86 10 3 X4(2) 计算三相短路电流和短路容量1)三相短路电流周期分量有效值(3)Ik 2Uc23X (k 2)0.4kV3 6.86 10 333.7kA2)三相短路次暂态电流和稳态电流I (3) I 电力变压器

18、的电抗标幺值 由附录表 5查得， Uk=53X3* X 4*5 100MV A 5 100 103 kV A 5.0 I k(3)2 33.7kA3) 三相短路冲击电流及第一个周期短路全电流有效值4) 三相短路容量is(h3) 1.84I(3) 1.84 33.7kA 62.0kA I s(3h) 1.09I(3) 1.09 33.7kA 36.7kA型。试用标幺制法计算系统中Sk(3)23Uc2I k(3)2 3 0.4kV 33.7kA 23.3MV A9、某工厂供电系统如下图所示。电力系统出口断路器为SNl010 IIk-1 点和 k-2 点的三相短路电流和短路容量。Id1Sd 100M

19、V A，U c1 10.5kV ，U c2 0.4kVSd3U c1100MV A3 10.5kV5.50kA I d2Sd100MV A 144kA3U c2 3 0.4kV2. 计算短路电路中各主要元件的电抗标幺值(1) 电力系统的电抗标幺值由附录表 8查得Soc 500MV A X1* 100MV A 0.2oc 1 500MV A由表 3-1 查得 X0 0.35 /km X2*0.35( /km) 5km100MV A(10.5kV ) 21.59100 1000kV A 100 1000kV A绘短路等效电路图如下图所示：3. 计算 k-1 点的短路电路总电抗标幺值及三相短路电流和

20、短路容量(1) 总电抗标幺值X* (k 1) X1* X2* 0.2 1.59 1.79(2) 三相短路电流周期分量有效值Ik(3)1I* d15.50kA 3.07kAk 1 X * (k 1) 1.79(3) 其他三相短路电流I(3) I (3) Ik(3)1 3.07kA is(3h) 2.55 3.07kA 7.83kA I s(h3) 1.51 3.07kA 4.64kA(4) 三相短路容量 Sk(3)1S* d100MV A 55.9MV Ak 1 X * (k 1) 1.794. 计算 k-2 点的短路电路总电抗标幺值及三相短路电流和短路容量5(1)总电抗标幺值 X*(k 2)

21、X1* X2* X3* / X4* 0.2 1.59 4.29(k 2) 1 2 3 4 2(2) 三相短路电流周期分量有效值Ik(3)2*I d1144kA 33.6kAk 2 X * (k 2) 4.29(3) 其他三相短路电流I(3) I(3) I k( 3)2 33.6kA is(h3) 1.84 33.6kA 61.8kA I(3) 1.09 33.6kA 36.6kA(4) 三相短路容量 Sk(3)2*Sd100MV A 23.3MV Ak 2 X * (k 2) 4.2910、已知配电所 10kV母线短路时的 Ik(3) 2.86kA，线路的计算电流为 350A，继电保护动作时间

22、为 1.1s ， 断路器断路时间取 0.2s 。试选择 10kV高压配电所进线侧的高压户内少油断路器的型号规格。解：初步选用 SNl0-10 型，根据线路计算电流，试选 SNl0-10 型断路器来进行校验，如下表所 示。校验结果，所选 SNl0-10 型是合格的。序号装设地点的电气条件SNl0-10I 630-300型断路器项目数据项目数据结论1UN10kVUN10kV合格2I30350AIN630A合格3(3) Ik2.86kAI oc16kA合格4i (3) ish2.55 2.86kA=7.29kAimax40kA合格5I (3) 2tima ima22.86 2 (1.1+0.2)=1

23、0.6It2t162 4 1024合格11、已知工厂变电所 380V侧母线上接有 250kW感应电动机一台， 平均 cos 0.7 ，效率 =0.75 ，380V 母线的短路电流 I k(3) 33.7kA,is(h3) 62.0kA；该母线采用 LMY-10010 的硬铝母线，水平平放，档距为900mm，档数大于 2，相邻两相母线的轴线距离为 160mm。试求该母线三相短路时所受的最大电动力， 并校验其动稳定度。如果此母线的短路保护动作时间为 0.6s ，低压断路器的断路时间为 0.1s 。该母 线正常运行时最高温度为 55 C 。校验其热稳定度。解：1. 计算母线短路时所受的最大电动力电动

24、机额定电流为INM250kW3 380V 0.7 0.750.724kA由于 IN M 0.01I k(3) ，该电动机的反馈电流冲击值为 ishM 6.5 1 0.724kA 4.7kA 因此母线在三相短路时所受的最大电动力为 F(3) 3(is(h3) ishM) 、某 100.4kV 变电所，总计算负荷为 1200kV A，其中一、二级负荷 680kVA。试初步选择 该变电所主变压器的台数和容量。 10 7N/A2 a3 3 2 0.9m 7 23(62.0 103A 4.7 10解：根据变电所有一、二级负荷的情况，确定选两台主变压器。A)每台容量 SNT =(0.6 0.7) 1200

25、kVA=(720840)kVA，且 SN T 680kVA，10 7N/A2 4334N0.16m2. 校验母线短路时的动稳定度(3)母线在 F(3) 作用时的弯曲力矩为 M F l 4334N 0.9m 390N m10 10 22母线的截面系数为 W b h (0.1m) 0.01m 1.667 10 5m366 母线在三相短路时所受到的计算应力 c M 390N m5 3 23.4 10初步确定每台主变压器容量为 800kV A。 Pa 23.4MPaW 1.667 10 5 m3硬铝母线 (LMY)的允许应力为 al 70MPa c 23.4MPa 由此可见该母线满足短路动稳定度的要求

26、。3. 母线满足短路热稳定度的最小允许截面附录表 7C 87A s / mm2，图3-12 L 55 C曲线得 KL 0.5 104A2 s/mm4timatk 0.05s top toc 0.05s 0.6s 0.1s 0.05s 0.75sAmin I (3) tima 33.7 103 A0.75s 2 =335mm2C 87A s/ mm2母线截面为 A=10010mm2 =1000mm2 Amin ，该母线满足短路热稳定度要求12、现有一台 S9-800/10 型配电变压器与一台 S9-2000/10 型配电变压器并列运行， 均为 Dynll 联结。 负荷达到 2800kVA 时，变

27、压器中哪一台将要过负荷 ?过负荷可达多少 ?解：并列运行的变压器之间的负荷分配是与阻抗标幺值成反比的。 变压器的阻抗标幺值按下式计算ZT*Uk 00Sd100SN通常取 Sd 100MV A 105KV A ；查附录表 5-1 ，得S9-800变压器(T1)的U k 00 =5，S9-2000变压器(T2)的U k 00 = 6，两台变压器 的阻抗标幺值分别为 ( 取 Sd 105kV A) ：ZT155 105 kV A100 800kV A6.25 ZT*256 105 kV A100 2000kV A3.006.25 1892kV A6.25 3.00 将超过其额定容量 13.5 。 2

28、0(户内)或 30( 户外) 。因此变压器过负荷在负荷达 2800kVA 时各台负担的负荷分别为ST1 2800kV A 3.00 908kV A ST2 2800kV AT1 6.25 3.00 T2变压器(T1)将过负荷(908-800)kV A=108kVA， 按规定，油浸式电力变压器正常允许过负荷可达13.5 还是在允许范围内的。另外，从上述两台变压器的容量比来看， 800kVA：2000kVA=1：2.5 ，尚未达到一般不允许 的容量比 1：3。但考虑到负荷的发展和运行的灵活性， S980010 型变压器宜换以 较大容量的变压器。13、有一条采用 BLX-500型铝芯橡皮线明敷的 2

29、20380V的 TN-S线路，线路计算电流为 150A，当地 最热月平均最高气温为 +30 C 。试按发热条件选择此线路的导线截面。解： (1) 相线截面 A 的选择查附录表 19 1 得环境温度为 30 C 时明敷的 BLX-500 型截面为 50mm2 的铝芯橡皮线的 I al =163AI 30 =150A，满足发热条件。因此相线截面选为 A =50mm2 。(2) 中性线截面 A0的选择 按 A00.5A ，选 A0=25mm2 。(3) 保护线截面 APE的选择由于 A 35mm2 ，故选 APE 0.5A =25mm2 。所选导线型号可表示为： BLX-500-(3 50+125+

30、PE25)。14、上题所示 TN-S线路，如果采用 BLV-500 型铝芯塑料线穿硬塑料管埋地敷设，当地最热月平均气 温为+25 C 。试按发热条件选择此线路导线截面及穿线管内径。解：查附录表 19-3 得+25 C时 5根单芯线穿硬塑料管 (PC)的 BLV-500型截面为 120 mm2的导线 允许载流量 I al =160A I 30 =150A。 因此按发热条件，相线截面选为 120 mm2 。中性线截面按 A0 0.5A ，选 A0=70 mm2 。保护线截面按 APE 0.5A ，选 APE =70 mm2 。穿线的硬塑料管内径查附录表193中 5根导线穿管管径 (A =120 m

31、m2)为 80mm。选择结果可表示为： BLV-500-(3 120+170+PE70)-PC80，其中 PC为硬塑管代号15、有一条用 LGJ型钢芯铝线架设的 5km长的 35kV 架空线路，计算负荷为 2500kW，cos =0.7，Tmax=4800h。试选择其经济截面，并校验其发热条件和机械强度。解： (1) 选择经济截面 I30p303U N cos2500kW3 35kV 0.7=58.9A58.9A由表53查得 j ec =1.15Amm2 Aec= 58.9A 2 =51.2 mm21.15A/ mm2选标准截面 50 mm2 ，即选 LGJ-50型钢芯铝线2)校验发热条件查附

32、录表 16得LGJ-50的允许载流量 I al =178A I 30 =58.9A，满足发热条件(3) 校验机械强度查附录表 14 得 35kV架空钢芯铝线的最小截面 Am in =35mm2 A=50 mm2，选 LGJ-50 型钢芯铝线也 满足机械强度要求。16、试验算 3题所选 LGJ-50 型钢芯铝线是否满足允许电压损耗 5%的要求。已知该线路导线为水平等 距排列，相邻线距为 1.6m。解：由上题知 P30 =2500kW，cos =0.7，因此 tan =1，Q30 =2500kvar。用 A=50 mm2 和 aav =1.26 1.6m 2m查附录表 6，得 R0=0.68 km

33、，X0 =0.39 km。 线路的电压损耗为 U 2500kW (5 0.68) 2500k var (5 0.39) =382V35kV线路的电压损耗百分值为 U%=100 382V =1.09% U al =5%3500V al 选 LGJ-50 型钢芯铝线满足电压损耗要求。17、某 220380V线路，采用 BLX-500-(3 25+1 16) mm2的四根导线明敷，在距线路首端 50m处， 接有 7kW电阻性负荷，在线路末端 ( 线路全长 75m)接有 28kW电阻性负荷。试计算该线路的电压损耗 百分值。解：查表 5-4 得 C=46.2kWmmm2 ，而 M=7kW50m 28kW

34、 75m=2450kWmU%= M2450CA 46.2 252.12%18、某 220/380V 的 TN-C线路，如下图所示。线路拟采用 BX-500 型铜芯橡皮绝缘线户内明敷，环 境温度为 30, 允许电压损耗为 5%。试选择该线路的导线截面。解：（1）线路的等效变换将图 a所示带均匀分布负荷的线路，等效变换为图 b 所示集中负荷的线路。原集中负荷 p1 20kW , cos 1 0.8, tan 1 0.75,故q1 20kW 0.75 15k var 。原分布负荷 p2 0.4（kW /m） 50m 20kW, cos 2 0.8, tan 2 0.75,故 q2 20kW 0.75

35、 15k var 。（2）按发热条件选择导线截面线路中的最大负荷（计算负荷）为P p1 p2 20kW 20kW 40kW Q q1 q2 15k var 15k var 30 k var2 2 2 2 S 50kV AS P2 Q2402 302kV A 50kV A I 76A3U N 3 0.38kV查附录表 19-1 ，得 BX-500型导线 A 10mm2在 30明敷时的 I al 77A I 76A 。因此可选 3 根BX-500-110导线作相线，另选 1根BX-500-110导线作 PEN线。（3）校验机械强度查附录表 15，室内明敷铜芯线最小截面为 1mm2 ，以上所选导线满

36、足机械强度要求。（4）校验电压损耗查附录表 6，BX-500-1 10导线的电阻 R0 2.19 /km ，电抗（线距按 150mm 计）X0 0.31 /km。 线路的电压损耗为 U （p1L1 p2L2）R0 （q1L1 q2L2）X0 /U N= （20 0.04 20 0.055） 2.19 （15 0.04 15 0.055） 0.31 /0.38 12VU% 100 U /UN 100 12V /380V 3.2% Ual% 5%所选 BX-500-110 型铜芯橡皮绝缘线满足允许电压损耗要求。19、某车间变电所装有两台 S9-80010 型配电变压器 （Dynll 联结） ，试计

37、算其经济运行的临界负荷 值。解：将 S9-80010 型变压器的技术数据，代入公式即得判别此两台变压器经济运行的临界负荷1.4 0.1 20（取K q=0.1） 为：Scr 800kV A 2 17.45 00.11 2400 615kV A因此当负荷 S615kVA时，则宜于两台并列运行 20、有一台 Y 型电动机，其额定电压为 380V，额定功率为 18.5kW，额定电流为 35.5A，起动电流倍 数为 7。现拟采用 BLV型导线穿焊接钢管敷设。 该电动机采用 RT0型熔断器作短路保护， 短路电流 I K(3) 最大可达 13kA。试选择熔断器及其熔体的额定电流， 并选择导线截面和钢管直径

38、 (环境温度为 +300C) 解： (1) 选择熔体及熔断器的额定电流I N,PEI 30 =35.5A I N,PEKIPK=0.335.5A7=74.55A (轻载启动 K取 0.3)由附录表 10-1 ，选 RT0-100型熔断器， I N,FU =100A，熔体选 I N,PE= 80A。(2) 校验熔断器的断流能力查附录表 10-1，熔断器的 I OC =50kAI(3)=IK(3)=13kA，其断流能力满足要求。(3) 选择导线截面和钢管直径按发热条件选择，查附录表 19-2 得 A=10mm2的 BLV型铝芯塑料线三根穿钢管时：Ial(300c)=41AI 30 =35.5A，满

39、足发热条件，相应选钢管 SC20m。m校验机械强度：查附录表 15，穿管铝芯线的最小截面为 2.5mm2 10mm2 ，满足要求。(4) 校验导线与熔断器保护的配合 电动机安装在一般车间内，熔断器作短路保护用，导线与熔断器保护的配合条件为： I N,PE 2.5I al 现I N, PE =80A3t 2=3 0.08s=0.24s 因此 FUl 与 FU2能保证选择性动作。22、有一条380V动力线路， I 30 =120A，I PK =400A；线路首端的 I (k3)=18.5kA。当地环境温度为 +300C。 试选择此线路的 BLV型导线的截面、穿线的硬塑料管直径及线路首端装设的DWl

40、6型低压断路器及其过流脱扣器的规格。解： (1) 选择低压断路器及其过流脱扣器规格查附录表 11，DWl6-630断路器的过流脱扣器额定电流 I N .OR =160AI 30 =120A初步选 DWl6-630 型低压断路器，其 I N.OR =160A.设瞬时脱扣电流整定为 3倍，OP(0)=3160A=480A。而KRELI PK =1.35 400A=540A，不满足 I OP(0) KREL I PK 的要求。如整定为 4倍时，IOP(0)=4160A=640AK RELI PK =1.35 400A=540A，满足躲过尖峰电流的要求。 校验断流能力：查录表 11，DWl6-630断

41、路器 I OC =30kA I (k3)= 18.5kA ，满足要求。(2) 选择导线截面和穿线塑料管直径 查附录表 19-3 ，当 A=70mm2的 BLV型铝芯塑料线在 300C时：I al =121A(三根线穿管 ) I 30 =120A，按发热条件选 A=70mm2 ，管径选为 50mm。校验机械强度：查附录表 15，最小截面为 2.5 mm2 I OP(0) =640A，满足导线与保护 装置配合的要求。相应的穿线塑料管直径改选为 65mm。23、试计算 S9-80010 型配电变压器 (Dynll 联结) 的经济负荷和经济负荷率。 解：查附录表 5得 S9-80010型变压器的有关技

42、术数据：P0 1.4kW， Pk 7.5kW， I0 =2.5 ，U K =5。 Q0 800 0.025k var 20k varQN 800 0.05k var 40k var取 K q=0.1 ，可得此变压器的经济负荷率为：Kec1.4 0.1 207.5 0.1 400.544变压器的经济负荷为：Sec 0.544 800kV A 435kV A24、某 10kV 电力线路，如下图所示。已知 TAl 的变流比为 1005A，TA2的变流比为 505A。WL1 和 WL2的过电流保护均采用两相两继电器式接线， 继电器均为 GL-1510 型。KA1整定的动作电流为 7A，10倍动作电流的

43、动作时限为 ls 。WL2的计算电流为 28A，WL2首端 k-1 点的三相短路电流为 500A， 其末端 k-2 点的三相短路电流为 160A。试整定 KA2的动作电流和动作时限，并检验其保护灵敏度。解： (1) 整定 KA2的动作电流取I L.max=2I30=228A=56A，Krel=1.3，Kre=0.8，Ki=505=10，Kw=1，56A=9.1 A= K REL K W I= 1.3 1OP(2) = I L.max = OP(2)K rekiL.max 0.8 10根据 GL-1510 型继电器的规格，动作电流整定为 9A。(2) 整定 KA2的动作时限确定 KA1的实际动作

44、时间，由于 k-1 点发生三相短路时 KA1中的电流为IK1(1)=KKWi(11) I k 1 =210 500A=25AI K 1(1)对KA1的动作电流倍数为： n1=Ik1(1) = 25A =3.6 I op(1) 7A利用 n1=3.6 和 KA1已整定的时限 t1=ls ，查附录表 21-2 的 GL-15型继电器的动作特性曲线， 得 KA1 的实际动作时间 t 1 1.6s 。KA2的实际动作时间应为： t 2 = t 1 - t=1.6s-0.7s=0.9sKW (2)1k-1点发生三相短路时 KA2中的电流为：IK1(2)=KKWt(22)I K 1=110 500A=50

45、AI 50AI K 1(2)对KA2的动作电流倍数为： n2 Ik 1(2) 50A 5.6I OP(2) 9A利用n2 =5.6 和KA2的实际动作时间 t2/ =0.9s ，查附录表 21-2 的GL-15型继电器的动作特性曲线， 得KA2应整定的 10倍动作电流的动作时限为 t 2 0.8s 。(3)KA2 的保护灵敏度检验KA2保护的线路 WL2末端 k-2 的两相短路电流为其最小短路电流，即I k( .2m) in 0.866I K(3)2 0.866 160A 139AKA2的保护灵敏度为： SP(2) KWI K.min 1 139A 1.54 1.5 满足灵敏度的要求 P(2)

46、 Ki IOP(2) 10 9A25、某车间变电所装有一台 10/0.4A 、1000kVA 的变压器。已知变压器低压侧母线的三相短路电流 I K(3) =16kA，高压侧电流互感器变流比为 1005A，继电器采用 GL-5lO 型，接成两相两继电器式 试整定该继电器的动作电流、动作时限和速断电流倍数。解： (1) 过电流保护动作电流的整定取 K rel =1.3 ， K W =1， K re =0.8 ， K i =100 5=20，IL.max=2I1N.T =21000kVA ( 3 10kV) 115.5A1.3 1其动作电流I OP 1.3 1 115.5A 9.4A 动作电流整定为 9A。OP 0.8 20(2) 过电流保护动作时限的整定 车间变电所为终端变电所，其过电流保护的 10倍动作电流的动作时限整定为 0.5s 。(3) 电流速断保护速断电流倍数的整定取 Krel 1.5， Ik.max 16kA 0.4kV /10kV 0.64kA 640A ，1.5 1速断电流 I qb 1.5 1 640A 48Aqb 20因此速断电流倍数整定为： nqb 48A 5.39A26、某车间变电所的主变压器容量为 500kVA，电压为 100.4kV ，联