梁模板钢管高支撑架计算书

1、梁模板钢管高支撑架计算书梁模板的计算参照建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、混凝土结 构工程施工规范(GB506666-2011)、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范(GB50010-2010)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、组合钢模板技术规范(GB50214-2001)、木结构设计规范(GB50005 2003)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2011)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)等编制。模板支架搭设高度为10.00米，基本尺寸为：梁截面 B x D=700mm 1000mm梁两侧

2、楼板厚度200mm梁支撑立杆的横距(跨度方向)1=1.20米，立杆的步距h=1.50米，梁底增加4道承重立杆。梁顶托采用10号工字钢。立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。采用的钢管类型为 48X 3.5，采用扣件连接方式。去道境重立杆卜I I- -I Iu申间祇重立杆閔中省略11111舟-累爾侧茴主梁模板支撑架立面简图一、模板面板计算使用模板类型为：胶合板。面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨连续梁计算钢筋混凝土板自重(kN/m):q 11 = 25.500 X 1.000 X 0.700=17.850kN/m(2) 模板的自重线荷载(kN/m):q 12 = 0.

3、350 X 0.700 X (2 X 1.000+0.700)/0.700=0.945kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值(kN/m):q 13 = 2.500 X 0.700=1.750kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.500 X 1.000 X 0.700+0.350 X 0.700 X (2 X1.000+0.700)/0.700=18.795kN/m均布线荷载设计值为：q1 = 0.9 X 1.35 X (17.850+0.945)+1.4 X 0.9 X 1.750=24.820kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为：本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：W

4、= 70.00X 1.80 X 1.80/6 = 37.80cm 3;I = 70.00X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 34.02cm 4;(1) 抗弯强度计算施工荷载为均布线荷载： M = 0.1q1l2 = 0.1 X24.820X0.4002(T = M / W < f其中c面板的抗弯强度计算值(N/mn2);M 面板的最大弯距 (N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2；经计算得到面板抗弯强度计算值 c =0.397X1000X1000/37800=10.506N/mm2 面板的抗弯强度验算 c < f,满足

5、要求！(2) 挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值， 故采用均布线荷载标准值q=18.795N/m为设计值。面板最大挠度计算值 v = 0.677 X 18.795X4004/(100 X8000X 340200)=1.197mm面板的最大挠度小于 400.0/250, 满足要求 ！二、梁底支撑木方的计算(一)梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1. 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土板自重 (kN/m)：q 11 = 25.500 X1.000X 0.400=10.200kN/m(

6、2) 模板的自重线荷载 (kN/m)：q 12 = 0.350 X 0.400 X (2 X 1.000+0.700)/0.700=0.540kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值 (kN/m)：均布线荷载标准值为:q = 25.500 X 1.000 X 0.400+0.350 X 0.400 X (2 X1.000+0.700)/0.700=10.740kN/m均布线荷载设计值为：q1 = 0.9 X 1.35 X (10.200+0.540)+1.4 X 0.9 X 1.000=14.183kN/m方木的截面力学参数为本算例中，截面抵抗矩V'和截面惯性矩I分别为：W = 5.00

7、X 8.00 X 8.00/6 = 53.33cm 3;I = 5.00X 8.00 X 8.00 X 8.00/12 = 213.33cm 4;施工荷载为均布线荷载：14.19 kN?mJ方木计算简图方木剪力图(kN)方木弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为Ni=0.328kNN2=4.636kNN3=4.636kNN4=0.328kN经过计算得到最大弯矩 Mi = 经过计算得到最大支座F= 4.636kN经过计算得到最大变形V 0.025mm(1) 方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.129 X 106/53333.3=2.42N/mm2方木的抗弯计算强度小于16.5N/

8、mm2,满足要求！(2) 方木抗剪计算截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3 X 2.364 X 1000 /(2 X 50X 80)=0.886N/m*截面抗剪强度设计值T=1.60N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求！(3) 方木挠度计算最大变形v =0.03mm方木的最大挠度小于333.3/250，满足要求！(二)梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P= 4.636kN均布荷载取托梁的自重q= 0.135kN/mJ*0 、1 -o.r/ kN/m/XL£JL1L j12004.644G44.64

9、4.S44. £44,644.&4 4山 4 644.U1200托梁计算简图J 46 3.414.721.580.031.281.23I1.23 ueI1 1O.OQL1.1415i975.S24.GC 4725.925 97托梁剪力图(kN)托梁弯矩图(kN.m)经过计算得到最大弯矩M= 1.502kN.m经过计算得到最大支座F= 15.321kN经过计算得到最大变形V 0.3mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 49.00cm 3;截面惯性矩I = 245.00cm 4;(1) 顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.502 X 106/49000.0=30.65

10、N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm,满足要求！(2) 顶托梁挠度计算最大变形v = 0.3mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求！三、扣件抗滑移的计算按规范表直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN ,按照扣件抗滑承载力系数0.80该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 Rc=8 X 0.80=6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范Rw Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0 X 0.80=6.40KN;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。四、立杆的稳定性计

11、算1、不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N不考虑风荷载时，立杆的轴心压力设计值，它包括：最大支座反力N1=15.32kN (已经包括荷载组合系数1.4)脚手架钢管的自重 N2 = 0.90 X 1.35 X 0.129 X 10.000=1.569kNN = 15.321+1.569=16.890kN'轴心受压立杆的稳定系数，由长细比入=0/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm) ； i = 1.58A立杆净截面面积(cm2)；A = 4.89疔钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f钢管立杆抗压强度设计值,f = 205.00N/mm 2；

12、l0- 计算长度(m)；(1).参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)，由公式、计算顶部I o = k皿(h+2a)底部I o = k仙其中，k计算长度附加系数，应按表546采用；k=1.185 ;卩一一考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按附录C采用； 沪1.387，宵1.893a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a = 0.30m ；计算长细比时，K取 1;公式(1)的计算结果：入=卩(h+2a) /i =1.387 X (1.500+ 2 X 0.30) X 100/1.580=184< 入=210,满足 要求！公式(2)的计算结果：

13、入= 山/i=1.893 X 1.500 X 100/1.580=180< 入=210,满足要求！立杆计算长度 l0 = k 卩(h+2a) = 1.185 X 1.387 X (1.50+ 2 X 0.30) = 3.45 立杆计算长度 l 0 = k 山=1.185 X 1.893 X 1.50 = 3.36l 0/i = 3452.379/15.800 = 219由长细比10/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 旷=0.152钢管立杆受压应力计算值=227.23N/mm2，立杆的稳定性计算 > f1=205.00N/mm2,不满足要求！建议减少立杆间距。附录：建筑施工扣件

14、式钢管脚手架安全技术规范表满堂支撑架计算长度附加系数取值K高度 H( m H < 88< H < 10 10< H < 20 20< H < 30k 1.1551.1851.2171.2911建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范满堂支撑架计算长度系数a < 2蕎堂支桂袈（前刀搭设置普通至）立杆计算怅座系數牛步距立杆间距t m）18121.01.00 30,90.754J.750.60 6Ua.4同宽比同宽比高比同宽t匕同宽比同贯ttj不大于2不犬于2不犬于2不犬于2不犬于2d|：不大于23棗少跨數凶甥少踵数4最少跨数5最少跨数5垠少跨数5掾少跨數

15、$沪DMa=0.2炉2*=0.2a=O.JsH) 2&=05i=0_2a=0 5i=C.2a=U >&=0 2(m)（ITL）< miCmJ(tn)(m )Citi>(in)Cm3(m)<tn)< m)(m1.SL.1&51 4321.1311 3Bg1.51.2PS1.64P1J2411 5741.2151 5401.21.403L矽口咒1 79913011.7191邛了"朋0.91.5322 1531.4732.0661.422EO51.5992邛10.61.6992 6221.6292.5261.3392E461.3392.

16、346立杆间距（m）步距1.2x1.21.0x1.00 9x0.90.75：0.750.6x0604x0.4高宽比不大于2高宽比不犬于2高宽比不犬于2高宽比不大于2高宽比不大于2.5直宽比不犬于2.5最少跨数4最少跨数4最少跨数5最少跨数5录少跨数5最少跨数85)8F0.5a=0.2a=0.5®=0.2a=0.5沪02a=0.5a=0Ja=0.5a=0.2a=05a=0.25)5)Cm)(m)5)C(m)Cm)5)Cm)(m)(m)1.81.0991.3551.0591.3051.0311.2691.51.1741.4941.1231.4271.0911.3861.21.2691.6

17、851.2331.6361.2041 5961.1681 5460.913771.940135219031.2851.8061.2941.8180.615562.3951.4772.2841.4972.3001.4972.300表滿堂支猫架（勇刀攥设置普通型立杆计算甌系数s歩距立杆间距1.2X1.21.0X1.00.9X0. 90.75X0. 750.6X0.60.4X0.4同宽比尢高宽比不犬咼宽比不大高宽比不大高宽比不大于高宽比不犬于于2于2于2于22.52.5員少跨数4摄少蹲数4杲少跨數5盘少簷数3星少跨数$垠少隽数g1.81.7501.6971.52.0891.9931.9511.22

18、4922.3992. 222.2250.93.1092. 9852. 8963.2510.64.3714.2114.7444.744立杆阿距12X1.21.0X1 00.X0.9a 75X0. 750.6X0. &0.4X0. 4步高宽比不夭于高宽比不大于高宽比不犬于高寛出不丈于高宽1：沫丈手距222.2252.5最少蹲数4彊少跨站摄少跨數5毘少跨数5最少蹲数5量少膵数註1.31.B5&1 5天1 5511.51.8931阿1 T55122.2472. 1812. 1282.062.一05一2.3022 7492.6032. &2&. 63 9913.30&am

19、p;3 3333.633以上表参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）五、支架抗倾覆力矩验算依据混凝土结构工程施工规范 计算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：侶Mr混凝土浇筑前：由于本模板支架无需考虑风荷载影响，故混凝土浇筑前抗倾覆验算满足要求；混凝土浇筑时：混凝土浇筑时倾覆力矩主要由泵送混凝土等因素产生的附加水平荷载；单跨钢筋混凝土梁自重（kN）:NG3 = 25.500 X 0.700 X 1.000 X 1.200=21.420kN支架的倾覆力矩设计值：M0= 1.35 X N3X 0.02 X H = 1.35 X 21.420 X 0.02 X支架的抗倾覆力

20、矩设计值：M= 0.5 X 0.9 X N3X L = 0.5 X 0.9 X21.420 X支架的倾覆力矩设计值0.90 X 4.28不大于支架的抗倾覆力矩设计值满足要求！六、模板的构造和施工要求：1、顶部支撑点的设计要求：a. 钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间 如有间隙，必须锲紧；其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm插入立杆内的长度不得 小于150mm螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于 3mm安装时应保证上下同心；b. 扣件式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于500mm碗扣式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于700mm2、模板支架

21、的构造要求：a. 梁和板的立杆，其纵横间距应相等或成倍数；b. 当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨 与立杆固定，高低差不应大于1m;靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于 500mm如下图所示：c. 立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆 的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500mm各接头中心至主节点的距 离不宜大于步距的1/3 ;d. 水平杆搭接接头的搭接长度不应小于1m,应采用不少于3个旋转扣件固定；e. 当满堂支撑架高宽比不满足建筑施工扣件式钢管脚

22、手架安全技术规范 附录C表C-2表C-5规定（高宽比大于2或2.5 ）时，满堂支撑架应在支架的四周和 中部与结构柱进行刚性连接，连墙件水平间距应为6m9m,竖向间距应为2m3m在 无结构柱部位应采取预埋钢管等措施与建筑结构进行刚性连接，在有空间部位，满堂支撑架宜超出顶部加载区投影范围向外延伸布置23跨。支撑架高宽比不应大于3；f. 模板支架应自成体系，严禁与其他脚手架进行连接。g. 模板支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。h. 梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；i. 立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；3、扣件安装应符合下列规定：a. 螺栓

23、拧紧力矩应控制在4065N.m之间；b. 主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、横向斜撑等用的直角扣件、旋转 扣件的中心点的相互距离不应大于 150mm；c. 对接扣件开口应朝上或朝内；d. 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm；4、钢管扣件模板支架体系的剪刀撑应符合以下要求：（1）、普通型：a. 在架体外侧周边及内部纵、横向每5m8m,应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为 5m 8m；（b. 在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。当支撑高度超过 8m， 或施工总荷载大于15kN/卅，或集中线荷载大于20kN/m的支撑架，扫地杆的设置层应 设置水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过 8m