反应器初步设计说明书

1、福建联合石化联产 25万吨丙烯项目福建联合石化有限公司年产25万吨丙烯（PDH）反应器设计说明设计团队:烷转工艺指导老师:I队成员:王洪淑 王桂贫 雷永杰 蔺艺莹李春利单海 武宇新李倩张帅 段小艳作者单位：河北工业大学东华科也-秋黄M、0第十届全国大学生化工设计竞赛福建联合石化联产 25万吨丙烯项目目录第1章反应器设计 11.1 反应器设计概述 11.2 反应器的选型 1第2章催化剂 32.1 催化剂的选择 32.2 催化剂失活的原因 32.3 催化剂再生的方法 3第3章丙烷脱氢反应器 43.1 主反应及副反应方程式 43.2 反应机理 43.3 动力学方程 43.3.1 催化反应动力学模型

2、43.3.2 失活动力学 53.4 反应器设计思路说明 63.4.1 反应条件 63.4.2 反应器类型的选择 73.4.3 反应器数学模拟 73.4.4 反应器体积的计算 73.5 催化剂设计 113.5.1 催化剂用量 113.5.2 催化剂来源 113.5.3 催化剂的装填 113.6 反应器内部结构设计 113.6.1 催化剂床层开孔 113.6.2 催化剂分布器 123.6.3 气体分布器 123.7 反应器管口计算 123.7.1 进料管（以第一台反应器为例） 123.7.2 出料管 133.7.3 吹扫空气入口 133.7.4 催化剂进料口 133.7.5 催化剂出口 133.7

3、.6 排净口 133.7.7 人孔 143.7.8 催化剂床层固定钢 143.8 加热炉 143.9 机械强度的计算和校核 143.9.1 反应器材料的选择 143.9.2 反应器筒体厚度的选择 143.9.3 反应器封头厚度的计算 153.9.4 液压试验校核 163.9.5 反应器强度校核 163.9.6 反应器封头的选择 253.10 设计结果总结（以第一台反应器为例） 26第4章乙快选择性加氢反应器 264.1 概述 264.2 反应方程式 274.3 催化剂的选用 274.4 设计简述 274.5 在Polymath中的模拟与优化 294.6 选择性加氢反应器总结 30第5章参考文献

4、 303福建联合石化联产 25万吨丙烯项目第1章反应器设计1.1 反应器设计概述化学反应器是将反应物通过化学反应转化为产物的装置，是化工生产流程中 的中心环节。由于化学反应种类繁多，机理各异，因此，为了适应不同反应的需 要，化学反应器的类型和结构也必然差异很大。反应器的性能优良与否，不仅直接影响化学反应本身，而且影响原料的预处理和产物的分离， 因而，反应器设计 过程中需要考虑的工艺和工程因素应该是多方面的。反应器的设计主要包括：1）反应器选型；2）确定合适的工艺条件；3）确定实现这些工艺条件所需的技术措施；4）确定反应器的结构尺寸；5）确定必要的控制手段。在反应器设计时，除了通常说的要符合“合

5、理、先进、安全、经济”的原则， 在落实到具体问题时，要考虑到下列的设计要点：1）保证物料转化率和反应时间；2）满足物料和反应的热传递要求；3）设计适当的搅拌器和类似作用的机构；4）注意材质选用和机械加工要求。1.2 反应器的选型反应器按结构大致可以分为釜式、 管式、固定床、流化床、移动床等类型。 它们的主要适用范围和特性见下表 1-1 :3表1-1反应器类型反应器类型适用范围特性结构简单、加工方便，传质、传热效率高，温度浓度分布均匀，操作灵活性大，便于液液，气控制和改变反应条件，适合于多品种、小批釜式反应器液，液固，气液量生产，但返混程度大，间歇操作时辅助I时间所占比例大。返混小，所需反应器体

6、积较小，比传管式反应器气相，液相 热面大；但对慢速反应，管很长，压降很 大返混小，高转化率时催化剂用量少，固定床反应器气固相催 催化剂不易磨损；但传热控温不易，催化化反应剂装卸麻烦气固相，尤传热好，温度均匀，易控制，催化剂流化床反应器 具是催化剂失有效系数大；但床内返混大，不适于高转活很快的反应化率反应气固相，尤床层返混小，固气比可操作性大；但移动床反应器具是催化剂失床内温差大，调节不易活很快的反应本反应器主要针对的是丙烷脱氢生成丙烯的反应，该反应的高效反应温度在 550-650 C,反应压力为0.1MP3反应两个最大的特点是：(1)反应为强吸热，分子数增加的可逆反应，平衡常数随温度的升高而增

7、 加。若要获得较高的脱氢转化率，则该反应需在高温和负压下进行，然而，高温 又会使烷烧容易发生裂解和深度脱氢反应，导致反应的选择性降低。(2)催化剂容易结焦失活：高温对 CHC键断裂的裂解反应比对 C H键断 福建联合石化联产 25万吨丙烯项目裂的脱氢反应更为有利，从而容易导致催化剂表面积碳，进而使催化剂失活加速。 而连续工业化不允许频繁停车来更换催化剂，否则会导致产品质量的不稳定以及 额外的能量与原料消耗。本项目包括4台脱氢反应器和1台选择性加氢反应器。综合反应以及催化剂 特点，我们分别选择移动床反应器和固定床反应器。第2章催化剂2.1 催化剂的选择本反应综合生产实际以及环境友好的要求，丙烷脱

8、氢（PDH）反应器选用Sn为助剂、Pt为活性中心，AI2O为载体的Pt-Sn/Al 2Q催化剂。催化剂为颗粒直径 2mmi勺球形颗粒，密度为3800kg/m3,床层孔隙率e取0.4。乙快选择性加氢（SHP） 反应器选用最常用的钳系催化剂。2.2 催化剂失活的原因丙烷脱氢反应在热力学上是一个分子数增加、强吸热（116KJ/mol）的可逆 反应。为了使反应向脱氢反向进行，需要提高反应温度和降低反应器中的压力。但是在高温下，丙烯容易发生深度脱氢，导致选择性降低，而且在高温下 C-C 键裂解反应在热力学上比C-H键裂解更有利，从而加剧了碳在催化剂表面沉积导 致Pt-Sn/Al 2O催化剂失活。2.3

9、催化剂再生的方法利用CCRM再生装置，对结焦的Pt-Sn/Al 2Q催化剂进行烧炭再生。具有 4项 主要功能：烧去催化剂的焦炭，铝催化剂的重新分配，移去额外的水分及将催化 剂返回到还原状态（催化剂再生）。缓慢移动的催化剂床在通过反应器和再生器 的环路中循环，常用的循环时间为510天。反应部分和再生部分相互独立设计， 因此即使再生器停车，也不用中断反应器内催化脱氢反应过程。#福建联合石化联产 25万吨丙烯项目5 Hr=116.0754KJ/mol Hr=75.8671KJ/mol H=-136.98KJ/molHr=330.595KJ/mol图3-1丙烷脱氢反应机理第3章丙烷脱氢反应器3.1 主

10、反应及副反应方程式主反应：C3H8 - C3H6+H2副反应：C3H8 - QH4+CHQH4+H2 - 02H6C3 H8+H2 - C2H2+C+4H23.2 反应机理3.3 动力学方程3.3.1 催化反应动力学模型- r产k1*(P(QH8)-P(GH8)*P(H2)/Keq)/(1+P(GH6)/K1);- r2=k2*P(C3H8);- r3=k3*P(C2H4)*P(H2);单位：mol/(min*g).其中：Keq=exp(16.858-15394+148728/t2)atmR=8.314J/(mol*K);P(GH8)是C3H8在反应器中的分压；P(GH)是C2H4在反应器中的

11、分压；P(建)是H2在反应器中的分压；t为反应器中的温度.3.3.2 失活动力学dC2=k1c* (C max - Cm)k2cdtC=Cn+CM2 k1c*tCm = C m a x* 1 C m a xk1c*tCM=k2c*tEaic*/11、kic = k0ic* exp(* (一- 一)R t tmCM1a = (1 - a1* Cm) a2 * Cm * e x p-|a3*CmEaa1 .11、a1 =a01*exp( ()R t tm动力学方程中各参数如下图3-2:工甚福建联合石化联产 25万吨丙烯项目参数数值Ki0.5242 mnioL/g.Tii i n. bar)工46E

12、&i34,57 kJ/mol H-85.817 kJ/mol如0.00465 minol/(grjnin.bar)Eh2137.31 kJ/moJkoa0.000236 mmo3/(g,tnin.bar)154.54kJ/molO(n94S.92 g cal/g coke9 61 kj/molI399 g cat/g coke的40.07koic234 gcokc/gcatmin3cL45E-6 g coke /g cat.minEsjc弭43 kJAnolE3c125,51 ki/iti&l%1.04E-3 g coke /g cat图3-2动力学参数3.4反应器设计思路说明3.4.1 反应

13、条件反应温度：866K反应压力：1 atm稀释剂的选择：为了提高转化率，可以在反应气中添加稀释剂。水蒸汽是最 早作为稀释气体引入丙烷脱氢过程的， 它能有效促进丙烷脱氢反应，提高反应转 化率,而且水蒸汽还是一种很好的载热剂， 但是水蒸气会对催化剂结构产生影响， 给产物分离造成困扰，并且催化剂价格昂贵，因此我们选择廉价的H2作为稀释剂，并且H2作为反应产物，也可以做到循环利用，提高原子利用率。本设计选 用的氢姓:比为1:1。反应器：径向绝热式移动床反应器，四台串联催化剂：球形，规格 dp=2mm,空隙率o =0.47了三三上福建联合石化联产25万吨丙烯项目反应进口 流量：G=64869.711mo

14、l/min3.4.2 反应器类型的选择由于该反应体系的原料是以混合气体进料， 且进料量比较大，考虑到环保因 素以及所采用的催化剂易失活问题，如若采用流化床反应器，则床层返混比较大， 不适于做高转化率反应，而该反应要求丙烷最终转化率为 88%,因此我们考虑选 用床层返混较小且利于催化剂再生的移动床反应器。绝热式反应器相较于列管反 应器具有造价低，反应器空间利用率高，操作简单的优点，故考虑选用。3.4.3 反应器数学模拟本次反应器设计利用设计软件POLYMATHS行优化和模拟。首先根据经验值 确定反应器床层高度，然后利用软件语言写出反应程序，进而运行得到反应器物料的摩尔分率和温度沿反应器径向的变化

15、情况及个点的反应状态。最后通过改变工艺参数，如管长、管径、进口温度等，对反应器结果进行优化，得到最优转化 率和产量。3.4.4 反应器体积的计算(一)基本衡算方程研究对象选丙烯，甲烷，乙烷，体系选反应器的一个小微元，(考虑结焦对反应的影响)对这个微元体系做物料衡算，如下：壬二 , dm1王反应：=-3800000 2 3.14 r l (1 -m1) a r1 - m1 r2 (2 -m1) r3)/Nt dr副反应：dm2 =3800000M2M3.14 Ml 父(-m2ar1+(1 m2/ r2-m23)/ Nt drdm3 = 3800000 父 2M 3.14父Ml 父(-m3x a

16、x r1 -m3x r 2 + (1 - m3)x r3)/Nt dr对这个微元体系做热量衡算，如下：dt 3800000 2 3.14*/=* (-Hr 1 a r1 - Hr 2 r2 - Hr3 r3)dr Nt Cp其中a是结焦浓度和催化剂活性的关联系数，Nt是不同床层位置的进料流 量，Cp为进料物流的平均热容，Hr1, Hr2, Hr3分别是主副反应的反应热，r1 , r2 , r3分别是主副反应的反应本征动力学。(二)Polymath模拟过程有了基本的化学反应动力学，用平推流(PFR通过polymath来模拟，进口#福建联合石化联产 25万吨丙烯项目总的物料流量是Aspen模拟整个

17、流程达到稳态时的数据。得到模拟程序如下：则卿0 =3000000- mTi 囱 / Nl而即他=”3.14丁38000的加2。11+小帅-伯6机颗用艘n硼MWI*360000叫而口-砌*削解唧的=2*314*产1/卸00卬的匕+小置”-明飞”心m1捌郴谭N2 = WI* 毗hB=Nl+能Nt= hD/(1 - ml - m2 + m3j皴明堂沿g郑变化m卅minyl -(y10T(1 - ml - m2 + mJi/ (ylO + y才十 2 T 闺 + y40i) - ml - m2y2 = Km + y30)t (1 - ml - m2 + 醐 ml - m3网=(即 + y30) * (

18、1 - ml - m2 + m3K + m2 - m3Hrl 川16骑4+阅4&1*1口，同*，46d*1(?另加*1卜卜班*y3-S3 44O5”卜(J币7响卜3Hr2=(75椒1 +34,496*10*(-30 *1-68.46 *10 *2 + 8O9,3*1D1O0*t*3-144.S16MO*HIr4)* 10-*3朝国反应辰鲤Hr?=:你削 24.67910 (-3)*1 + 6,5835忸*询*t空 + 13Ml77r 10M-10! rr3-61.259 10*i：-l3)wtrt4j10 Ha = p-a1 *M+狙* Cm* 唧al=aOI 2961 *1G*3*(Wt-，

19、1 Jhn)网挣=940,323399a3 = 4QD7加;工，1)*闫2呼何为川+1,M*tD*Tk1ct) 黠那防程小鼓CM=k2t Iklc -34*43 , 1W3 *(1 n- t/M f R)公=打5*m由*期侬 m3 t 1八r1=kr巴珊日廿P陋 MH1 +电山/ KI)阿 m 邺*.850 15394/ + 闻磔”呵 MCI 325K1 = 351 * c-5 BJ7 + 1Q * 3+ 1 /t - 1 /Imi / R：+101,325k1 = 9.75*10* 1-34.57*10 1/tmi/R)吐啜阻响*邮(.傍1*哂* If2k2* Pc3h8i3=k3*Pc2h

20、4旧=1砧*归/旷渊族54*1卜3口3坨叫即Pc3hB = P*y1揩解质的勘Ph2=P*y2Pc3it6 = P*m1Pc2M = P*Cp呻川十CpTm+CpT津1 +。联口.口13用二将始+羽口 239*1卜同*164副*1/川/2 +弧世1。八四“切褪喉醵解Cp2 = (2902-QB2t10A(-2)t1 + 1S903t10A(-6)t1*2)-01+161465 rlpt3rt-巅 了17。叶?T*2 或209他为撷立刊Cp4 = (5,DB4 + 225.639 * W *：H) * t - 999,2fi6 ,%I* (-7)t 2 + 133-lffi * 10 4101

21、* t * 3Dy1D = 0,4B5团 h(U96y30 = 0,006 削二口P = 101,325磔励 k熊l = 6轴因陈局长道用N0-G69 ?11侬器总的迸料氧mWmiRtm = 733R = 8,3Um 峋= 0.(113m2rtJj = 0e她切嘴曲上 (J6 他=朋 加尸眼图3-3 Polymath 模拟程序15得到以下反应器中产物丙烯的摩尔分率沿径向的变化（以第一台反应器为例）:图3-4丙烯摩尔分率沿径向的变化反应器温度沿径向的变化如下:图3-5反应器温度沿径向的变化从表格中查得转化率最大时对应的催化剂厚度为4D1=26cm同理可得其他反应器催化剂床层厚度如下： D2=22

22、cm D3=22cm D4=27cm床层空隙率 =0.4 ,所以可得各反应器床层厚度分别为 40cm 34cm, 34cmi 42cm=(三)反应器结构参数表3-1反应器的结构参数反应器 位号气体出口内径/mm反应器内径/mm催化剂床层厚度/mm催化剂床层长度/m材料R2011200240040060Cr18Ni9R2021200240034060Cr18Ni9R2031200240034060Cr18Ni9R2041200240042060Cr18Ni9fm150Redp1 -；()H1.75(四)反应器塔压降校核c dp父U父p 1Re 二1- e(1其中:流体黏度，kg/(m.s)1 流

23、体密度，kg/m3e 空隙率dp催化剂直径H反应器高度工艺数据如下：f =1 10-6kg/(m.s)dp=0.002m：f = 0.317kg/m3；=0.4H = 6m磴据工皂由计算公式得到反应器床层压降为 P=5843.93Pa10%P=15198.75Pa可见 床层压降很小，可以看做恒压反应，这是符合设计要求的。3.5 催化剂设计3.5.1 催化剂用量选用密度为3800kg/m3的Pt-Sn/Al 2。催化剂，各催化剂床层的体积分别是：V1= 7.16m 3, V2=5.89rm, V3=5.89rm, V4=7.48rr3。对应一次催化剂的装填量为 m=m1+m2+m3+mi4 =

24、V=100.4吨3.5.2 催化剂来源由于催化剂的制备比较繁琐，我们采取从 UO心司购买。3.5.3 催化剂的装填对反应器进行喷砂处理，以清除反应管壁上的铁锈。将催化剂从反应器顶部 入口注入，然后利用自重辅以压缩空气作用使催化剂填入床层。测量床层压降，使其符合正常压降的25崛|3可。3.6 反应器内部结构设计3.6.1 催化剂床层开孔为了使反应气体进入催化剂床层与其充分接触反应，我们需要在催化剂床层 器壁上开孔。床层的开孔率是开孔面积与总的有效传质面积的比值， 其大小开孔 方式的影响。所开孔直径要小于催化剂颗粒直径， 以保证催化剂不泄漏，我们选 择催化剂床层两侧对称交叉开孔，开孔率的计算公式如

25、下：开孔区的面积总面积因为丙烷脱氢是一个分子数增加的反应，所以在催化剂床层两侧开孔大小是不一样的，所设计反应布气器的开孔率为4%集气开孔率为6%催化剂床层外侧的总面积为S=2x3.14X1.04x6=39.207m2,所以布气开孔区的面积为S1=Sx（|）i=1.568m2 ,开孔直径为1.5mm,由此可算得开孔个数为开孔区面积1.568孔面积 0.785 0.0015 0.0015= 887756.54 个,圆整后的开孔个数为887757 个。同理可得催化剂床层内侧的总面积为S=2x3.14X0.6x6=22.608m2,集气开孔区面积为S2=Sx（|）2=1.356m2,开孔直径为1.5m

26、m,由此可算得开孔个数为开孔区面积1.356孔面积 0.785 0.0015 0.0015= 767728.24 个,圆整后的开孔个数为767729 个。为了保证布气均匀，还需要有一定的料封高度，取上段为0.75m,下段为0.25m,总的开孔高度为5日内外侧高度相同。3.6.2 催化剂分布器反应体系为气固相催化反应，反应器为模拟移动床反应器，反应气径向通过 催化剂床层，因此要求反应气与催化剂能均匀接触， 并且缓慢移动的催化剂床是 在反应器和再生器的环路中循环的，所以各催化剂床层顶部需设置储存分布器。催化剂分布器最大能储存催化剂的质量为25.1吨，催化剂密度为3800kg/m3,所以分布器的体积

27、为6.6 m3,根据反应器大小直径为2000mm则高度 为 2.2 m。3.6.3 气体分布器由于气体的流动扩散性和可压缩性，所以在反应气进入催化剂床层反应之前 有必要对气体进行分布使其均匀的进入床层，与催化剂充分均匀的接触，提高催化剂的利用率，进而提高反应转化率。3.7 反应器管口计算3.7.1 进料管（以第一台反应器为例）反应器混合气进料流量 G=46113.576m3 / h =12.837 m3 / s混合气在管内的流速取30m/s2V = uA = u 二 d进料管4V4 12.837din0.738m u1.二 30选择接管尺寸： 820X 101.1.2 出料管反应器混合气出料流

28、量G = 49545.884m3 / h = 13.763m3 /s出料管d out4 13.7630.764m二 30连接管尺寸: 820X101.1.3 吹扫空气入口根据工艺需要选择接管尺寸：小 630X 101.1.4 催化剂进料口根据工艺需要选择接管尺寸：小 25X2.51.1.5 催化剂出口根据工艺需要选择接管尺寸：小 25X2.51.1.6 排净口根据工艺需要选择接管尺寸：蹲哭三二上福建联合石化联产25万吨丙烯项目小 45X2.51.1.7 人孔根据工艺需要选择接管尺寸：小5001.1.8 催化剂床层固定钢根据工艺需要，我们选用六个规格为 45*6mm质量为3.99kg/m的角钢来

29、连 接床层外壁和筒体内壁，起到固定的作用。3.8 加热炉丙烷脱氢是分子数增加的强吸热反应，经过一段时间的反应后，反应器出口的温度会降到反应活性温度一下，为了保证反应正常进行，我们选择对反应器进 行级间加热，加热方式是加热炉，所用燃料是从泉港石化工业园区的新奥燃气公 司购买的天然气。3.9 机械强度的计算和校核3.9.1 反应器材料的选择鉴于本设计的反应温度为593C,反应压力为0.1MPa,所以在选材上我们选 耐热耐蚀等性能都比较好的合金钢：0CU8Ni9。3.9.2 反应器筒体厚度的选择设计温度：T=593C设计压力：Pc=0.1x1.1=0.11MPa钢板负偏差C=-0.3mm考虑氢腐蚀，

30、取腐蚀裕量G=4mm材料在设计温度下的许用应力Gg.ZMPa焊接接头系数小=1可得计算厚度为：PcDi0.11 2400/ 八S = 1.94 mm2印（|）- Pc 268.21-0.1117福建联合石化联产 25万吨丙烯项目不锈钢的最小厚度是2mm名义厚度:&=d+C+G=2+0.3+4=6.3mm查阅筒体标准，最终将名义厚度圆整为7mm筒体的有效厚度：,e=t n-Ci-C2=2.7mm3.9.3 反应器封头厚度的计算本工段工艺采用绝热式径向移动床反应器，为了美观，我们选用带有折边为 100mm勺上封头，即公称直径 DN=2200mm和带有折边为200mm勺下封头，即公 称直径DN=20

31、00nim号是EHAffl。封头需要与反应物质直接接触，根据物性及 腐蚀数据，材料选择与筒体材料相同的0CU8Ni9,腐蚀余量为4mm钢板负偏差 为 0.3mm理论计算厚度：Pc Di0.11 2200S h = t = = 1.77mm2卜 N -0.5Pc2X68.2X1-0.5X0.11不锈钢的最小厚度是2mm名义厚度：“h = M +孰 +C2 +A=6.3mm查阅封头标准，最终将名义厚度圆整为 7mm即Snh =7mm有效厚度：Seh =酒-C1 -C2 =7-4 -0.3 =2.7mm同理可得下封头的厚度数据： 理论计算厚度：Pc Di2-1 -0.5Pc=1.61mm0.11 2

32、0002 68.2 1-0.5 0.11不锈钢的最小厚度是2mm名义厚度：#曲*1螃菇工法福建联合石化联产 25万吨丙烯项目“h = M +g +C2+A = 63mm查阅封头标准，最终将名义厚度圆整为 7mm即8nh = 7mm有效厚度：猛=Sh -C1 -C2 =7-4 -0.3 =2.7mm3.9.4 液压试验校核液压试验的压力：Pt =1 25Pc- =1.25 m0.11m 137/68.2 = 0.28MPa 小液压试验容器应力： t = Pt(Die)二0 28乂(2400 + 2.7)= 124.58MPa 2s e&2 2.7查表得，(TS=205MPa,0.9(rs=184

33、.5MPa,因为(rtPc=0.11MPa,所以反应器的压力符合设计要求。反应器的最大工作应力：(/=Pcx(D+&)/2 &d=48.94MPa,(/ a,所以反应器所受应力符合设计 要求。3.9.5 反应器强度校核对催化剂床层段进行SW6 虽度校核见下表：表3-2 SW6第一次校核结果圆筒计算计算单位河北工业大学-烷转工艺21计算所依据的标准计算条件计算压力Pc0.11MPa设计温度t593 C内径Di2400.00mm材料S30408 （板材）试验温度许用应力fe137MPa设计温度许用应力fet68.2MPa试验温度卜屈服点os205MPa钢板负偏差C10.30mm腐蚀裕量C24.00

34、mm焊接接头系数 61.00厚度及重量计算计算厚度有效厚度名义厚度重量压力试验类型试验压力值压力试验允许通过的应力水平 HtGB 150.3-2011筒体简图PcDi、.=2T T = 1.94c.e = c.n - C1- C2= 2.70c.n = 7.002493.06压力试验时应力校核液压试验:PT = 1.25Pcot =0.2762 （或由用户输入）Ic.It_ 0.90 os = 184.50mmmmmmKgMPaMPa试验压力下圆筒的应力PT.（Di 十注）0T =2凯.4=122.90MPa校核条件oT at结论合格内压椭圆上封头校核计算单位河北工业大学-烷转工艺计算所依据的

35、标准GB 150.3-2011计算条件椭圆封头简图计算压力Pc0.11MPa设计温度t593 C内径Di2400.00mm曲面深度hi550.00mm材料S30408 （板材）一一设计温度许用应力bit68.2MPaihiDi试验温度许用应力137.00MPa钢板负偏差C10.30mm腐蚀裕量C24.00mm焊接接头系数*1.00压力试验时应力校核0工法福建联合石化联产 25万吨丙烯项目压力试验类型液压试验试验压力值dPT = 1.25Pc 曰=0.2762 （ 或由用户输入）MPa压力试验允许通过的应力btfeT 0.90 as = 184.50MPa试验压力下封头的应力0.5&）oT =2

36、&= 138.39MPa校核条件aT T校核结果合格厚度及重量计算形状系数K =小南1=1.1267计算厚度KPcDi齿=2面k.5已=2.18mm有效厚度5eh = Hih - C1- C2= 2.70mm最小厚度6min = 7.20mm名义厚度6nh = 7 .00mm结论不满足最小厚度要求重量330.40Kg压力计算最大允许工作压力2仃帕eKDi +0.5de Pw=ie = 0.00000MPa结论不合格，不满足最小厚度要求计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件椭圆封头简图计算压力Pc0.11MPa设计温度t593 C内压椭圆下封头校核河北工业大学-烷转工艺计算单位内径D

37、i2400.00mm曲面深度hi500.00mm材料S30408 （板材）设计温度许用应力b*68.2MPa试验温度许用应力同137.00MPa钢板负偏差C10.30mm腐蚀裕量C24.00mm焊接接头系数*1.00压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值Pt = 1.25Pc = 0.2762（或由用户输入）tcMPa压力试验允许通过的应力bit。卜 0.90 CTs = 184.50MPa试验压力下封头的应力5 = pT.（KDi +0.5&） = 158.842a.小MPa校核条件aT T校核结果合格厚度及重量计算形状系数1K = 6Uh一 =1.2933计算厚度KPcDi加=2

38、CTt-0.5Pc = 23mm有效厚度闻h =nh - Cl- C2= 2.70mm最小厚度min =7.20mm名义厚度6nh =8.00mm结论不满足最小厚度要求重量322.78Kg压力计算#福建联合石化联产 25万吨丙烯项目最大允许工作压力2卬依ePw= KDi+0.5品=0.00000MPa结论不合格（不满足最小厚度要求）由SW饭核可得，标准椭圆上下封头厚度都要圆整， 为了焊接方便，筒体的厚度也要圆整，根据SW6所给建议和厚度裕量，我们选择将筒体及封头厚度都圆 整到14mm再对其进行校核。表3-3 SW6最终校核结果计算单圆筒计算河北工业大学-烷转工艺位计算所依据的标准GB 150.

39、3-2011计算条件筒体简图计算压力Pc0.11MPa设计温度t593电C内径Di2400.00mm材料S30408 (板材)试验温度许用应力fo137MPa11设计温度许用应力bit68.2MPa.试验温度卜屈服点205MPa.JJos钢板负偏差C10.30mm腐蚀裕量C24.00mm焊接接头系数 *1.00厚度及重量计算计算厚度、PcDi=2at*-PC = 1.94mm有效厚度k =6n - Cl C2= 9.70mm名义厚度6n = 14.00mm重量5000.62Kg压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值Pt= 1.25P侍 =0.2762（或由用户输入）MPa压力试验允许

40、通过的应力水平foTIar 0.90 CTs = 184.50MPa试验压力下圆筒的应力5 =+ 口 = 34.31 25e.*MPa校核条件CT crt结论合格内压椭圆上封头校核计算单位河北工业大学-烷转工艺计算所依据的标准GB 150.3-201133计算条件椭圆封头简图计算压力Pc0.11MPa设计温度t593 C内径Di2400.00mm曲面深度hi550.00mm材料S30408 （板材）设计温度许用应力fet68.2MPai广1 1r1Di试验温度许用应力137.00MPa钢板负偏差C10.30mm腐蚀裕量C24.00mm焊接接头系数巾1.00压力试验时应力校核压力试验类型液压试验

41、试验压力值Pt= 1.25Pc = 0.2762（或由用户输入）MPa压力试验允许通过的应力fet1。启 0.90 Os = 184.50MPa试验压力下封头的应力5 = pT.（KDi +。巧心 =38 57 20eMPa校核条件aT T校核结果合格厚度及重量计算形状系数K = 162=1.1267计算厚度KPcDi5=2CTt-0.5Pc = 2.18mm有效厚度6eh =h - Ci- C2= 9.70mm最小厚度语in = 7.20mm名义厚度5nh = 14.00mm内压椭圆下封头校核计算单位河北工业大学-烷转工艺计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件椭圆封头简图计算压力

42、Pc设计温度t内径Di曲面深度hi材料设计温度许用应力k-.lt试验温度许用应力1H钢板负偏差C1腐蚀裕量C2焊接接头系数.0.115932400.00500.00S30408 (板材)MPammmm68.2MPa137.00MPa0.30mm4.00mm1.00结论满足最小厚度要求重量665.65Kg压力计算最大允许工作压力bf-ePw= KDi +0.56e = 0.48840MPa结论合格压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值Pt= 1.25Pc号=0.2762（或由用户输入）压力试验允许通过的应力bit仃卜七0.90吗=184.50试验压力下封头的应力。产 (KDi +0.5

43、8)= 44.62 2a.eMPaMPaMPa校核条件仃仁丁校核结果合格厚度及重量计算形状系数K = 12 +62h1 1 i人=1.2933计算厚度KPcDi丽=2at t-0.5Pc = 23mm有效厚度5eh =nh - Cl- C2= 9.70mm最小厚度5min = 7.20mm名义厚度品h = 14.00mm结论满足最小厚度要求重量650.37Kg压力计算最大允许工作压力25版 Pw= KDi+0.56e = 0.42559MPa结论合格校核结果：筒体、封头厚度均为14m哈格3.9.6 反应器封头的选择根据钢制压力容器设计标准和 SW6校核结果，所选用封头的尺寸如下:表3-4反应器

44、封头的尺寸公称直径DN/mm曲边高度h1/mm直边高度h2/mm壁厚S/mm内表面积F/m 2容积V/m 3质量G/kg上封头220055025145.41.49511.8下封头200050040144.571.18506.93.10 设计结果总结（以第一台反应器为例）表3-5反应器的参数反应器参数反应温度C593反应压力MPa0.1选材0Cr18Ni9反应器内径 mm2400反应器壁厚mm14催化剂床层长度m6催化剂床层厚度 mm40,34,34,42催化剂分布器直径 mm2000催化剂分布器高度 m2.2气体分布器直径mm2400气体分布器高度m1封头参数环境温度 C593受内压Mpa0.1选材0Cr18Ni9封头形式标准椭圆封头厚度mm上封头：14;下封头：14焊接系数1第4章乙怏选择性加氢反应器4.1概述丙烷脱氢的副产大多数有机姓催化裂解由于原理复杂都伴随有很多副反应,物有很多，包括乙烯、甲烷、乙烷、乙快等，其