双向板肋梁楼盖设计课程设计

1、课程设计设计题院业级名号 指导戴 师： 完成日 X-Lt-t学专班姓双向板肋梁楼盖设 计职称:年月日目录一、设计任务 11、题目12、目的要求13、设计条件1二、本梁板结构系统布置的优缺点评述21)承重墙、柱网和梁格布置22)结构布置23)单向板和双向板肋形结构的区别 2三、板厚及梁系截面尺寸的确定21)板的厚度22)次梁的截面尺寸23)主梁的截面尺寸2四、双向板设计3(1)板的荷载计算3(2)板的计算跨度1。的计算 4(3)弯矩计算4(4)板的配筋6(5)板的配筋图8五、次梁设计8(1)计算跨度8(2)荷载计算8(3)内力计算91)弯矩计算92)剪力计算11(4)正截面承载力计算13(5)斜

2、截面承载力计算14(6) 次梁构造15六、裂缝验算15七、挠度验算15八、楼梯设计16(1)梯段板设计16(2)平台板设计17(3)平台梁设计17九、设计心得16附页:图纸20双向板肋梁楼盖设计计算书一、设计任务1、题目双向板肋梁楼盖2、目的要求钢筋混凝土与砌体结构课程设计是教学计划中的一个重要的实践性 教学环节，对培养和提高学生房屋结构设计基本技能，学会运用技术规范和标 准图册，掌握施 工图的绘制方法，培养学生利用计算机软件绘图；启发学生对 实际结构工作情况的认识和巩固所学的理论知识，培养学生综合运用所学知识 分析与解决问题的能力、了解钢筋混凝土结构设计一般程序和内容，为毕业设 计及今后从事

3、实际工作奠定初步基础具有重要作用。2. 1目的1）了解双向板肋梁楼盖的荷载传递关系及其计算简图的确定;2）掌握板厚及梁系截面尺寸的确定方法； 3）通过板的计算，掌握弹性内力计算方法，熟悉按棋盘式布置活荷载考虑不利组合;4）通过主、次梁的计算,掌握按弹性理论分析内力的计算方法,并熟悉内第13页共21页力包络图和材料图的绘制方法;5）掌握板、主次梁的配筋计冲切验算,了解并熟悉现浇梁板结构的有关构造要求;6）掌握钢筋混凝土结构施工图的表达方法、制图规定，进一步提高制图的 基本技能。2. 2要求1）按弹性方法设计板、次梁、主梁。2）提交按规定格式书写的结构计算书一份，要求步骤清楚，计算正确，书写工整。

4、3）绘制结构施工图，内容包括梁板结构平面布置图；板的配筋图；次梁配 筋图；主梁弯矩包络图、抵抗弯矩图；及配筋断面详图。图纸折叠成A4规 格，图签朝外。3、设计条件 某多层厂房，采用钢筋混凝土现浇双向板肋梁楼盖，结构布置如附 图所示。1）结构布置柱网尺寸及楼面活载大小详见“附图”；2）楼面面层用20mm厚水泥砂浆抹面，容重20KN/m3,板底及梁用15mm厚 混合砂浆抹面，容重17KN/m3；3）混凝土强度等级C25,钢筋除梁纵向主筋采用HRB335钢筋外，其余均 采用HPB235钢筋，钢筋混凝土容重25KN/m3o二、本梁板结构系统布置的优缺点评述在肋形楼盖结构中，结构布置包括柱网、承重墙、梁

5、格和板的布置，需注意的问题如下：1)承重墙、柱网和梁格布置应满足建筑使用要求 柱网尺寸宜尽可能大，内柱 在满足结构要求的情况下尽可能少设。2)结构布置要合理、经济(1)由于墙柱间距和柱网尺寸决定着主梁和次梁的宽度，因此，它们的间距不 宜过大，根据设计经验，主梁的宽度一般为511r8m,次梁为4m6m。(2)梁格布置力求规整，梁尽可能连续贯通，板厚和梁的截面尺寸尽可能统 一。在较大孔洞的四周、非轻质隔墙下和较重的设备下应设置梁，以避免楼板 直接承受集中荷载。(3)由于板的混凝土用量占整个楼盖的50%70%因此，应使板厚尽可能接近 构造要求的最小板厚。根据设计经验及经济效果，双向板的跨度(短向跨度

6、) 为5m左右。(4)为增强横向刚度，主梁一般沿房屋横向布置，并与柱构成平面内框架，这 样可使整个结构具有较大的侧向刚度。内框架与纵向的次梁形成空间结构，因 此房屋整体刚度较好。当横向柱距大于纵向柱距较多时，也可沿纵向布置主 梁。因为主梁承受的荷载较大，减少其跨度既可减少内力，又可增加房屋净 高。3)单向板和双向板肋形结构的区别若板的两个方向跨度比12/11W 2时，按双向板肋形结构设计；若12/11>2,则 按单向板肋形结构设计。三、板厚及梁系截面尺寸的确定1)板的厚度有相关设计资料可以得出，本设计是多跨连续板。板厚：hN lo/50=90mmo h 取 h=100mm2)次梁的截面尺

7、寸h= (1/181/12) 1= (1/181/12) X 4500,按建筑模数 h=350mmB= (1/31/2) h= (1/31/2) X 250,按建筑模数 b=150mm3)主梁的截面尺寸h= ( 1/141/8) 1= (1/141/8) X 6000,按建筑模数 h=6000mmB= (1/31/2) h= (1/31/2) X 720,按建筑模数 b=300mm4)、绘制平面布置及区格划分、标注图(如图1.图2.)图1.双向板肋梁楼盖结构平面布置及区格板划分图四、双向板设计取活载的分项系数为1.4,则q=1.4X4. 0=5. 6KN/m02恒载取恒载的分项系数为1.2,则

8、面层20mm厚水泥砂浆面层板100mm厚现浇板自重板底抹灰15mm厚板底抹灰小计以：g+q=5. 6+3. 786=9. 386KN/m2 g+q/2=3. 786+5. 6/2=6. 586KN/m20. 02 X 20=0. 400KN/m2q/2=5. 6/2=2. 8KN/m2板的计算跨度10的计算0. 1X25=2. 500KN/m2我衡水葡招255KN/m2(1)内跨:10=1c ， 1c为轴线间距;边跨：10=Ln+b , In为板的净跨，b为梁宽。(3)弯矩计算跨中最大正弯矩发生在活载为棋盘式布置时，它可以简化为,当内支座固支时g+q/2作用下的跨中弯矩与内支座较支时土 q作用

9、下的跨中弯矩值两者之和。 支座负弯矩可以近似按活荷载满布时求得，即为内支座固定时g+q作用下的 支座弯矩。在上述各种情况中，周边梁对板的作用视为较支座，如图3.所7J 0图3.连续双向板计算简图计算弯矩时考虑泊桑比的影响，取1/6或0.2,在计算中取0.2 A区格板:1oi/1o2=4. 5/6=0. 75 查表，并按m2 m2 Y mlmi r =1111 y m2计算板的跨中正弯矩；板的支座负弯矩按g+q作用计算。mi=(0. 0296+0. 2X0. 0130)X6 . 586 X 4. 52+(0. 0620+0. 2X0. 0317)X2. 8X4. 52=8. 16KN m/ m

10、m2=(0. 0130+0. 2X0. 0296)X6. 586X4. 52+(0. 0317+0. 2X0. 0620)X2. 8X4. 52=5. 02KN m/ m mf =mi/，=-0. 0701 X 9. 386 X 4. 52=-13. 3KN m/rn m2? =m2，/=-0. 0565 X 9. 386 X 4. 52=-10. 7KN m/mB区格板：1oi/1o2=4. 5/6=0. 75 mi=(0. 0331+0. 2X0. 0109)X 6. 586X4. 52+(0. 0620+0. 2X0. 0317)X2. 8X4. 52=8. 58KN m/ m m2=(

11、0. 0109+0. 2X0. 0331) X 6. 586 X 4. 52+(0. 0317+0. 2X0. 0620)X2. 8X4. 52=4. 833KN m/ m mf =mi，=-0. 0750 X 9. 386 X 4. 52=-14. 3KN m/m m2 =0, ni2二0. 0572X9. 386X4. 52=-10. 87KN m/mC区格板：101/102=4. 5/6=0. 75 mi=(0. 0109+0. 2X0. 0331) X 6. 586 X 4. 52+(0. 0620+0. 2X0. 0317)X2. 8X4. 52=6. 2KN m/ m m2=(0.

12、 0331+0. 2X0. 0109)X 6 . 586 X 4. 52+(0. 0317+0. 2X0. 0620)X2. 8X4. 52=7. 208KN m/ m mf =miz，=-0. 0572X9. 386X4. 52=-10. 87KN m/m m2, =0, 口2二0. 0750X 9. 386X4. 5 =-14. 3KN m/mD 区 格板：1oi/1o2=4. 5/6=0. 75 mi=(0. 0390+0. 2X0. 0189)X 6. 586 X 4. 52+(0. 0620+0. 2X0. 0317)X2.8X4. 52=9. 58KN m/ m m2=(0. 01

13、89+0. 2X0. 0390)X 6. 586 X 4. 52+(0. 0317+0. 2X0. 0620)X2. 8X4. 52=6.061KN m/ mmi'=0, mi，z=-0. 0938 X 9. 386 X 4. 5 =-17. 8KN m/mm2, =0, m2/z=-0. 0760 X 9. 386X4. 5 =-14. 4KN m/m表1按弹性理论计算弯矩值区格编号ABCD计算简图计算跨度 (mm )lol4500450045004500lo26000600060006000lol/l o20. 750. 750. 750. 75跨中弯矩 (kN?m)lol8. 1

14、68. 586.29. 58lo25. 024. 8337. 2086. 061支座弯矩 (kN?m)mf-13. 3-14.300 mi-13. 3-14.3-10. 87-17.8m2'-10. 70-14. 30 m2-10. 7-10. 87-14. 3 14. 4(4)板的配筋截面有效高度：loi (短跨)方向跨中截面的hoi=lOO-2O=8Omm, I02 (长跨)方向 跨 中截面同度ho2=120-30二70111111。支座处截面处均为80mmo计算配筋时，近似取内力臂系数Y s=0. 95, As=m/ (O.95hofy) o截面配筋计算结 果及实际配筋见表2.截

15、面ho (mm)m (KN m /m)As(mm7m)配筋实配A .As (mm/m)跨A区格1。1方向808. 17398. 1,10150523.01。2方向705. 02279.6,10150523.0表2.截面配筋计算结果及实际配筋表中B区格1 ch方向808. 58418. 1,10150523.01。2方向704. 83269,10150523.0C区格1 (H方向806.21302.6,10150523.01。2方向707.21401.6,10150523.0D区格1方向809. 58466.9,10150523.01 02方向706. 06337. 5,10150523.0支座

16、g-h (g -h，、k-1、k'-80-17. 83868.9,12120942.0h-i (h，1 、i -g > i-g 、 g-k、g -k')80-14. 26694.9,12150754.0b-h (b'-h'、e' -k'、 e-k )80-14. 45704.2,12150754.0a-g (a，-g 、f-1、f'-8000.0,12150754.0g-g, (IT)8000. 0,12150754.0C-1 k C -1、d-j、d' -80-10.57529. 7,12150754.01-1 (J-J

17、)80-10.74523.4,12150754.0h-h' (k-k')80-14. 26694.9,12150754.0b-c (b'-c'、d-e、 d，-e'、c-d、8000. 0,12150754.0a-b ( a -b'、e-f 、 e -8000.0,12150754.05）板的配筋图（图4.）G舟青V*图4.双向板结构布置图及配筋图五、次梁设计(1)计算跨度边跨：lo=ln+ (a+b) /2= (4. 5-0. 15-0. 12)+ (0.2+0.25) /2=4. 455m lo=l. 0251n+b/2=l. 025 X (

18、4. 5-0. 15-0. 12) +0. 2/2=4. 436m 取小值:1 o=4. 436m中跨：去支撑中心线的距离，lo=4.5m 平均跨度：(4. 436+4.5) /2=4. 468m跨度差:(4. 5-4. 436) /4. 436=1. 44%<10%,可按等跨连续梁计=1(2)荷载计算第io页共21恒载：2. 655X4. 5=U.9475kN/m板传来的荷载板传来的等效均布荷载11.9475X5/8=7. 467kN/m次梁自重(0. 35-0. 1) X 0. 15X25=0. 9375kN/m次梁底及两侧粉刷自重(0. 35-0. 1) X2+0. 15 X 17

19、X0.015=0. 1658kN/m小计 7. 63kN/m g=1.2X7. 63=9. 16kN/m活载：板传来的活荷载5.6X 4. 5=25. 2kN/m板传来的等效均布活荷载 25. 2 X 5/8=15. 75kN/m q=15. 75 X 1. 4=22. 05kN/m3)内力计算(计算简图如图5.)图5.内力计算简图1)弯矩计算：M=k iglo2+k 2gJ lo2+k 3qJlo2 (k值可以查表得到)边跨:glo2= (0. 9375+0. 1658) X4. 436 =21. 71kN m g，lo2=ll. 9475X4. 4362=235. IkN m q? lo=

20、25. 2X4. 4362=495. 9kN m中间跨:glo2= (0. 9375+0. 1658) X 4. 52=22. 34kN m lo2=ll. 9475X4. 5 =241. 94kN m lo2=25. 2X4. 5=510. 3kN m平均跨：(计算支座弯矩时取用)glo2= ( 0. 9 3 7 5+0. 1658) X 4. 4682=22 . 03kN mlo2=ll. 9475X4. 468 =238. 5kN mlo=25. 2X4. 468 =503. 07kN m次梁弯矩计算如表3项 次1恒 载荷载简图KMlK MBKM2K MCKM30. 078-0. 105

21、0. 033-0. 0790. 0461.693-2.3130. 737-1.741.0282恒 载0. 053-0. 0660. 026-0. 0490. 03412. 46-15. 746. 29-11.698.2263活 载0. 067-0. 0330-0. 0250. 05933. 225-16. 60-12. 57730. 1084活 载0-0. 0330. 055-0. 0250-16. 6028. 067-12. 5575活 载0. 040-0. 0750. 041-0. 014019. 836-37. 7320. 922-7. 0436活 载0-0.0220. 039-0. 0

22、700. 044-11.06819. 902-35. 2122. 453内 力 组 合1+2+347. 38-34. 657. 03-26. 0139. 361+2+414. 15-34. 6535. 09-26. 019. 2541+2+533. 99-55. 7827. 95-20. 479. 2541-2-614. 15-29. 1226. 93-48. 6431. 71表3.次梁弯矩计算最 不 利 内 力M min组合项次1+2+4(1+2+6)1+2+61+2+31+2+51+2+4(1+2+5)Mmin 组合值(kN m)14. 15-29. 127. 03-20. 479. 25

23、4最 不 利 内 力Mmax组合项次1+2+31+2+51+2+41+2+61+2+3Mmax 组合值(kN m)47. 38-55. 7835.09-48.6439. 362)剪力计算:V=kiglo+k2g，lo+k3q，lo（k 值可以查表得到）第17页共21中间跨:平均跨:3)边跨:glo=(0. 9375+0. 1658)X4. 436=4. 89kN m g 1。=IL 9475X4. 436=53. OkN m q，lo=25. 2X4. 436=111. 79kN mglo=( 0. 9375+0. 1658)X 4. 5=4. 965kN m g? lo=ll. 9475X4

24、. 5=53. 76kN m lo=25. 2X4. 5=113. 4kN m(计算支座剪力时取用)glo=(0. 9375+0. 1658)X 4. 468=4. 93kN lo=ll. 9475X4. 468=53. 38kN mq，lo=25. 2X4. 468=112. 6kN m次梁剪力计算如表4.表4.次梁剪力计算项 次荷载简图K VAKVBLKVBRKVCLKVCR1恒 载0. 394-0. 6060. 526-0. 4740. 5001.942-2.9632.612-2.3532. 4832恒 载0. 184-0. 3160. 266-0. 2340. 2509. 82216.

25、 7514. 30-12. 5813. 443活 载0.2170. 2830. 0080. 0080. 25024. 43431. 6370. 9072-0. 907213. 444活 载0. 033-0. 0330. 258-0. 24203. 716-3. 68929. 257-27.44205活 载0. 1750. 3250. 311-0. 189-0. 01419. 70536. 33235. 267-21.43-1. 5886活 载-0. 022-0. 0220. 202-0. 2980. 307-2.477-2. 45922. 907-33.79334. 814内力组合1+2+33

26、6.211.9217. 82-15. 8429. 3631+2+415.48-23.446. 17-42. 37515. 9231+2+531.4716. 6252. 18-36. 3614. 341+2+69. 287-22. 1739. 82-48.7350. 74最 不 利 内 力Vmin组合项次1+2+61+2+31+2+31+2+31+2+5Vmin组合值(kN)9. 28711.9217. 82-15. 8414. 34最不Vmax组合项次1+2+31+2+41+2+51+2+61+2+6利 内 力Vmax组合值（kN）36. 2-23.452. 18-48. 7350. 74（4

27、）正截面承载力计算1）确定翼缘宽度（跨截面按T形截面计算）根据混凝土设计规范（GB50010-2002）第7.2.3条规定，翼缘宽度取较小值。边跨：b/ =lo/3=4. 436/3=1. 479mbf '=b+Sn=0. 15+ （4. 5-0. 12-0. 1） =4. 43m去较小值bf' =1. 479m中间跨:bf，=lo/3=l. 5mbf' =b+Sn=0. 15+ (4. 5-0. 12-0. 1) =4. 43m去较小值：bf'=1.5m支座截面仍按矩形截面计T7T2）判断截面类型在主次梁交接处，由于板、主梁及次梁的负弯矩钢筋相互交叉重叠，短跨

28、方向 （次梁）的钢筋一般均在长跨（主梁）钢筋的下面，梁的有效高度减小。因此，进行次梁支座截面承载力计算时，应根据其钢筋的实际位置来确定界面的 有效高度ho0 一般取值为：单排钢筋时，ho=h- （ 5060mm）；双排钢筋时， ho=h- （7080mli1）。取 ho=3OOmm （跨中），ho=28Omm （支座）。选用混凝土C25o a ifcbf，hfJ (hohf'/2) OX 11. 9X 1479X100X (300-100/2) =440kN m> 120. 29kN m属于第一类T形截面。3）正截面承载力计算按弹性理论计算连续梁内力时，中间跨的计算长度取为中心线

29、间的距离，故所 求的支座弯矩和支座剪力都是指支座中心线的。而实际上正截 面受弯承载力和 斜截面受剪承载力的控制截面在支座边缘，所以计算配筋时，将 其换算到截面边缘。次梁正截面承载力计算见表4.受力钢筋选用HPB300级，箍筋选用HPB300 级。根据混凝土设计规范（GB50010-2002）第9. 5. 1条的规定，纵向受 力钢筋的最小配筋率为0.2%和0.45ft/fy中的较大值，即0.2%。表中的配筋满足要 求。配筋形式采用分离式。表5.次梁正截面承载力计算表截面边跨中B支座C支座中间跨中M(kN m)47. 38-55. 78-48. 6435. 0939. 36截面类型第一类T形矩形矩

30、形第一类T形第一类T 形Mb %2Q 】f 上 f ' h o20. 0300. 3470. 3030. 0220. 025C 1- 1 2a s0. 030. 4470. 3720. 0220. 025ysO. 5 112as0. 9850. 7770.810. 9890. 988a Mbs f y h y s 0593.8886. 3737.7438491.8选用钢筋2B222B22+1B202B18+1 B202B182B20实际配筋面积/mm?7601074823509628斜截面承载力计算次梁斜截面受剪承载力计算见表6.o根据混凝土设计规范(GB50010-2002)第10.

31、 2. 10条的规定,该梁中箍筋最大间距为200mm。表6.次梁斜截面承载力计算表截面位置边支座Qa第一内支座Q 1第一内支座Qr中间支座Q；中间支座Qr剪力设计值V(kN)36.2-23.452. 18-48. 7350. 740. 25fcbho0. 25X11.9X 150X300=133. 875kN>V 截面满足要求0. 7ftbho0.7X1.27X150X 300=40. 005kN箍筋用量4)82006 82006 8200 82004)8200f yvhoA sv/s (kN)42. 7842. 7842. 7842. 7842. 780. 7fcbho+fyvhoAs

32、v/s (kN82.785>V82.785>V82.7859>V82.785>V82.785>VP v=Asv=/ (bs)0. 00140. 00140. 00140. 00140. 0014P Vmin0. 24f t/ fyv0. 00113第28页共21页6）次梁构造次梁的构造应满足：O1次梁的构造应符合受弯构件的所有构造要求；2次梁深入墙内的长度不小于240mm； 3当截面尺寸满足规范要求时，一般可以不做使用阶段 的挠度和裂缝宽度验算。次梁配筋图见图6.八裂缝验混凝土等级为 C25, ftk=l. 78N/mm2该构件允许出现裂缝，按三级抗裂计算，1加0

33、.3mm 在中间支座边缘处 Mk= 165. 29kN. m纵向应变不均匀系数0. 65L 1 ftk1. 10. 65 1. 540. 948n O9zl 97Z1 H9Q换算钢筋直径nid i252 2 18222 mmnividi 2 1.0? 1 nmax 2 1skdeq(1. 9C nn.e2s74 . 029 te222. 1 0. 9481 Q 9n 0. 082. 0 1050. 0240. 293 mm max 0. 3mm满足抗裂要求七.挠度验算(混凝土等级为 C25 , Ec=2. SXloWmm2) (1)短期 刚度BsEs5s 4 2.0 10 7. 843Ec 2

34、. 55 101As 1491 0. 0128bho 250 465钢筋应力为sk M k165 .29 10 60 . 87 h 0 A 0 . 87 465 1491274 . 029 N / mm有效配筋 率25 2BsEsAshV2.0 IO, i49i 45523. 407 1013N / mm2-yl c c c f1 1 c: n n/io u n o ao n m oo2)壁度增大系数0当PR时，取o =2.013 2n A rn r 八13 c A A n i ri20. 4mm,符合要求。3)受弯构件的刚度B荷载标准值Mk= 165.29kN.m荷载准永久值Mq=64. 9

35、7 kN. mMk 165.29 (1)Mq Mk (2 1) 64.97 165. 294)跨中挠度5 Mkl o2 5 165. 29106 5/3 OO2 3mm lo48 B 48 2.446 10 250八、楼梯设计梯段板设计梯段板数据初步确定踏步宽为290mm,踏步高h=4200/28=150,楼梯踏步尺寸为150mm义290mm。板倾斜角 tana =150/290=0. 517, a =27. 3° , cos a =0. 889,取 Im 宽板带进行计算。梯段水平方向跨度1=14 X 290=4060mmo梯段板厚取 h= (1/301/25) 1 二 135162

36、mm荷载计算表7梯段板荷载计算表荷载种类荷载标准值 (kN/m2)荷载分 项系数荷载设计值 (kN/m2)永久荷载20mm厚水泥砂浆面 层(0. 29+0. 15)X0. 02X20/0. 29=0. 611.20. 73140mm厚楼梯踏步 板0. 14X25/0. 889=3. 941.24. 73踏步自重1/2X0. 29X0. 15X25/0. 29=1. 81.22. 2515mm厚板底抹灰0.015X 17/0. 889=0. 291.20. 35小计(g)6. 728. 06可变荷载(q)2.51.43. 50总荷载(g+q)9. 1311.56内力计算跨中弯矩 Mmax=l/1

37、0(g+q) In2 =1/10X 11.56X4. 062 =19. 06kN/m配筋计算112s20. 941,ho=14O-20=120mm19. 06 1060. 111,r r c r cr2M fyh19. 06 106625mm2选配 A12 200, As=628mm2平台板设计确定板宽板厚取h= 100mm,取1m宽板带进行计算。板 跨度 10=1940-120-200+100/2+200=1770mm。表8平台板荷载计算荷载种类荷载标准值 (kN/m2)荷载分 项系数荷载设计值 (kN/m2)永久荷载20mm厚水泥砂浆面层0. 02X20/=0. 41.20. 48100m

38、m厚平台板0. 1X25=2.51.23. 0015mm厚板底抹灰0.015X17=0. 2551.20. 306小计(g)3. 1553. 786可变荷载(q)2. 51.43. 50忠荷载(g+q)5. 6557. 286内力计算跨中弯矩 Mmax=l/8 (g+q) lo2 =1/8X7. 286X 1. 772=2. 853kN/mho = 100-20= 80nlm0. 9812. 853 10620.037511.9 801000iM 2. 853 106As0. 981 270 80 132mm-选配 A8200, As=251mm2平台梁设计荷载计算初定平台梁尺寸bX h=20

39、0X350mm表9平台梁荷载计算表荷载种类荷载标准值 (kN/m2)荷载分 项系数荷载设计值 (kN/m2)梯段板传来荷载0. 02X20/=0. 41.20. 48平台板传来荷载0. 1X25=2.51.23.00平台梁自重0. 2 X ( 0. 35-0. 1) X25=l. 2515mm厚梁抹灰0. 015 X 0. 2+ (0. 35-0. 1) X21.20. 306小计(g)3. 1553. 786可变荷载梯段板传来荷载平台板传来荷载2. 51.43. 50小计总荷载(g+q)5. 6557. 286截面设计 平台梁计算跨度lo二(3600-120-125) +250/2+240/2=3600mm弯矩设计 值 Mmax=l/8qlo2 =1/8X32.551 X3. 62 =52. 733kN/m ho=h-35=35O-35=315mm bf ' =b+5hf =200+5X 100=700mm a ifcbf hf (ho-hf/2) =1 X 11. 9X200X 100X52. 733kN/m,属于第一类T形截面315-50) =6.