消防连廊悬挑支架施工方案

1、况二、编制依据目录、设计图纸概2 2三、消防连廊模板支撑方案设计 2四、消防连廊模板支架力学计算 54.1 、梁模板支撑架计算 54.2 悬 挑 架 主 梁 、 横 梁 及 支 撑 杆 受 力 计22五、施工进度计划 29六、施工方法 296.1 、悬挑钢梁支撑架的搭设 296.2 、连廊排架搭设296.3 、连廊模板安装30七、主要施工机械、设备和劳动力用量情况31八、模板安装的质量保证措施 328.2 、 一 般 项目 328.3 、排架搭设的技术要求与语序偏差34九、安全、环保文明施工措施.349.1 、 模 板 及 支 架 装 拆 安 全 技 术 措施349.2 、临时用电安全技术措施

2、349.3 、 电 焊 作 业 安 全 技 术 措施359.4 、 环 保 与 文 明 施工 37十、专家论证意见 39十一、补充方案4一、设计图纸概况六安恒大御景湾三期 1#、6#、 7#楼工程，由广厦建设集团安徽创业建设工程有限公司承 建；监理单位为安徽国华建设工程项目管理有限公司；建设单位为六安粤通置业有限公司。本工程 1#楼为地上 33 层地下 1 层剪力墙结构的建筑物， 地下一层层高为 -5.4 米，一层 层高为 4.45 米，其余层高均为 2.95 米，建筑主体高度为 98.85m, 建筑檐口高度为 101.8m， 建筑最高点标高为109.6m,建筑面积为36000卅。6#楼为地上

3、33层地下1层剪力墙结构的 建筑物，地下一层层高为 -5.4 米，一层层高为 4.45 米，其余层高均为 2.95 米，建筑主体 高度为98.85m,建筑檐口高度为101.8m,建筑最高点标高为109.6m,建筑面积40000卅。 7#楼为地上 30 层地下 1 层剪力墙结构的建筑物, 地下一层层高为 -5.6 米,一层层高为 4.45 米，其余层高均为2.95米，建筑主体高度为90m,建筑檐口高度为91.7m,建筑最高点标高 为100.75m,建筑面积为17000讥每个单元北立面12层位置设计了消防连廊。消防连廊 为钢筋混凝土结构，混凝土强度等级为C25,其中梁横跨长度为9.85m,梁的截面

4、尺寸为250mm x 900mm连廊板厚150mm连廊宽2150mm二、编制依据：1、根据本工程的全部施工图纸及有关标准图；2、根据国家有关规范、标准和地区的有关规程；3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ 130-2011)；4、悬挑式脚手架安全技术规程 ( DG/TJ08-2002-2006)；5、钢管脚手架扣件 (GB15831-2006)；6、建筑施工高处作业安全技术规范 (JGJ 80-91 )；7、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012);8、建筑施工安全检查标准 (JGJ 59-2011)；9、建筑施工计算手册 (第 2 版-2007.7 )；10、简明施工计算

5、手册 ；11、实用建筑施工安全手册 ；12、钢结构设计规范 ( GB 50017-2003)三、消防连廊模板支撑方案设计1 、 由于本工程消防连廊设计为钢筋混凝土结构,连廊模板排架底部无支撑点,因此在连廊 模板排架底部架设钢梁,以作为连廊模板排架支撑点之用。2、 连廊模板排架底部支撑钢梁设置在连廊层高的下一楼层位置，钢梁上架设48x 3.5m m钢 管排架,以作为连廊模板的支撑。 18#工字钢的锚固后端用 3道18的锚环,前段定位的1 道。3、 钢梁拟采用18#工字钢，长9m,里端3.9m锚固在已浇筑好的楼板上，外端 5.1m作为排架及施工脚手架的支撑点；钢梁外端设置斜撑，斜撑采用18#槽钢，

6、支撑在钢梁的下两楼层剪力墙、梁上。悬挑部位下方布置水平安全网，保证施工安全；4、工字钢钢梁水平间距0.8m,合计12根，里端设置三道锚环（HPB235级18钢筋）。5、 连廊模板支撑排架的立杆横距（垂直连廊方向）0.8m，纵距（沿连廊方向）0.8m；排架 底部（距工字钢0.2m处）设置纵、横向扫地杆，排架中部（距工字钢 1.4m处）设置纵、 横向连杆，排架顶部设置纵、横向承重钢管；排架立杆与剪力墙模板拉结牢固。6、连廊模板支撑排架横向每间隔 5.6m 设置一道剪刀撑，纵向靠连廊中部设置一道连续剪 刀撑。7、连廊外侧施工脚手架 12 层位置采用立杆横距 0.80m。8、 纵距0.8m，防护栏杆高

7、度为1.5m，确保浇筑混凝土过程中人员安全。12层以上连廊外 侧施工脚手架横距0.95m,纵距1.4m，步距1.8m；脚手板采用木板封闭，上部脚手板高 出连廊顶面0.2m;脚手架防护栏杆高度为1.2m。预埋件采用400*400*15mm消防连廊 防护北立面东西方向设一道 12米 18#工字钢，在其上搭设钢管架，高度超过作业面 1.5 米，作为防护使用。9、为了使排架及脚手架立杆与工字钢钢梁和槽钢横梁有可靠的定位连接措施，以确保上部 架体的稳定。故在工字钢和槽钢上焊接长度为 150-200mm直径为25mm的钢筋，将立杆 套座其外。连廊模板支架侧立面工字钢平面布置图四、消防连廊模板支架力学计算：

8、4.1 : 250X900梁支模设计计算计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为 2.9m，梁截面 BX D=250m沐900mm立杆的纵距（跨度方向）l=0.80m，立杆的步距h=1.50m， 梁底增加 0 道承重立杆。2 2 2面板厚度18mm剪切强度1.4N/mm，抗弯强度15.0N/mm，弹性模量6000.0N/mm。2 2 2木方50X 100mm剪切强度1.3N/mm ,抗弯强度15.0N/mm,弹性模量9000.0N/mm。梁两侧立杆间距 0.80m 。 梁底按照均匀布置承重杆 2 根计算。23模板自重0.20kN/m，混凝土钢筋

9、自重25.50kN/m。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2,施工均布荷载标准值0.00kN/m2。梁单侧的楼板厚度0.12m，梁单侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取 1.00。图1梁模板支撑架立面简图由可变荷载效应控制的组合 S=1.2X (25.50 X 0.90+0.20)+1.40 X 2.00=30.580kN/m由永久荷载效应控制的组合 S=1.35X 25.50 X 0.90+0.7 X 1.40 X 2.00=32.943kN/m 2 由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取0.7X1.40=0.98计算中考虑梁单侧

10、部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.9 X1.35X25.500X0.120X0.500X0.300=0.558kN。采用的钢管类型为 48X 3.0。4 44 4钢管惯性矩计算采用 匸n (D-d )/64，抵抗距计算采用 W=n (D -d )/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1. 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重 (kN/m)：q 1 = 25.500 X 0.900 X 0.300=6.885kN/m(2) 模板的自重线荷载 (kN/m)：

11、q 2 = 0.200 X 0.300 X (2 X 0.900+0.250)/0.250=0.492kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 (kN) ： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000) X 0.250 X 0.300=0.150kN考虑 0.9 的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9 X(1.35 X6.885+1.35X0.492)=8.963kN/m 考虑 0.9 的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9 X0.98X0.150=0.132kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:2截

12、面抵抗矩 W = bh /6 = 30.00 X 1.80 X 1.80/6 = 16.20cm截面惯性矩 I = bh343/12 = 30.00 X1.80X1.80X1.80/12 = 14.58cm 4；式中： b 为板截面宽度，h 为板截面高度。计算简图 弯矩图 (kN.m) 剪力图 (kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图 (mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.187kNN2=1.187kN最大弯矩 M = 0.078kN.m最大变形 V = 0.422mm(1) 抗弯强度计算2经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M

13、/W = 0.078 X1000X1000/16200=4.815N/mm22面板的抗弯强度设计值 f ，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算(2) 抗剪计算f f, 满足要求 !截面抗剪强度计算值2T=3Q/2bh=3X1186.0/(2 X300.000X18.000)=0.329N/mm2截面抗剪强度设计值2T=1.40N/mm面板抗剪强度验算 T T ，满足要求 !(3) 挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.422mm面板的最大挠度小于 250.0/250, 满足要求 !、梁底支撑木方的计算梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下 :均布荷载 q = P/l = 1.

14、187/0.300=3.955kN/m2最大弯矩 M = O.lql =0.1 X 3.96 X 0.30 X 0.30=0.036kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.6 X 0.300 X 3.955=0.712kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 X0.300X3.955=1.305kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：2截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.00 X10.00X10.00/6 = 83.33cm3截面惯性矩 I = bh 3/12 = 5.00 X10.00X10.00X10.00/12 = 416.67cm 式中：b为板截面宽

15、度，h为板截面高度。(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.036 X106/83333.3=0.43N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mni,满足要求!(2) 木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下 ：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足 ：T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3X712/(2X50X100)=0.214N/nn2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/nn 2 木方的抗剪强度计算满足要求 !(3) 木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值， 均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度( 即木方下小横杆间距 )得到 q=

16、3.074kN/n最大变形 v=0.677ql 4/100EI=0.677 X3.074X300.04/(100 X 9000.00 X4166667.0)=0.004n n 木方的最大挠度小于 300.0/250, 满足要求 !三、梁底支撑钢管计算 ( 一 ) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载 P 取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图 (kN.m)支撑钢管剪力图 (kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图 (mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.407kN

17、.m 最大变形 v max=0.915mm 最大支座力 Qmax=1.591kN抗弯计算强度 f = M/W =0.407 X 106/4491.0=90.58N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度 ,满足要求 !支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm满足要求！( 二 ) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图 (kN.m)支撑钢管剪力图 (kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图 (mm)经过连续梁的计算得到最大

18、弯矩 Mmax=0.345kN.m最大变形 v max=0.472mm最大支座力 Qmax=4.607kN62 抗弯计算强度 f = M/W =0.345 X 10 /4491.0=76.71N/mm支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度 ,满足要求 !支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm满足要求！四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 :R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 ,单扣件取 8.00kN, 双扣件取 12.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=4.61kN 单扣件抗滑承载力的

19、设计计算满足要求 ！五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=4.607kN （ 已经包括组合系数 ） 脚手架钢管的自重 N2 = 0.9 X1.35X0.115X2.900=0.406kNN = 4.607+0.406=5.013kNi 计算立杆的截面回转半径， i=1.60cm；A 立杆净截面面积， A=4.239cm2；W立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3;f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm 2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度， a=0.20m；

20、h 最大步距， h=1.50m；l 0 计算长度，取 1.500+2X0.200=1.900m；入 长细比，为1900/16.0=119 150长细比验算满足要求！ 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比I o/i查表得到0.458 ;经计算得到(T =5013/(0.458 X 424)=25.818N/mnf;不考虑风荷载时立杆的稳定性计算(7 f,满足要求！考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW2MW=0.9X0.9X1.4WkIah2/102其中 Wk 风荷载标准值 (kN/m2)；2W k=uzXusXw0 = 0.200 X0.880X1.088=

21、0.191kN/mh 立杆的步距， 1.50m；I a 立杆迎风面的间距， 0.80m；I b 与迎风面垂直方向的立杆间距， 0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.9X0.9X1.4X0.191 X0.800X1.500X1.500/10=0.039kN.m ；N wN w=4.607+0.9X1.2X0.334+0.9X0.9X1.4X0.039/0.800=5.068kN2经计算得到 7=5068/(0.458 X424)+39000/4491=34.807N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 7 f, 满足要求！ 模板支撑架计算满足要求！梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽

22、度250mm高度900mm两侧楼板厚度120mm模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置3道，内龙骨采用50X 100mm木方。外龙骨间距500mm外龙骨采用双钢管48mrX 3.0mm对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距 200+400mm断面跨度方向间距500mm直径14mm2 2 2面板厚度18mm剪切强度1.4N/mm ,抗弯强度15.0N/mm,弹性模量6000.0N/mm。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值； 挠度验算只考虑新浇 混凝土

23、侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值 :其中丫 c混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t 新浇混凝土的初凝时间，为 0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h ;T 混凝土的入模温度，取20.000 C；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；B 混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。2根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 :F1=0.90 X 27.090=24.381kN/

24、m 2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值 :F2=0.90X4.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取 0.50m。荷载计算值 q = 1.2 X24.381X0.500+1.40X3.600X0.500=17.149kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 23截面抵抗矩 W = bh2/6 = 50.00 X1.80X1.80/6 = 27.00cm 3；截面惯性矩 I = bh343/12 = 50.00 X

25、1.80X1.80X1.80/12 = 24.30cm 4；式中：b为板截面宽度，h 为板截面高度。计算简图弯矩图(kN.m)剪力图 (kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图 (mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.508kNN2=8.360kNN3=2.508kN最大弯矩 M = 0.326kN.m最大变形 V = 1.019mm(1) 抗弯强度计算2经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.326 X 1000X 1000/27000=12.074N/mm2面板的抗弯强度设计值 f ，取 15.00N/mm2；面

26、板的抗弯强度验算(2) 抗剪计算f f,满足要求 !截面抗剪强度计算值2T=3Q/2bh=3X4179.0/(2 X500.000X18.000)=0.697N/mm2截面抗剪强度设计值2T=1.40N/mm 2面板抗剪强度验算 T T ，满足要求 !(3) 挠度计算面板最大挠度计算值 v = 1.019mm面板的最大挠度小于 390.0/250, 满足要求 !四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.2X0.39X24.38+1.4X0.39X3.60=13.376kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.39X 24.38=

27、9.509kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下 :均布荷载 q =P/l= 6.688/0.500=13.376kN/m2最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.1X13.376X0.50X0.50=0.334kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.6 X 0.500 X 13.376=4.013kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 X 0.500 X 13.376=7.357kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：2截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.00X10.00X10.00/6 = 83.33cm截面惯性矩 I = bh343/12 = 5.00 X

28、10.00X10.00X10.00/12 = 416.67cm 4；式中：b为板截面宽度，h 为板截面高度。(1) 抗弯强度计算62抗弯计算强度 f = M/W =0.334 X106/83333.3=4.01N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm,满足要求！(2) 抗剪计算 最大剪力的计算公式如下 ：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足 ：T = 3Q/2bh T2截面抗剪强度计算值 T=3X4013/(2 X50X100)=1.204N/mm22截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm 2抗剪强度计算满足要求 ！(3) 挠度计算 最大变形44v=0.677ql /100EI=0.67

29、7 X9.509X500.0 /(100 X9000.00X4166667.0)=0.107mm 最大挠度小于 500.0/250, 满足要求 ！五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图 (kN.m)支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩 MmaX=1.287kN.m最大变形v max=0.237mm最大支座力Qmax=13.978kN抗

30、弯计算强度 f = M/W =1.287 X 106/8982.0=143.29N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于 400.0/150与10mm满足要求！六、对拉螺栓的计算计算公式：N N = fA其中N 对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积（mm2）;f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm；对拉螺栓的直径（mm）: 14对拉螺栓有效直径（mm）: 12对拉螺栓有效面积（mn2）: A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值（kN）: N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力（kN）: N = 13.978对拉螺栓强度验算满足要求！侧

31、模板计算满足要求！4.2悬挑架主梁及支撑杆受力计算（一）、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距（mm）800主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)18主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)5200主梁外锚固点到建筑物边缘的距离100主梁建筑物内锚固长度Ln(mm)3800a(mm)梁/楼板混凝土强度等级C25(二) 、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1下撑350058003500是作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值 F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计

32、值 F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距1 a(mm)13.835240080023.835320080033.835420080043.8355000800附图如下:平面图立面图(三) 、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.64主梁截面惯性矩1 x(cm )16603主梁截面抵抗矩WX(cm )185主梁自重标准值gk(kN/m)0.2412主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm )215主梁材料抗剪强度设计值1252主梁弹性模量E(N/mm)206000t (N/mm2)荷载标准值:q=g k=0.241=0.24

33、kN/m第1排：Fi=Fi/n z=3.83/1=3.83kN第2排：F 2=F2/n z=3.83/1=3.83kN第3排：F3=R/n z=3.83/1=3.83kN第4排：F4=R/n z=3.83/1=3.83kN荷载设计值：q=1.2 Xgk=1.2 X 0.241=0.29kN/m第1排：Fi=Fi/nz=5/仁5kN第2排：F2=F2/nz=5/仁5kN第 3排：F3=Fa/nz=5/仁5kN第4排：F4=Fdnz=5/仁5kN1 、强度验算弯矩图(kN m)(T maFMMW=11.38X 106/185000=61.54N/mni=Qa/(8l z S )bh o(b- S

34、)h 2=11.96 X 1000X 94 X 1802-(94- 6.5) X 158.6222 2t ma=11.7N/mmW t =125N/mm符合要求！3 、挠度验算变形图(mm)v ma=4.68mmC v =2 Xl x/400=2 X 5200/400=26mm符合要求！4 、支座反力计算R 1=0.73kN,R2=-0.57kN,R 3=22.45kN(四)、下撑杆件验算下撑杆材料类型槽钢下撑杆截面类型18a号槽钢2下撑杆截面积A(cm)18.514下撑杆截面惯性矩I(cm )563.73下撑杆截面抵抗矩W(cm)80.52下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm )2052下撑

35、杆弹性模量E(N/mm)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)5.52对接焊缝抗压强度设计值f tW(N/mm2)185下撑杆件角度计算：B i=arctanL i/L 2=arctan(5800/3500)=58.89下撑杆件支座力：R xi=nzR=lx 22.45=22.45kN主梁轴向力：N xzi=RXi/tan B i=22.45/tan58.89 =13.55kN下撑杆件轴向力：N xi=FXi/sin B i=22.45/sin58.89 =26.22kN下撑杆件的最大轴向拉力 N=maxNk.N xi=26.22kN下撑杆长度：L0 1=(Lj+l_22) 0.5=(58

36、002+3500y.5=6774.22mm下撑杆长细比：入 1=S/i=6774.22/55.2=122.72查钢结构设计规范GB50017-2003表C得，仁0.476轴心受压稳定性计算：(T 1=M/( A)=26222.36/(0.476 X 1851)=29.76N/mmf f=205N/mnn符合要求！对接焊缝验算：(T =N/(I 的=26.22 X 103/A=26.22 X 103/1851=14.17N/m fcW=185N/mrn符合要求！(五) 、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =(N xzi)/n z=(13.55)/仁13.55kN压弯构件强度：(T maFhM

37、 Y W)+N/A=11.38x 10*1.05 X 185X 10)+13.55 X 103/3060=63.03N/m f=215N/mrn塑性发展系数丫符合要求！受弯构件整体稳定性分析:其中 b -均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得， b=1.6由于 b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B,得到 b值为0.89(T = MmaJ( bWx)=11.38 X 106/(0.89 X 185X 103)=68.85N/mm2f=215N/mm2符合要求！(六) 、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚

38、固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)18主梁建筑物内锚固长度Lm：mm)3800梁/楼板混凝土强度等级C25压环钢筋1压环钢筋2锚固点压环钢筋受力：N/2 =0.29kN压环钢筋验算：(T =N/(4A)=N/ n d2=0.57 X 103/(3.14 X 182)=0.56N/mnfw 0.85 X f=0.85 X 65=55.25N/mni注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mrm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度符合要求！(七) 、斜撑杆焊缝强度计算斜撑杆焊缝强

39、度计算斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下(T = N/l vt 5m8相邻两板表面咼低差2表面平整度（2.0m长度）58.3排架搭设的技术要求与允许偏差1、悬挑钢梁固定坚实，与楼板连接牢固；H2、立杆垂直度：w =90 mrp2003、柱距：土 50 mm4、排距：土 20 mm5、步距：土 20 mm6 根纵向水平杆的两端高差：土 20 mm7、 同一跨内、外两根纵向水平杆高差：土mm8、横向水平杆外伸长度：土 5mm9、各扣件距主节点距离：w 150mm10、同步立杆上两个相邻对接扣件的高差：500mm111、立杆上的对接扣件距离主节点：w -步距；3112、纵

40、向水平杆上的对接扣件距离主节点：w 1纵距;313、扣件螺丝拧紧力矩：4065N?m14、剪刀撑与地面的倾角：45o60o；九、安全、环保文明施工措施：9.1 模板及支架装拆安全技术措施1. 模板、支架拆除时严禁随地抛掷，必须经受料平台吊至地面。2. 模板应堆放整齐，堆放高度不得超过 1.5m，堆放时必须有防倾倒措施。3. 支模前必须搭好排架和脚手架（见前章节图示及相关安全操作规程等） 。4. 支模施工时， 6 级以上大风要停止施工，拆除斜撑时，使用塔吊从消防连廊与主体中间 位置放置钢丝绳，拆除人员将其固定好后，将其在焊接位置割断，确保斜撑平衡，然后 送入楼层主体内。5. 浇筑混凝土前必须检查

41、支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班 组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊 钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。6. 钢管、模板严禁大量集中堆放在支架上，防止支架因集中受荷失稳。7. 消防连廊为悬挑结构，结构混凝土强度必须达到设计及规范的要求，方可拆除模板及支 撑。8. 拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。9. 模板拆除后要及时送至搂面或地面，严禁留有未拆除的悬空模板。10. 拆除模板、支架时，区域范围内要设置警戒线，并有专人监护。11. “临边”“四口”要按要求设置安全防护设施，施工未完不得随意拆除。12. 在

42、拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区 域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂 禁止通行 安全标志，操作人员 不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。13. 木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中 随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm?或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用 时断

43、电加锁。14. 用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前 需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须 使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板15. 钢模板堆放时，使模板向下倾斜 30，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。16. 大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后， 要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。9.2 临时用电安全技术措施1. 临时设施用电工程的安装、维护、拆除工作必须由持证电工操作，操作时配备相应的劳 防用品。2. 建立现场用电安全管理技术档案，建立安全用电检查制度。电缆离地4m以上，电缆穿越