崔晓旺混凝土课设

1、哈尔滨工业大学（威海）土木工程专业混凝土及砌体结构课程设计说明书姓名：崔晓旺学号：101210232指导教师：张英姿二零一三年六月土木工程系设计资料1、 某精工车间无天窗单跨厂房，跨度为15m,柱距为6m车间总长度为 72m小于100m可以不设伸缩缝。2、 厂房车间内设有两台中级工作制A5, 16/3.2t，软钩吊车，轨顶标高为9.3m。3、 建筑地点：某市郊外（B类地区）。4、工程地质及水文条件该场地地形平整，无滑坡，无液化土层的不良地质现象。（1）地层自上而下如下：1）填土层：厚度约为 0.5m。2）砂质粘土：厚度约为 2.0m，f=250 kN/ m23 ）卵石：厚度约为 5-7m f=

2、600 kN/ m24 ）基岩：表层中度风化。（2）地下水位很低，设计时不考虑地下水的影响。5、 材料：柱子采用混凝土，纵向受力钢筋采用HRB400级钢筋，箍筋采用HRB335级钢筋，基础采用C15混 凝土，钢筋采用HRB335级钢筋。26、 预应力混凝土大型屋面板采用92G410 （一）标准图集，其板重（包括灌缝）标准值为1.35kN /m7、 屋架采用CG423标准图集中的预应力混凝土折线形屋架，自重标准值为74kN。8、 吊车梁采用 92G425标准图集中的预应力混凝土吊车梁，梁高1000mm，梁腹板宽300mm，自重标准值 为34.8kN，轨道零件自重标准值0.82kN/ m，轨道构造

3、高度为2°°mm。结构布置1、定位轴线:（1 ）横向定位轴线：本厂房长度为51m，小于混凝土结构设计规范（GB50010-2002 ）规定的70m。可不设置温度缝，同时本结构也不需要设置沉降缝，因此，除柱端需要内移600mm外，横向定位轴线均通过几何中心。ZQ-62可得。（2）纵向定位轴线：查表起重运输机械专业标准B1=0.23m Lk =16.5m B20.08m规格严格功夫到家边柱：B3 °.4mB B2 B3 0.23 0.08 0.4 0" °.75m，因此采用封闭式纵向定位轴线。2、柱高（1）由于工艺要求，轨顶标高为不低于8.40m，

4、先按8.70m进行计算，吊车为20/5t，Lk=18 1.516.50mo（2） 查表得，轨道顶至吊车顶面的距离H 2.046m。（3） 柱顶标高轨顶标高H 吊车顶与柱顶净距尺寸8.70 2.046 0.22 10.966m。（4） 由于牛腿顶面标高及模数要求，吊车梁高1.00m，轨道构造高度0.20m，则牛腿顶面高=轨顶标高-吊车梁高-顶垫高8.70 100 0.20 7.50m为了满足模数要求。牛腿顶面标高取为7.50m，柱顶标高为11.10m，上柱高H1 11.10 7.5 3.6m，全柱高H2 = 柱顶标高+基顶至+0.000高度= 11.10 0.50 11.60m ；下柱高 11.

5、60 3.60 8.00m，实际轨 顶标高 7.50 1.00 0.20 8.70m，与8.70m要求相差在 0.20m范围内，故满足要求。3、圈梁该厂房有桥式吊车，除在檐口附近设置一道圈梁外，在吊车梁标高8.5m处应增设一道圈梁。4、柱的各部分尺寸及几何参数上柱:b h 400mm 400mmA11.6 105mm294I12.13 10 mmbf h b hf =400mm 900mm 100mm 150mmoD6001L下柱：规格严格功夫到家52A21.875 10 mm94I218.9 10 mmhn - 0.1131 2土 0.310所以： H2I I I 二0 , ZIOQ 创0E

6、0M二3006Dl. I剖面布32柱网布置三、内力计算1、荷载计算（1）恒荷载a）屋盖自重两毡三油防水层上铺绿豆沙：15厚水泥砂浆找平层：80厚泡沫混凝土保温层：冷底子油一道，热沥青两道：15厚水泥砂浆找平层：预应力混凝土屋面板：1.2 74=88.8kN/m2则屋架一端作用于柱顶的自重G16 9 3.24 0.51.2 0.35=0.42kN /m21.2 20 0.015=0.36kN /m221.2 4.4 0.08=0.42kN / m21.2 0.05=0.06kN / m21.2 20 0.015=0.36kN /m1.2 1.35=1.62kN /m22g=3.24kN/m屋架自

7、重88.8219.36kNb) 柱自重上柱：G21.2 3.6 0.16 2517.28kN下柱.G3 1.2 7.7 0.1875 25 43.31kNc) 吊车梁及轨道自重：G4 1.2 (34.8 0.82 6) 47.66kN（2）屋面活荷载：2 2由荷载规范查得，屋面活荷载标准值为°.5kN /m （因屋面活荷载大于雪荷载 °.4kN /m，故不考虑雪荷载）Q11.4 0.5 6 937.8kN风荷载:由荷载与结构设计方法查得，龙口地区基本风压为:2w0=0.60kN/m（按50年重现期考虑）风压高度变化系数：z （C类地面粗糙度）为:在柱顶：H211.1mz0.

8、74檐口处：H212.75mz0.74屋顶处：H214.0m，z0.74取屋面坡度为1/701 kz s1 z 01.00.80.740.602kz s2 z 01.00.50.740.60则作用于排架上的风荷载设计值为q11.4 0.3556 2.98永N/mq2 1.4 0.2226 1.865kN/mFwq( s1s2) z0H1(s3s4 )1.4 (0.80.5)0.740.601.65(4)吊车何载由附表16查得R,max 180kNR,min46.5kNg 77.2kNc 0.900.355kN /m220.222kN /mz 0H2 B(0.05 0.5) 0.74 0.60

9、1.25 6 10.56kNB 5600mm K 4400mm根据支座反力影响线求出作用于柱上的吊车竖向荷载为maxPk ,maxDmin!k ,minyiy0.90 1.4 1800.90 1.4 46.5(1+(1 +1.6+4.8+0.561.6+4.8+0.56487.62kN125.97kN作用于每一轮子上的吊车横向水平刹车力(吊起重物Q 20t时， 0.10)0.1Fh1q 一(Q g) 1.4(200 77.2) 9.70kN44则两台吊车作用于排架柱顶端上的吊车横向水平荷载Fh为Fhc F h10.90 9.70 (1 +1.6+4.8+0.5618.77kN2、内力计算（1

10、）恒荷载a ）屋盖自重作用：因为屋盖自重是对称荷载，排架无侧移，故按柱顶为不动铰支座计算。©=0.05m e)=0.25m G 219.36kN根据 n =0.113=0.310CiC3G-1)_31+(-D 2n1+0.754=2.1321+0.23431- 2= 32 1+ 3(-1)2n1-0.0961+0.234=1.099R fMeG e0C3)H 2219 36(0.05 2.132 0.25 1.099)7.21kN()得11.6弯矩与剪力符号规定：弯矩图绘于受拉一边；剪力对杆端顺时针为正。Mi 219.36 0.05 7.21 3.6 14.9SkNgmMe219.3

11、6 0.3 7.21 3.639.8傲NgmMm219.36 0.3 7.21 11.6 17.8kNgmNI NC N 川 219.36kNV 7.21kNIL的n9 98 kN * ml=L 23kN0邸uIWtPiAWi （a）屋盖自重 b ）柱及吊车梁自重作用VB=l,21kN（b）柱及吊车梁重（c）屋面活荷载由于在安装柱子时尚未吊装屋架，此时柱顶之间无联系，没有形成排架，故不产生柱顶反力；因吊车梁自重作用点距柱外边缘要求不少于750mm，则得M I=0Me M iii 47.66 0.30-17.28 0.25=9.98kN gmNi 17.28KN; Nii 17.28 47.66

12、64.94kNN川 64.94 43.31=108.25kN(2)屋面活荷载作用：因屋面活荷载与屋盖自重对柱的作用点相同，故可将屋盖自重的内力乘以下列系数，即得屋面活荷载内力分布图及其轴向压力及剪力Q1G37.8219.360.17N N N 37.29kNV 0.17 7.211.23kN(3) 风荷载作用为了计算简便，可将风荷载分解为对称及反对称两组荷载。在对称荷载作用下，排架无侧移，则可按 上端为不动铰支座进行计算；在反对称荷载作用下，横梁内力等于零，则可按单根悬臂柱进行计算。a)柱顶作用集中风荷载 FwR Fw 1 10.56 5.28kN2 2Fv1 /2F.1 /2Fvb)墙面作用

13、均布风荷载时，查表:C118 13 14(丄 1)n3/ 1(1)n0.3104 ( 11)卫0.326 (11)0.1138 1 0.3103R3C11H 2当风荷载作用于1© q2)2A柱时，横梁反力为0.326 11.61 (2.9821.865)2.11kN25.28 2.117.39kNQ/2(b)当墙面作用均布荷载时5二二二二M(Fw-R)x则A柱的内力为：1M M (10.56 7.39) 3.6 -1M (10.56 7.39) 11.6 31 2 q1x22.982 3.6" 30.74kNgm2.982 11.62237.40kNgmV(Fw R) q1

14、x (10.56 7.39) 2.982 11.6 37.76kN当负风压作用于 A柱时，则A柱内力为:M1Rx -22q?xMM7.393.61丄 1.865 362238.69kNgmM7.3911.6121.865 11.62211.20kNgmNNN0R q?x7.39 1.865 11.629.02kN柱作用正风压一?三三21L20kN*nA(4)吊车荷载柱作用负风压a)当Dmax值作用于A柱根据n 0.113，0.310，从附表图15-3查得C321n30.9042 10.2341.099吊车轮压与下柱中心线距离按构造取S 0.30m，则得排架柱上端为不动铰支座时的反力值为r -。

15、噺 eq487.62 0.3 1.099 -13.86kN()H211.6& An d c3=_125.970.31.0993.58kN()H211.6故 R R R2-13.86+3.58-10.28kN()(a)-o£DHP(a)当柱上端为不动铰支座时柱顶反力 再将R值的反向作用于排架柱顶，按剪力分配进行计算，由于结构对称，故各柱剪力分配系数相等, 即A B °.5(b)V/(b )柱顶作用R时，柱顶的分配剪力各柱的分配系数为VaVb aR0.510.28 5.14kN(最后各柱顶总剪力为VA VA R 5.14-13.86 -8.72kN()Vb Vb R2

16、5.14 3.58 8.72kN()则A柱的内力为MVA x 8.72 3.631.39kNgmVAx Dmax e431.39 487.62 0.3 114.77kNgm8.72 11.6 487.62 0.345.13kNgmN 0 ； N N 487.62kNVVa 8.72kN()b）当Dmin值作用于A柱时血=8.72kNMVA x 8.72 3.631.39kNgmMVaX Dmax e431.39 125.97 0.3 6.40kNgmM 8.72 11.6 125.97 0.363.36kNgnN 0 ； N N 125.97kNV 8.72kN()c）当Fh自左向右作用时（）

17、由于Fh值同向作用时在 A.B柱上，因此排架的横梁内力为零，则得A柱的为MMFh x18.77 1.20 22.52kNgmM18.77 (1.28.0)172.68kNgmNNN0VFh 18.77kN()d ）当Fh自右向左作用时（)其内力值与当Fh值自左向右作用时相同，但方向相反B172,t58kViIaT.77kN四、内力组合表一：A柱在各种荷载作用下的内力汇总表何载种类恒何载屋面活何载风荷载吊车何载左风右风DmaxDminFn （向右）Fn （向左）荷载序号1234567814.990.1430.74-38.69-31.39-31.3922.52-22.52截面236.6437.29

18、12.490.121.96-27.64-22.42-22.4216.09-16.09197.226.63-29.87-0.4130.74-38.69114.776.422.52-22.52截面284.337.29487.62125.97-24.89-0.2921.96-27.6481.984.5716.09-16.09236.9226.63348.389.9827.810.3237.4-211.245.13-63.36172.68-172.68截面305.1637.29487.62125.977.211.2337.76-29.02-8.72-8.7218.77-18.7723.180.2116

19、9.57-150.8632.24-45.26123.34-123.34254.326.63348.389.986.010.8826.97-20.73-6.23-6.2313.41-13.41表二：A柱承载力极限状态、荷载效应基本组合组合何载组合内力名称Mk(kNgm)Nsk(kN)Msk(kNgm)Nsk(kN)Msk(kNgm)Ns k(kN)Vs k(kN)由可Mmaxk1+0.9 (2+3)1+0.9 (3+5+7)1+0.9 (3+5+7)变荷42.78270.2121.36723.16437.77727.5851.35载效-Mmaxk1+0.9 (4+6+8)1+0.9 (2+4+6

20、+8)1+0.9 (4+6+8)应控-68.35236.64-79.57431.23-347.71316.83-43.65制的Nmaxk1+0.9 (2+3)1+0.9 (2+3+5+7)1+0.9 (2+3+5+7)组合42.78270.2120.99756.72437.77717.5851.35-Nmi nk1+0.9 ( 4+6+8)1+0.9 ( 4+6+8)1+0.9 (4+6+8)-68.35236.64-79.2397.67-374.71316.83-43.65表三：A柱正常使用极限状态荷载效应基本组合组合何载组合内力名称Mk(kNgm)Nsk(kN)Ms k(kNgm)Nsk(

21、kN)Ms k(kN gm)Ns k(kN)Vs k(kN)标准Mmaxk1+3+0.7*21+5+0.7*3+0.6*71+3+0.7 (5+7)组合34.52215.8481.53585.22301.8516.7538.62何载-Mmaxk1+4+0.7(6+8)1+4+0.7 (2+6+8)1+4+0.7 (6+8)效应-42.11197.2-60.85318.55-245.7317.29-28.47组合Nmaxk1+2+0.7*21+5+0.7 (2+7) +0.6*31+5+0.7 (2+7) +0.6*3值34.52215.8481.33603.86243.65612.2425.9

22、7-Nmi nk1+4+0.7(6+8)1+4+0.7 (6+8)1+4+0.7 (6+8)-42.11197.2-60.59299.91-245.7317.29-28.47五、柱子设计1、上柱配筋计算（对称配筋）从表中选取两组最不利的内力M168.35kNgmN, 236.64kNM 2 42.78kNgmN2270.20kN选用C35混凝土， fc16.7N/ mm2Nb1 fcbh0 b 1.016.7 400 365(1 )按M1 , N1计算N236.64kN NbM168.35e00.289mN1236.64b 0.520 b 400mm ho 365mm0.521267.86kN

23、1267.86kN故为大偏心受压4002Huh303020取 ea 20mme028920309mm3600185，故需考虑纵向弯曲影响0.5fcAN50.5 16.7 1.6 105236.64 1035.65 1.0l02Hu 181521.15 0.01 上0.970hhh,故1I0214-21e h1 2 13091814001400则365h400ee.as1.27309 -35557.43mm2 s21由，取11.020.9701.0 0.970 1.27N_236.64 103fbh01.0 16.7 400 365AsAsNe fbh(1 0.5 )fy(h。as)4.94 1

24、.0取 11.020.97011400 勺 h。I。1400 1783651821.0 0.970 1.46236.64 103 557.43 1.0 16.7 400 3652 0.097(1 0.5 0.097)360(365 35)418.96mm(2)按 M 2 N2 计算Nb 1267.86kNN 270.20 kN Nb故为大偏心受压M242.78e0-0.158mmN2270.20ea 20mme e0 ea 158 20 178mm50.5fcA 0.5 16.7 1.6 10N270.20 103N1fcbh00.111h as 1.46 178 40035 424.88mm

25、2 2270.20 1031.0 16.7 400 365Ne fbh2 (1 0.5 )fy(g as)270.20 103 424.88 1.0 16.7 400 3652 0.111(1 0.5 0.111)360(365 35)2180.99mm综合以上两种计算结果，最后上柱钢筋截面面积为每侧' 22 络 22( As=As=760mm)min760 22 100%0.95%0.6%1 min 0.48%0.2%400，且2，故配筋满足要求。上柱裂缝宽度验算从表中查得,M k 42.11kNgmNk 197.20kN截面偏心距teAAtee°MkNk7600.5bhE

26、s2.0510 N/Mksk0.87A%1.1 竺ftesk空卫0.214m197.207600.5 400 4002 mm42.11 1060.871.10.0095760 3650.65 2.2174.49N/mm20.0095 174.490.237钢筋的等效直径deqnidi2nwdi22mmc 25mmWmax2.10.08虫)2.10.237te174.495 (1.9 25 0.08建)0.102.0 1050.00950.3mm满足要求2、下柱配筋计算从表中选取两组最不利的内力N1 316.83kNN2777.58kNM1374.71kNgnM2437.77 kN gm选用C3

27、5混凝土,16.7N /mm2b 0.520400mm%865mm，N1计算I0h80008.899005，需考虑纵向弯曲钢筋M1N130ea374.7316.831.183m900303020mm e取為30mme01183 30 1213mm0.5fcA50.5 16.7 1.875 10316.83104.941.0，取11.08.89151.01400eh。I0h1 140011213屈28.891.01.0 1.0409002 先按照大偏心受压情况计算受压区高度1.040121335N1fcbf331683 1047.431.0 16.7 400x 2as 235 70mm,取x 2

28、as1676.52mm假定中和轴通过翼缘bh00.5270mm x说明中性轴位于受压翼缘内，故属于大偏心受压情况，则A a Ne1fcbx(h° 0.5 x)fy(h° as )3316.83 101676.52 1.0 16.7 400 47.43360(865 35)865449.8mmhf 162.5(8650.5 47.43)2885.63mm（2）按M2，N2计算,eoM2437.77 -0.563mmN2 777.58ea 30mmeoea 563 30 593mm0.5 fc AN50.5 16.7 1.875 10777.581032.011.01.0 2

29、1.0I。1400eh014001 "93865as1.08259390035先按照大偏心受压情况计算受压区高度x1 fcbf777.58 103116.40mm1.0 16.7 40028.891.01056.63mm1.01.082假定中和轴通过翼缘,bh°0.52 865则 x hf 162.5mm449.8mmx 2as 235 70mm综合以上两种计算结果，最后下柱钢筋截面面积为每侧24辱 22( As =A =1520mm )min1520 21.875 105100%1.62%0.6%，且* 2 *min0.81% 0.2%说明中和轴位于受压翼缘内，则A A

30、Ne 1fcbfX(h。0.5x)As Afy(h0 as)777.58 103 1056.63 1.0 16.7 400 116.40 (865 0.5 116.40)下柱裂缝宽度验算 从表中查得，Mk 301.80kNcm，Nk 516.75kN截面偏心距MkNk301.80516.750.584mAs1520Ate0.5bh (bf b)hf0.0162152080009008.89 141 0，故取k 1.0ke01.0 584900235 999mm(bf b)hfbgskM(e z)zAs516.75 103 (999 718.62)718.62 1520132.64N/mm2(4

31、00 100) 1625 0.564100 865z 0.87 0.12(1门(匹)2 hoe865 20.87 0.12 (1 0.564) ()865999718.62mm纵向受拉钢筋应力裂缝间钢筋应变不均匀系数为1.10.65 ftkte sk1.10.65 2.20.0162 132.640.435则偏心受压构件在纵向受拉钢筋截面重心处，混凝土侧表面的最大裂缝宽度Wmax2.1-sk(1.9c 0.08deq)Este132.64222.10.4355(1.925 0.08-2.0 1050.01620.09mm 0.3mm满足要求3、柱的吊装验算(1) 上柱截面面积:0.16m下柱工

32、字形截面面积:0.1875m下柱矩形截面面积：°.36口2上柱平均线荷载：q3 0.16 25 4kN/ m0.36 (2.150.4) 0.1875 5.75 ,q1 256.01kN/ m下柱平均线荷载：8.3牛腿部分线荷载:q20.360.4 (0.2 0.4 0.5 0.2 0.2)0.62510.67 kN/ m(2) 弯矩计算:112.15 5.75 0.48.30ml20.6m3.6m1 4 3.622牛腿斜面与下柱交线处:M125.92kN gm11-3.6) 10.6722求牛腿以下下柱跨中最大弯矩：M2 24 3.6 (0.620.5 6.01 8.336.48柱

33、脚处反力:8.3则 M 20.55故最不利截面为X0，得3.42 0.56.011-1和2-2截面。0.6236.48kN gm20.55kN20.553.42m6.013.42235.13kN gm(3) 配筋计算:2-2截面:1.2，动力系数1.5，重要性系数 0.9，弯矩设计值:查得1.2 1.5M1 fcbh：s 0.9530.9 36.4859.10kNgm59.10 1061.0 16.7 300 36520.089659.10 10fyr0h0360 0.953 3652471.95mm2 2上柱原配受拉筋222(A 760 mm > 471.95mm )满足要求。11截面

34、:M1 11.21.5 0.9 25.9241.99kNgm41.99 106fcblh 1.0 16.7 400 3650.047查得s 0.976上 41.99 106327.42mm2fy 0h0360 0.976 365上柱原配受拉钢筋2口了22 (As760mm2 > 327.42mm2)满足要求。(4) 裂缝宽度验算:52Es 2.0 105N/mm2A760te0.0130.5bh0.5 400300M2 21.536.4854.72 kN gmM k654.72 102sk226.74 N/ mm0.87AA 0.87760 3651.1 °65ftk1.10.

35、65 2.200.615te9 sk0.013 226.74max2.1sk(1.9cdeq0.08)Este2.10.615226.745(1.9 25 0.0822)0.27 mm < 0.3mm2-2截面：2 100.0131 1截面:Es2.05210 N/ mm760teM10.5bh1.5Mk0.00950.5 400 40025.9238.88kN gm638.88 10sk0.87 Asho0.87161.10N/ mm2760 3651.10.65 ftk1.10.65 2.20teg sk0.00950.166161.10max 2.1 盲(1.9CEs0.08俺)t

36、e2.1 0.166 譬2 105(1.9 250.08 竺)0.05mm < 0.3mm0.012满足要求。4、柱的牛腿设计(1)荷载计算两台吊车竖向荷载Dkmax二Dmax1.4487.621.4=348.30kN吊车梁加轨道重39.72kN共计 388.02kN(2)截面尺寸验算取牛腿外形尺寸为hi 400mm, h 600mm, C 200mm,则ho =600-35=565mm,2 a=750-900=-150mm,ftk=2.20N/mm , Fhk=0, =0.80。FhkftkSh。2.20 400 565（1-0.5 卫）=0.8-=795.52 kN >Fvk

37、=388.02kNFvk 0.5+0.5+-0-h0565045满足要求;(3)配筋计算A101Asb=100满足要求弯起钢筋因h05503=00.3,故无需设置弯起钢筋。5轨必筒韓条衣谭纵筋截面面积 Fv 1.2 39.721.4 348.30535.28kNA 0 5 35.28 1 03 门As00.85 360 565故应按最小配筋率配筋，且根据构造配筋应大于4|谁|12(As 452 mm)As= minbh=0.002 400 600=480 mm22选用 4 邙|14(A615mm )2 2h箍筋选用I垂I8间距=100mm(2 . 8,Ash=101mm )，则在上部3 0处实

38、配箍筋截面面积为:-565=380.43mm 2 > 丄人=240mm325、柱子构造要求(1) 当偏心受压柱截面高度 h 600mm时，侧边需设置直径为1016mm的侧向构造钢筋，故在下柱和 牛腿处每边设置一根 一10的纵向构造钢筋，拉筋采用一8 ；360la 0.14 14449mm(2) 牛腿纵向受拉钢筋锚固长度1.57，故受拉钢筋应在伸入上柱375mm 0.4la 180mm向下90弯折，弯折长度取250mm，满足不小于15d 210mm的要求， 插入下柱的长度取为 250mm(3) 上柱钢筋插入下柱内的长度取0.711 700mm和200mm的大值，故取950mm ；(4) 上

39、下柱纵向受拉钢筋的搭接长度取700mm，并且在牛腿内有弯折，弯钩半径r 2.5d 55mm，平直段长度1 5d 70mm ；(5) 上柱和下柱的箍筋由标准图集取8200 ；六、基础设计l 30m、吊车起重量不超过100t的丙级建筑物，设计时可不作地基变形验算。(2) 确定基础面积应选用荷载标准组合值，故选取以下两组控制内力进行计算。M 1k301.80kNgmN1k 516.75kNV38.62kNM 2k245.70 N gmN2k 317.29 kNV2k28.47kNA2lb 2 3 6m (w丄2c2c 3、3 3m )(3)初步估算基础面积为6取基础高度h 1.2m，基础3 埋深为1

40、.7m，则基础自重和土重(取基础与土平均自重为20kN/ m)1、荷载:(1) 按地基规范规定，对地基承载力特征值为2200kNfak 300kN/m、单跨厂房的跨度Gkm l b H 20 2 3 1.7 204kN(4)由基础梁传至基础顶面的外墙重Gwk11.6 6 4 (5+2) 0.37 19 292.45kN2、地基承载力验算修正后的地基承载力特征值：fafak d皿(d 0.5)。持力层土质为砾砂，d 4.4。基底以上土平均自重20 kN/ m3fak220kN/ m22fa 220 4.4 20 (1.7 0.5) 325.6kN/ m(1) 按第一组荷载验算，其基础底面荷载效应

41、标准值为：M bot,1k M1k V1k h Gwk ew0.37301.80 38.62 1.2 292.45 (0.9)162.44kNgmNbot 1k N1k Gk Gwk516.75 204 292.45 1013.2kNpNbot,1kM bot,1k1013.2162.44Pk,maxlbw2 33N bot,1kM bot ,1 k1013.2162.44Rk,minlbw2 33168.87 54.15 223.02kN/ m2390.72kN/ m22 2168.87 54.15 114.72kN/m390.72kN/ m1 2 2 -(223.02 114.72) 16

42、8.87kN/ m 325.6kN/ m(2)按第二组荷载验算，其基础底面荷载效应标准值为：28.47 1.2 292.45(凹+0.92M bot,2k245.72 ）465.57kNgnN bot ,2 k317.29204 292.45813.74kNp?k,max813.74F2k,min2 3813.74便旦135.623型旦135.62155.19290.81kN/ m2390.72kN/ m23此时基础最大应力值应按下式计算:155.1919.57kN/ m2465.57e°813.740.572m aeo0.5720.928m2Np?k,max3al&p2k

43、,max2 813.743 0.928 21-292.292292.29kN/146.15kN/2 2m < 390.72kN/ mm2 < 325.6kN/ m2Xu二Q_3、基础抗冲切验算:bo+.l jLObot.lLOLOLTl'TT1581（二 h）(1) 从表中取如下荷载作抗冲切验算:M1374.71kNgmN1 316.83kN V143.65kN(2) 基础底面相应荷载设计值为:A. 基础自重：不考虑B. 外墙传至基础顶面重Gk rG Gwk 1.2 292.45 350.94kNM bot1 374.71 43.65 1.2 350.94竺)-649.94

44、kN gm2 2Nbot,1316.83 350.94667.77 kNon_n195 一 855”3000Ri ,maxRi ,min677.77649.942 33677.77649.94111.3 216.65111.3 216.652327.95kN/ m2105.35kN/ m最小净反力为负值，故底面净反力按下式计算:e0649.94667.770.973m aK-e00.527 m22NR ,max3al2 667.770.527 2422.37kN/ m3 2柱根冲切面验算:因 ab at 2h00.4 20.855 2.11m L2m 取 ab 2.0mb btA (-2 2

45、一 '2其冲切荷载计算值为：h°)l (3.0号 0.855) 20.39m2FPn,max A 422.37 0.39 164.72 kN冲切承载力按下式计算:Fi0.7 h ftamh。at ab2则冲切承载力为：h 0.967,am1.2m0.7 hftamh00.7 0.967 0.91 1.2 855 731.99kNF=164.72kN满足要求。2)变阶处冲切面冲切验算ab 0.4 20.30.4551.91m<l =2m 取 ab 2mho)l(301.720.455) 2-(凹-口-0.455)20.388m22 2冲切荷载为:Fi422.370.388163.88kN冲切承载力:am丄佝比)丄(1.0 1