门洞支架及基础计算书

1、实用潇湘路连续梁门洞调整后支架计算书1概述潇湘路（32+48+32） m连续梁，门洞条形基础中心间距 8.5米。门洞横断面如图1-1所示。和图1-1调整后门洞横断面图即船黜朝:Fx*x /*为此就141.私驱*榭渊我奥门S历充糠，与工脆 用画步而 L、，桅工?科相毓昌睚限螂除从门洞纵断面不作改变如图 1-2所示。以224L8L 150 llflftJjMl 200 _ 1Q1 _lOOLOL 150 ISflJ图1-2门洞总断面图门洞从上至下依次是：I40工字钢、双拼I40工字钢、426*6钢管（部灌C20素混凝土)，各结构构件纵向布置均与原方案相同。2主要材料力学性能(1)钢材为Q235钢，

2、其主要力学性能取值如下：抗拉、抗压、抗弯强度：Q235:(r=215Mpa, =125Mpa(2)混凝土采用C35混凝土，其主要力学性能取值如下：弹性模量：E=3.15X 104N/mm2。抗压强度设计值：fc = 14.3N/mm 2抗拉强度设计值：ft = 1.43N/mm 2(3)承台主筋采用HRB400级螺纹钢筋，其主要力学性能如下:抗拉强度设计值：fy = 360N/mm 2。(4)箍筋采用HPB300级钢筋，其主要力学性能如下：抗拉强度设计值：fy = 270N/mm 23门洞结构计算3.1midas整体建模及荷载施加Midas整体模型如图3.1-1所示图3.1-1MIDAS整体模

3、型图midas荷载加载横断面图如图3.1-2所示。3.1-2荷载加载横断面图荷载加载纵断面如图3.1-3所示。3.2整体受力分析整体模型受力分析如图5.2-15.2-3所示文档式现： giiiOLm图5.2-1门洞整体位移等值线q thil上沿用E»F¥l 仃立岫相幻!. 7皆裨，加I JPEE L liWXHWL 0.也g,o-i 一 二， 一,与 KiaiTK 门 -I y 0XE»FD4 UDta-fiDg isae-g图5.2-2门洞整体组合应力云图ST FWZVUH口Rg3 #liR一1*j-r£ MDg-U力 i J71 -CH 口皿烟

4、63;30 证*4KB，福；岛5micEXTKi 总-1,T?C1S«CC1 工:u«j一nni忤 a B17,JH，汕工 0 5 食 *1，*: k!'niwA2题 工/*ELI图5.2-3门洞整体剪应力云图由模型分析可得，模型最大位移D=3.2mm<l/600=14.1mm,组大组合应力6=144.2Mpa<(r=215Mpa,最大剪应力6=21.6Mpa < b=125Mpa门洞整体强度、刚度均满足要求。3.3细部构件分析 3.3.1I40工字钢计算I40工字钢位移等值线如图3.3-1所示，0把,口3k22SCTe*WCi t m pk UC

5、S：W7» ZJMCBe«WOIJnOOGfl -XKfSAlTTJa-CC办裕*他 二LH 4 mi图3.3-1I40工字钢整体位移等值线I40工字钢位组合应力如图3.3-2所示广.小, LLY.A&KjU4 fHUU9.999939«<101 下配位4加3333"刃 DIP 工WW%呻1"工3001T 2H1 丁加 TH -LIIEEbDZML *片 AX l 13*-3N r 2口H- *W-4*=SU HUH ri ” 三甯口-置/F,图3.3-2I40工字钢组合应力云图I40工字钢位剪应力如图3.3-3所示。讨: CE3

6、8r-i2Aihh，：i 3.W4ft-KiD3 ,!PJa»v#9n | 旱 E44* K Bfl ，JXK 事:XWH-iJ+5 用r*40Q k.3*M«-441h-« 11J rhl 二5J FY/ELMftl V0HH M|三功话HFJ1S<IT 1W图3.3-3I40工字钢剪应力云图由模型分析可得，I40工字钢最大位移 D=3.2mm < l/600=14.1mm,组大组合应力6=111.6Mpa<(r=215Mpa ,最大剪应力6=20.4Mpa< b=125MpaI40工字钢强度刚度均满足要求。3.3.2 双拼I40工字钢计

7、算。尸 ECKJMrLIEft 3aRiTLN U 修 YOEL3-15WW*i.wn-aNMClEta-aDLNAX.:工4 I J双拼I40工字钢位组合应力如图3.3-5所示。him I ug -w ipw -,i中-寺*图3.3-5双拼I40工字钢组合应力云图 双拼I40工字钢位剪应力如图3.3-6所示。iDXES-I84-M JirCSSJFTTt：工:JM2SPH mN* POL 3.J77j0eX)Di 31sx+E F曾MX ViM4ECTO1 PM kXTih -U,u4>ta-a0.LTTQb/L 也 IMgefH<3i UMM. J 37 hff|M ?A 三工

8、0曰五一 ,拈再加*1 A g 再R 13 w*图3.3-6双拼I40工字钢剪应力云图由模型分析可得， 模型最大位移 D=1.88mm<l/600=3.33mm,组大组合应力6=84.3Mpa<(r=215Mpa ,最大剪应力6=21.6Mpa < b=125Mpa双拼I40工字钢强度刚度均满足要求。3.3.3 426*6钢管计算钢管立柱承受的支座反力如图3.3-7所表示。H 屈 anklCPOST JEXincXSSCK.“匐一1> 如逗下rt-Knf q力#1*- 2HFl: -f J 341 *fl ： 口r § lii «05' &q

9、uot; uaoE-hOgjFXTZ: JLTSnSE-tCElI图3.3-7钢管立柱支座反力图最大立柱受力为368.4KN用426*6mm钢管立柱，在其中灌入C20素混凝土。钢管回转半 径:i=148.15mm ,截面积 A=79.168cm2,立柱最大高度按 5.5m计。长细比：入 =L/i=5500/148.15=37.123< 150 （柱类受压构件容许长细比为 150）,满足要求。其中L为计算长度，查表得轴心受压稳定性系数=0.836P 368.4 10002A 0.836 7916.8mm56.65N / mm2215N / mm2立柱之间加1道426*6mm平联横撑，立柱受

10、力符合要求。3.3.4条形基础承载力验算中间条形基础长度12.6m,宽1.5m,高1m,将上述支座反力加载如条形基础建模计算，每根钢管立柱承受的支座反力如图3.3-8所示。mid扁由出mg张:£“鱼 配比仆受F值图5-1钢管立柱支座反力图 一Z71RCi -7£i342E-hCB1E：nt»sE T4MPE+W?口峭办W5Q酝73从左至右支座反力依次为 125.5kN、216.7kN、265.8kN、295.1kN、368.4kN、 295.1kN、265.8kN、216.7kN、125.5kN。将条形基础按倒梁法计算，则作用在梁上部的均布荷载：q=F 总/1.5

11、= (125.5+216.7+265.8+295.1) *2+368.4) /12.6=172.58kn/m条形基础最大跨度为2m,按照五跨连续梁，计算最大跨中弯矩和支座剪力：Mmax=0.105*172.58*22=72.48kn*m ,F=0.5ql=0.5*172.58*2=172.58KN按照原条形基础配筋，主筋 As=2250mm2,箍筋1020进行截面校核己=-f7A= (360*2250) / (14.3*1500*9502) =0.000418V 己 b=0.517 a1 fcbh 0Mu=E* (1-E) fcbh0=0.000418* (1-0.000418) *14.3*1500*950 2=809.6KN*m> M max故主筋满