搓丝机机械设计说明书

1、，综航宦航夭大学Ireihang university I机械设计课程设计计算说明书设计题目：搓丝机传动装置设计院系:能源与动力工程学院设计者：14041225 赵博威指导教师：宁凤艳2017年6月1日本设计为机械设计基础课程设计的内容，是先后学习过画法几何、机 械原理、机械设计、工程材料、加工工艺学等课程之后的一次综合的练习 和应用。本设计说明书是对搓丝机传动装置设计的说明，搓丝机是专业生 产螺丝的机器，使用广泛，本次设计是使用已知的使用和安装参数自行设 计机构形式以及具体尺寸、选择材料、校核强度，并最终确定形成图纸的 过程。通过设计，我们回顾了之前关于机械设计的课程，并加深了对很多 概念的

2、理解，并对设计的一些基本思路和方法有了初步的了解和掌握。本说明书书正文主要分为设计任务书、机械装置的总体方案设计、主 要零部件的设计计算、减速器箱体及附件设计、其他需要说明的内容等五 章。在说明书最后将附上所用到的参考资料。目录目录一、设计任务书 1.1、设计题目 1.2、设计要求 1.3、技术数据 1.4、设计任务 2.二、总体方案设计 2.1、传动方案的拟定 2.（1）原动机 2.（2）传动机构 2.（3）执行机构 3.2、执行机构设计 4.（1）设计计算过程 错. 误 !未定义书签。（3）推板设计 错. 误 !未定义书签。3、电动机的选择 5.（1）电动机类型选择 5.（ 2）选择电动机

3、功率 5.4、传动系统运动和动力参数 6.三、传动零件设计 7.1、蜗轮蜗杆的设计 7.最终结果 : 1.2.2、直齿圆柱齿轮的设计 错. 误 !未定义书签。最终结果： 错. 误 !未定义书签。3、轴的设计和校核计算 1.2（1）蜗杆轴 1.2.（2）蜗轮轴 1.5.4、轴承的设计和校核计算 1.7（1）蜗杆轴轴承 1.7（2）蜗轮轴轴承 错. 误 !未定义书签。5、键连接设计计算 2.2.（1）蜗杆上联轴器轴键 2.2（2）蜗杆轴键 错. 误 !未定义书签。（3）蜗轮轴键 2.2.6、联轴器的选择 2.2.（1）输入轴 2.2.（2）输出轴 2.3.四、减速器箱体及附件的设计 2.31、箱体

4、设计 2.3.2、润滑与密封 2.4.1、齿轮、蜗杆及蜗轮的润滑 2.42、滚动轴承的润滑 2.43、油标及排油装置 2.44、密封形式的选择 2.45、技术要求 2.5.五、参考资料 2.5.、设计任务书1、设计题目搓丝机2、设计要求1）该机用于加工轴辊螺纹，其结构见下图，上搓丝板安装在机头上，下搓丝板安装在滑块 上。加工时，下搓丝板随着滑块作往复运动。在起始（前端）位置时，送料装置将工件送 入上、下搓丝板之间，滑块往复运动时，工件在上、下搓丝板之间滚动，搓制出与搓丝板 一致的螺纹。搓丝板共两对，可同时搓出工件两端的螺纹。滑块往复运动一次，加工一 件。2）室内工作，生产批量为5台。3）动力源

5、为三相交流 380/220V,电动机单向运转，载荷较平稳。4）使用期限为 10年，大修周期为3年，双班制工作。5）专业机械厂制造，可加工7、8级精度的齿轮、蜗轮。1 电动机2传动装置3床身4 一搓丝机3、技术数据图1.1：搓丝机简图数据组编号2最大加工直径12mm最大加工长度180mm滑块行程340mm公称搓动力9kN生产率32件/min4、设计任务(1) 完成搓丝机总体方案设计和论证，绘制总体原理方案图。(2) 完成主要传动部分的结构设计。(3) 完成装配图一张(用 A0或A1图纸)，零件图2张(A3图纸)。(4) 编写设计说明书1份。、总体方案设计1、传动方案的拟定传动方案分为原动机、传动

6、机构和执行结构(1) 原动机设计要求：动力源为三相交流电 380/220V,故原动机选用电动机。(2) 传动机构由于输入轴与输出轴有相交，因此传动机构应选择锥齿轮或蜗轮蜗杆机构。 方案一：二级圆锥一一圆柱齿轮减速器。方案二：皮带二级圆柱齿轮减速器方案三：蜗轮 蜗杆减速器。II I方案二电动机输出转速较高，并且输出不稳定。总传动比较大，轴所受到的弯扭矩 较大。同时考虑到实际工作要求减速器所占空间应尽可能小，所以初步决定采用 方案三：蜗轮轮蜗杆速器，以实现在满足传动比要求的同时拥有较高的效率， 和比较紧凑的结构，同时封闭的结构有利于在粉尘较大的环境下工作。根据设计，电动机通过联轴器，将功率传到蜗轮

7、蜗杆机构中，达到减速目的， 最后通过输出轴与执行机构相连接。（3）执行机构执行机构由电动机驱动，原动件输出等速圆周运动。传动机构应有运动转换 功能，将原动件的回转运动转变为推杆的直线往复运动， 因此应有急回运动特性。 同时要保证机构具有良好的传力特性，即压力角较小。方案一：用摆动导杆机构实现运动形式的转换功能。方案二：用偏置曲柄滑块机构实现运动形式的转换功能。方案三：用曲柄摇杆机构和摇杆滑块机构串联组合，实现运动形式的转换功方案评价：方案一：结构简单、紧凑，尺寸适中，最小传动角适中，传力性能良好，且 慢速行程为工作行程，快速行程为返回行程，机会性能好，工作效 率高，寿命长。方案二：结构简单，但

8、是不够紧凑，且最小传动角偏小，传力性能差。方案三：结构简单，可实现复杂轨迹，但极位夹角小。由于装料机轨迹简单，不需要较高精度，且单行程工作，考虑到工作效率问 题，需要良好的急回特性。综上所述，方案一作为装料机执行机构的实施方案较 为合适。2、执行机构设计取急回系数k=1.5，则由B= 180° +?得B= 36。简图如下:由推杆行程得导杆长300mm,暂定曲柄长70mm,连杆长150mm,则由0= 36可得摇杆约为485mm。图示状态下，压力角最大为 a?= 25 °传动角y?=65 °传动性能良好。3、电动机的选择（1）电动机类型选择按工作条件和要求，选用 丫系

9、列全封闭自扇冷式笼型三相异步卧式电动机, 电压380V。（2）选择电动机功率1）机械效率效率数量弹性联轴器ni0.991蜗轮蜗杆n0.81滚动轴承n0.992总效率 n= n?n?n =0.77622) 功率? 32 X360 X0.34 X9P =3 88?60 X 195 X 0.7762电动机额定功率略大于Fd即可，因此选定电动机额定功率为 4kW。3) 确定电动机型号电动机转速定为1500r/min，满载转速？?为1420 r/min，进而确定电动机型号为 Y132M1-6。4、传动系统运动和动力参数(1)总传动比：？?=舟=磐=30(2)分配传动比蜗轮蜗杆？?= 30总传动比的实际值

10、与设计要求值的允许误差为3%5%。(3) 运动和动力参数计算0轴(电动机轴)?= ?= 3.88?= 960?/?= 9550 矿38.6?1轴（蜗杆轴）?= ?= 3.84? = 960?/?入?入=9550 帀=3&2?2轴(蜗轮轴)?入=?出 X0.8 = 3.011? =- = 32r/mi n2 ?= 9550 = 898.8?轴名功率? /kw转矩T/N*m转速?/?传动比i >?效率n输入输岀输入输岀电动机轴3.8838.696013.843.8038.237.896010.9823.763.01898.8889.832300.792三、传动零件设计1、蜗轮蜗杆的设

11、计计算项目计算内容计算结果1 选择 传动精 度等 级，材 料 确定精 度考虑传动功率不大，转速也不是很咼，批量小。精度等级为8级，选用ZA型蜗杆传动，双头右旋 蜗杆。蜗杆用45号钢调质，表面硬度260HB，蜗轮轮缘材 料用ZCuSn10P1砂模铸造。2 .确定蜗杆，涡轮齿数传动比传动比i = 30参考文献23-4，取?= 2，?= i?= 60。蜗轮转速为n = 32r/min?= 2?= 603.确定涡 轮许用 接触应 力蜗轮材料为锡青铜，则?p = ?p ?查文献2表 3-10 得?P，= 200N/?2。参考文献2图3-8初估滑动速度？?= 4.5?/?浸油润滑。由文献2图3-10查得，

12、滑动速度影响系数？?= 0.92。单向运转y取 1,涡轮应力循环次数为?= 60?= 60 X10 X 300 X 8 X 32 = 4.608 x 107?p = 112.16N/?2由文献2图3-11查得?= 0.83，则?P = ?p' ? = 200 X0.93 X 0.67 = 152.72N/?24接触强载荷系数K=1.1,蜗轮转矩为?= 955? ?度设计由文献2式（3-10）得2 2丄1500015000? = 955? ? >(cc cJ ?= (“)X1.1 X955?p?2?152 X60m=8mm=2841.76?=80?查文献2表3-3可选用?= 512

13、0?,q=10传动基本尺寸为 m=8mm, ?= 80? q=10。?=156.2?蜗杆的宽度?= 2.5?V?2?+ 1 = 2.5 X8 XV61?= 156.2?5主要几蜗轮分度圆直径为：何尺寸? = ?= 8 X60 = 480?计算蜗杆导程角为tan 丫 =箱=10 = 0.2,则丫= 11.31。?=480?涡轮齿宽（见文献2表3-5）为：Y：=11.31 °?=62mm?2?(0.5 +1)a =240mm=2 X8 X (0.5 + V 1(+ 1)=61.07?取?= 62mm。传动中心距为：a = 0.5(?+ ?) = 0.5 X(480 + 80) = 240

14、mm。6计算涡蜗轮圆周速度为：轮的圆? X 480 X 32?=?2 = "m/s=0.8042m/s260 X 100060 X 1000周速度齿面相对滑动速度为：和传动?=0.8042?/?效率? ? ?=?11=159°5m/s?60 X 1000由文献2表3-7查出当量摩擦角为？?= 1.3 °1 ° 19由文献2式(3-5)得：tan 丫tan 11.31 °1tan (?+ Ytan(1.2 + 9.09 )=0.865搅油效率?=0.96,滚动轴承效率?= 0.99，则由文献2式(3-4)得n= ? = 0.894 X0.96 X

15、0.99 = 0.821?= 4.45905?/?n= 0.8217校核接触强度涡轮转矩为4? = ? (9550 XX30 X 0.82) ?1420?= 978.9?由文献2表3-12可查弹性系数为？?= 155。由文献2表3-13查得使用系数为？?= 1。取动载荷系数？?= 1.1;载荷分布系数为？?= 1，则由文献2式(3-11 )得9400? = ? 厂?=(1559400 X 978.9X“ CC,cc2 X1 X1.1 X1)N80 X 48027/?，= 114.9N/?2? < ?合格。? = 114.9N/?2?= 152N/?2?< ?合格8轮齿弯曲强度确定许

16、用弯曲应力为？?= ?0由文献2表3-10查出?= 51 N/?2 （一侧受载）0校核由文献2图3-11查出弯曲强度寿命系数?= 0.68 ,故?= ? = 51N/?2 X0.68=34.68N/?2涡轮的复合齿形系数的计算公式为?<= ?涡轮的当量齿数为?45?o = 63 67?2 ? ? 31 °涡轮无变位 査文献2图2-20和图2-21得冬亍2.3,?= 1.73,代入复合齿形系数公式得?"= ?>?= 2.3 X 1.7 = 3.98导程角？的系数为?11.31 °?= 1 °= 1= 0.90575120 120其他参数与接触强

17、度计算相同，则由文献2式(3-13)得666? ?_cccccc? 666 X 978.9 X1 X1.1 X1 =(80 X480 X8X3.98 X0.90575)N/?2=8.41N/?2?< ?合格。?=34.68N/?2?= 8.41N/?2?< ?冷?？合格9蜗杆轴刚度验算蜗杆所受圆周力为642? 2 X9.55 X106 XQ_n?1= ? = 80?= 994.79?蜗杆所受径向力为?1= 994.79?2?2 X 978.9 X103?1 = ? ?；X ?2(?°?1 =1484.54?=1484.54?蜗杆两支撑间距离L = 0.9? = 0.9 X

18、480?=432?蜗杆危险截面惯性矩为1 ? ?(80- 2.5?)4?(80- 2.5 X8)4“北1646464=6.36 X105?许 用最大 变形为?= 0.001? = 0.001 X 80?=0.08?由文献2式(3-14 )得蜗杆轴变形为V ?+ ?1 3 ? = ? '148?V 994.79 + 1484.54 2 =('48 X2.07 X105 X6.36 X105X4323) ?= 0.0216?< 0.08?<?,合格。I=6.36 X105?= 0.08?= 0.0216?<?,合格10.蜗杆蜗杆传动效率 n= 0.821，导热率

19、k取为k = 15W/传动热（?2 ?r）（中等通风环境），工作环境温度？?取为?2?=平衡计算20 C,传动装置散热的计算面积为? 173280 1.73 . 2A= 0.3()1.73 = 0.3 X() ? = 1.959?2100100由文献2式(3-15)得?(1 - ?)4000 X(1 - 0.821)?=+ ?= + 20 °C?15 X 1.959=44.37 C< 95 C合格。?1?= 44.37 °C< 95 C合格最终结果：i=30,n= 0.82,?= 960?= 32?蜗杆涡轮蜗杆涡轮m=8mm8级精度?= 2?= 45ZA型圆柱蜗

20、杆传动?= 80?= 280?45钢轮缘 ZCuSn0P1?= 156?= 62?调质砂模铸造Y= 11.31 右旋）HB=200a=280mm3、轴的设计和校核计算(1)蜗杆轴计算项目计算内容计算结果1.选择材 料，热处 理45钢，正火，硬度为 HB=170217。2.按扭转 强度估算 轴径当轴材料为45钢时可取C=112则33 3.84d > CV ?= 112 X - 17.7?960考虑键对强度的影响以及蜗杆直径的影响，初取d =50mm。3.初定轴的结构4.轴的空间受力T = 38.2N ?m?1 = -?2 = 955?1 = -?2=1053.8?1 = -?2= 3393

21、N初定轴结构如图所示，选择一端游动一端固定的支承方式。固定端选择两个圆锥滚子轴承 30212, d = 60mm，D = 110mm，B = 22mm。游动端选择 深沟球轴承 6212-2z-2, d = 60mm，D = 110mm，B = 22mm ?= 15 °输入转矩T:T = 38.2N ?m蜗杆圆周力？?1 (蜗轮轴向力?2):?1= -?2 = 2?= 955?蜗杆径向力？?(蜗轮径向力？?2:?1= -?2= ?1053.8?蜗杆轴向力？?(蜗轮周向力?2:2000?1 = -?2= = 3393N5.求支反 力，并绘 出水平面 和垂直面 的弯矩图 及合成弯1）垂直面

22、（丫-Z平面）支反力?T(?1?+ ?1?)(1053.8 X 240 + 3933 X 40)?+ ?=480=854.65N?= ?1- ?= 199.15? ?= 205116? ?= 854.65N?= 199.15?= 205166? ?= 47756? ?矩图?3?= ?= 47796? ?2）水平面（Y-X平面）支反力及弯矩?12?="- 477.5N?+ ? ?1- ?尸 477.5?>?= ?- 40217? ?4）合成弯矩?- V ?+ ?- 209121.5? ?'?- V ?' + ? - 62434.3? ?伽？ 477.5N?尸 47

23、7.5?- 40217? ?- 209121.5? ?；?- 62434.3? ?6、计算并 绘制转矩 图? - 38200? ? mm? - 38200? ? mm7、求当量弯矩M e,转矩按脉动循环考虑，取化/ 0b,查表得b 600 MPa1b55MPa 0b 95 MPa贝y55 / 950.579危险截面处当量弯矩：?= /?，+ (?2 = 210287.9? ?= ?= ?笃=210287.93 ? 9 73MPa'? ? 0.1?咿0.1 x 60查得许用应力1b55 MPa?= 210287.9? ? ?= 9.73?bc1b合格(2)蜗轮轴计算项目1、选择材 料、热

24、处 理2、按扭转 强度初估 轴径3、初定轴 的结计算内容45钢，正火，硬度 HB=170-217查表得，当轴材料为45钢时可取C=112,3 3 3 011d>CV?= 112 x/ = 50.9?32，取 d=90mm初定该轴为两端固定，取轴承 6316 (一对)计算结果d=90mm4、轴的空 间受力分 析涡轮受力与蜗杆受力大小相等，方向相反?= 898.8?蜗杆圆周力？?2 （蜗轮轴向力?1）:?2= -?1 = 2?= 3393?蜗杆径向力？?2 （蜗轮径向力?1）:?另2= -?i = ?1053.8?蜗杆轴向力？?2 （蜗轮周向力?）:2000?2= -?1 = 955N?2

25、- -?1-3393?2 -?1-1053.8?2 -?1 955N5.求支反 力，并绘 出水平面 和垂直面 的弯矩图 及合成弯 矩图1）垂直面（丫-Z平面）支反力和弯矩?+ ?2?_1593N?+ ?2 ? - ?2?=-549?+ ?= ?= 168858? ?3?= ?= -59292? ?2）水平面支反力?23?= ?+ ?扩 1948N?= 1984?+ ?- ?- 210384? ?- ?- 210304? ?- 1593N?= -549?- 168858? ? ?- -59292? ?- 1984N?= 1948?- 210384? ?- 210304? ?4)合成弯矩?= V

26、?+ ?>?= 269767?= V ?+ ? = 218503? ? = 269767? ?= 218503? ?6、计算并? = 898800 N mm? = 898800 N mm绘制转矩图7、求当量转矩按脉动循环考虑，取弯矩1b / Ob,查表得b 600 MPaMe1b 55MPa , 0b 95 MPa , 则55/950.58危险截面处当量弯矩：?=586968? ?=(?2 = 586968? ?= ?= = 58696：?=> 8 05MPa-? ?0.1?，0.1 x 90be1b查得许用应力1b 55 MPa合格4、轴承的设计和校核计算滚动轴承寿命丄h1636

27、51058400 h(1)蜗杆轴轴承蜗杆轴采用一端固定一端游动的支撑方案，固定端采用两个圆锥滚子球轴承,以承受蜗杆轴向力，按轴径初选 30212;游动端采用一个深沟球轴承，只承受径向力，按轴径初选6012-2Z-2。1）深沟球轴承 6012-2Z-2 （一个），其尺寸：D=170mm,d=80mm, B=39mm计算项目计算内容计算结果轴承主要性能参数查1表6-63得轴承6316主要性能参数如下：?= 122?= 86.5?= 3800?/?轴承受力情况?1 = a/?2?1+ ?1= 979N球轴承不承担轴向力：?1 = 0?1= 979N?1 = 0X、Y值巴/Fr0X= 1 Y= 0X1

28、Y 0冲击载荷系数查2表8-8fd1.2当量动载荷P fd XF YF1210NP 1174.8N轴承寿命16670 CrL10 hnP（球轴承3）? = 565657h > 58400h满足使用寿命要求载荷变化系数?=0.031 ?1?= 1载荷分布系数?=0 ?2?= 1许用转速n = ?= 3800?/?n = 3800?/?大于工作转速 960r/mi n结论：所选轴承能满足寿命、静载荷与许用转速的要求。2）圆锥滚子轴承 30212（ 对，且成对安装），其尺寸D=110mm,d=60mm,B=22mm计算项目计算内容计算结果查1表6-67，轴承主要性能参数如?= 102?下：?0

29、?= 130?= 102?= 3600?/?0?= 130? 3600?/?e = 0.4轴承主要Y = 1.5性能参数e = 0.4Y = 1.57?!= 2 ?9?= 174?成对安装：?=(0.60.8)?i= 2 ?9?猖=174?=21602880?/?= (0.60.8) ?=21602880?/?轴承受力情况?=? =?%2? = 172?+ ?= 3565?=?=172?3565?X、Y值?=?-=6.56 > ? ?0.67 ?= 1.6?=?= 0.671.6冲击载荷查2表8-8fd1.2系数当量动载Pfd XFr YEP = 6930N荷P = 6930N轴承寿命L

30、h106 Cr60 n P?=3848220h> 58400h（滚子轴承10/ 3）寿命合格载荷变化系数?=0.017 ?f 1 1载荷分布系数对于圆锥滚子轴承?-?= 6.56?2?= 0.5许用转速n = ?= 1080 - 1440?/?n = 1080 - 1440?/?大于工作转速32r/min满足要求结论：所选轴承能满足寿命、静载荷与许用转速的要求。（2）蜗轮轴采用两端固定的支撑方案。深沟球轴承 6316 （对），其尺寸 D=170mm,d=80mm,B=39mm计算项目计算内容计算结果轴承主要 性能参数查1表6-67，30207轴承主要性能参数如下：?= 122?= 86.

31、5?= 3800?/?= 955?-?-= 0.011 ?e =0.19?= 122?5?= 86.5?= 3800?/?轴承受力情况?1 = a/?什？?1= 2058N2 = V?2+ ?2= 2516N?.2058?1= ?“ = = 461?-?1?(2?2 X2.2?1= 2058N?2= 2516N?2= ?(2? = 571.8?Fs2 + Fa- Fs1 = 1065.8N>0 即轴承1侧压紧，2侧放松Fa1 = 1065.8Fa2 = 571.8Fa1 = 1065.8Fa2 = 571.8X、Y值?1-? = 0.517 > ? ?%疗 0.227 > ?

32、 = 0.56Y=2.3冲击载荷系数查2表8-8fd1.2当量动载荷Pfd XFr YFa? = 4324.6? ? = 3268.9?1?= 4324.6?= 3268.9轴承寿命I106 Crh 60 n P(球轴承£ =3?0 = 11697258 ?> ?寿命合格载荷变化系数?= 0.42f 11载荷分布系数对于深沟球轴承Tan a =0.517?= 0.95许用转速n = 2毬浙?？ 3610?/?n = 3610?/?大于工作转速32/min满足要求结论：所选轴承能满足寿命、静载荷与许用转速的要求。结论：所选轴承能满足寿命、静载荷与许用转速的要求。5、键连接设计计算

33、查1表 6-57键的选择主要考虑所传递的扭矩的大小，轴上零件是否需要沿轴向移动，零件的对中要求等等。（1）蜗杆上联轴器轴键材料选45钢，贝U p 100120MPa键的选择和参数选用普通平键圆头A型。根据轴径d=50mm,选平键剖面尺寸 b=14mm,h=9mm,键长 L=50mm键 14 X9转矩T=38.2N mT=38.2N m接触长度L =L-b=36mml =24mm校核强度4?=伶9.4MPaPP故满足要求（2）蜗轮轴键材料选45钢，贝U P 100120MPa键的选择和参数选用普通平键圆头A型。根据轴径d=90mm,选平键剖面尺寸 b=25mm,h=14mm,键长 L=80mm键

34、25 X14转矩T=898.8N mT=898.8N m接触长度/L =L-b=55mml =45mm校核强度4?= ?=51.8MPaPP故满足要求6、联轴器的选择查1表 6-99（1）输入轴选择弹性套柱销式联轴器LT6 丫型，轴孔直径35mm,轴孔长度82mm(2)输出轴连杆直接和蜗轮轴相连四、减速器箱体及附件的设计1、箱体设计查1表3-1计算项目计算内容计算结果箱座厚度箱盖厚度箱座突缘厚度箱盖突缘厚度箱座底突缘厚度地角螺钉直径地角螺钉数目轴承旁连接螺钉直径 机盖与机座连接螺栓直径 轴承端盖螺钉直径 窥视孔盖螺钉直径 连接螺栓d2的间距 定位销直径大齿轮顶圆与内机壁距离 齿轮端面与内机壁距

35、离 轴承端盖外径轴承端盖突缘厚度机盖肋厚机座肋厚S =0.04a+3 >8S 1=0.85 S>8 b=1.5 S b1=1.5 S1 b2=2.5 S df=0.036a+12d仁0.75 df d2=(0.5 0.6) df d3=(0.4 0.5) df d4=(0.3 0.4) df l=(150 200)mm d=(0.7 0.8)d2 1>1.2 S 2>SD2=1.25D+10t=(1 1.2)d3 m1=0.85 SI m=0.85 S取 S =14.2mm 取 S 1= 12.1mm b=21.3mm b1=18.2mm b2=35.5mm df=22mm n=4取 d1= 16mm 取 d2=12mm 取 d3=10mm 取 d4=8mm取 d=10mm 取 1= 17.04mm 取 2=14.2mm 依轴承而定 t=11mm取 m1=10.3mm 取 m=10mm2、润滑与密封1、齿轮、蜗杆及蜗轮的润滑在减速器中，蜗杆相对滑动速度V=6.07m/s,采用浸油润滑，选用L-AN68。 浸油深度一般要求浸没蜗杆螺纹高