化工原理课程设计换热器

1、一、 设 计 任 务 书 二、确定设计方案2.1 选择换热器的类型本设计中空气压缩机的后冷却器选用带有折流挡板的固定管板式换热器,这种换热器适用于以下情况：温差不大；温差较大但是壳程压力较小； 壳程不易结构或能化学清洗.本次设计条件满足第种情况.另外,固定管板 式换热器具有单位体积传热面积大,结构紧凑、巩固,传热效果好,而且能用 多种材料制造,适用性较强,操作弹性大,结构简单,造价低廉,且适用于高 温、高压的大型装置中.采用折流挡板,可使作为冷却剂的水容易形成湍流,可以提升对流外表传热系数,提升传热效率.本设计中的固定管板式换热器采用的材料为钢管(20R钢).2.2 流动方向及流速确实定本冷却

2、器的管程走压缩后的热空气,壳程走冷却水.热空气和冷却水逆向流动换热.根据的原那么有：(1)由于热空气的操作压力到达I.IMpa,而冷却水的操作压力取 0.3Mpa,如果热空气走管内可以预防壳体受压,可节省壳程金属消耗量；(2)对于刚性结构的换热器,假设两流体的的温度差较大,对流传热系数较大者 宜走管间,因壁面温度与对流外表传热系数大的流体温度相近,可以减少热应 力,预防把管子压弯或把管子从管板处拉脱.(3)热空气走管内,可以提升热空气流速增大其对流传热系数,由于管内截面积通常比管间小,而且管束易于采用多管程以增大流速.查阅?化工原理上?P201表49可得到,热空气的流速范围为 530m- s1

3、;冷却水的流速范围为0.21.5 m- s-1.本设计中,假设热空气的流速为 8 m s-1,然后进行计算校核.2.3 安装方式冷却器是小型冷却器,采用卧式较适宜.空气TT水水-rr空气、设计条件及主要物性参数3.1 设计条件由设计任务书可得设计条件如下表:体积流量 标准nVmin 进口温度C出口温度C操作压力Mp9设计压力Mp0空气管内15148421.11.2冷却水管外一25330.30.4注：要求设计的冷却器在规定压力下操作平安,必须使设计压力比最大操作压力略大,本设计的设计压力比最大操作压力大0.1MPa.3.2 确定主要物性数据3.2.1 定性温度确实定可取流体进出口温度的平均值.管

4、程气体的定性温度为壳程水的定性温度为t"329 c23.2.2 流体有关物性数据根据由上面两个定性温度数据,查阅?化工原理上?P243的附录六：干空气的物理性质101.33kPa和P244的附录七：水的物理性质.运用内插法(公式为 yyb (yayj/(ta tb) tavgtb,可得壳程和管程流体的有关物性数据.空气在95 C, 1.2MPa下的有关物性数据如下:物性密度p i(kg/m3)定压比热容CpikJ/( kgC)粘度Pa-s导热系数入i(W- m-1 C -1)空气11.361.0092.17 X10-50.0317水在29c的物性数据如下:物性密度P o3.(kg/m

5、 )定压比热容CpokJ/( kgC)粘度医o (Pa-s)导热系数人.-1c -1 .(VW- m C )水 996.04,1758.21 X 10-40.0601注：空气的物性受压力影响较大,而水的物性受压力影响不大.空气密度校正,由?化工原理实验?P31,公式2-36得：P 273p i = 1.293 二 =1,293 X (1.2MPa/101.33kPa) X 273/(273+95) = 11,36P 273 Tkg m34.1 估算传热面积4.1.1 热流量空气的质量流量为 m i = 60 V' A(0 C,1atm) =60X 83X1.293= 6439.14 k

6、g/h根据?流体力学(上)?P177,公式(4-109),热流量为Q i = mi Cpi (T1-T2) =6439.14 X1.0 09X ( 148 42)=6.887 X 105 kJ/h = 1.913X 105 W4.1.2 平均传热温差根据?传热传质过程设备设计?P15,公式1-11 ,(工 3 (T2 1)= A(0 C ,1atm)=51.26 Cm iLT2 t14.1.3 传热面积. . 一 一 一 、 一 、一 . 一一 、 、. 、. '由于管程气体压力较高,故可选较大的总传热系数.初步设定设K =200Wm2 C-1.根据?传热传质过程设备设计?P14,公式

7、1-2,那么估算的传热面积为Qi'Ki tm191300200 51.26218.66 m4.1.4 冷却水用量根据?传热传质过程设备设计?P15,公式1-8Qi6.887 105m =i 20620 kg/hcpot2 t14.175 33 254.2 主体构件的工艺结构尺寸4.2.1 管径和管内流速选用由25X2.5mm的传热管碳钢管；由?传热传质过程设备设计?P7表13得管壳式换热器中常用的流速范围的数据,可设空气流速u = 8m/s,用u i计算传热膜系数,然后进行校核.4.2.2 管程数和传热管数依?化工单元过程及设备课程设计?P62,公式3-9可依据传热管内径和流速确定单程

8、传热管数63(根)6439.14/(11.36 3600)2-di40.785 0.0202 8按单程管计算,所需的传热管长度为Sdins18.663.14 0.020 634.72 m按单管程设计,传热管过长,宜采用多管程结构.现取传热管长 l= 3 m , 那么该换热器管程数为N=L / l =4.72/3 弋2 管程传热管总根数 N = 63 X2= 126 根.单根传热管质量 m钢l d0 = 7850X 3X 3.14 X 0.0225 X0.0025=4.16kg4.2.3 平均传热温差校正及壳程数依?化工单元过程及设备课程设计?P63,公式3-13a和3-13b,平均传热温差校正

9、系数= 13.25P=巨士 =啰/5 = 0,065T1 t1148 25依?传热传质过程设备设计?P16,公式3-13 ,温度校正系数为,1 P2InR 1 x、1 PRR 1 ln 2 P(1 R 病1)2 P(1 RR2 1),1 0,065.113,252 113,25 1In 一X1 0.065 13.5_ =0,9311n 2 0.065(1 13.25 J'13.252 1)2 0,065(1 13.25 ,13.252 1)依?传热传质过程设备设计?P16,公式3-14,平均传热温差校正为 tm= t X At m =51.26 X 0.931=47.72( C )由于

10、平均传热温差校正系数大于0.8 ,同时壳程流体流量较大,故取单壳程适宜.4.2.4 传热管的排列和分程方法采用组合排列法,即每程内均按正三角形排列,隔板两侧采用正方形排列.其中,每程内的正三角形排列,其优点为管板强度高,流体走短路的时机少,且管外流体扰动较大,因而对流传热系数较高,相同的壳程内可排列更多的管子.查?热交换器原理与设计?P46,表2-3管间距,取管间距：t =32 mm .由?化工原理上册?P278,公式4-123,得横过管束中央线的管数为ne 1.1 石=1.1 X -26 13 根由?化工单元过程及设备课程设计?P67,公式 3-16,正三角形排列隔板中央到离其最近一排管中央

11、距离S=t/2+6=32/2+6=22 mm取各程相邻管的管心距为 44mm4.2.5 壳体内径采用多管程结构,取管板利用率刀=0.7,由?流体力学与传热?P206,公式4-115 ,得壳体内径为D =1.05t /厂=1.05 X32X J126/0.7 =450.8 mm ,查阅?化工原理(上)?P275,附录二十三：热交换器,取 D =450mm4.2.6 折流板采用弓形折流板,取弓形折流板圆缺高度为壳体内径的25%那么切去的圆缺高度为 h=0.25 X 450=112.5 mm ,故可取 h=110 mm取折流板间距 B=0.4D ,贝U B=0.4 X 450=180 mm取板间距H

12、= 150mm那么:折流板数Nb=传?管长1=3000 _1=19块折流板间距150折流板圆缺面水平装配.4.3换热器主要传热参数核算4.3.1 热量核算(1)壳程对流传热系数对于圆缺形折流板,可采用克恩公式.由?流体力学与传热?P164,公式4-60、4-61 ,得ho = 0.36尽 Re0.55 Pr1/3(*)0.14 d eM w其中:当水做冷却剂时,粘度校正为出产14=1.05 Ww当量直径,管子为正三角形排列时,依?化工单元过程及设备课程设计?P72,公式3-22得J3 2 冗 24(t2 -do2)de= 24冗do20.0252)=0.0202 mJ32 n4(一 0.032

13、2=243.14 0.025壳程流通截面积,由?流体力学与传热?P164,公式 4-62 ,得So = BD(1 do)=0.15 X0.45t(1 5)= o.oi48 m2 0.032壳程冷却水的流速及其雷诺数分别为,V.20620 /(3600 996.0)Uo= 0.389 m/sSo0.0148R8= 2 = 996.0 O.389 O.0202 = 9532.73Mo0.000821普朗特准数 传热传质过程设备设计P26,公式1-43Cpo o 4175 0.000821Pr=57.030.0601因此,壳程水的传热膜系数 ho为ho = 0.36 0.6019532.730.55

14、 57.031/3 1.05°,40.02022-=6408.1 W/(m C )2管程对流传热系数由?流体力学与传热? P158,公式4-52a、4-52b ,得hi = 0.023Re°.8Pr°.3, di其中:管程流通截面积s =/3.14 0.022=0.0198 m22管程空气的流速及其雷诺数分别为_ Vi _ 6439.14/(3600Ui 11.36)= 7.95 m/sSi0.0198Re=PiUidi11.36 7.95 0.022.17 10 5= 8.32369 104普兰特准数Pr =Cpii1009 27 10 5 =0.6910.03

15、17因此,管程空气的传热膜系数 hi为hi =0.023 X 83236.90.8 X 0.691 037 0.0317X 0.022.=281.74 W/(m C )(3)基于管内外表积的总传热系数K查阅?化工原理(上)?P365,附录22,2冷却水侧的热阻 Ro =0.000172m C 2热空气侧的热阻R = 0.000344m C 1钢的导热系数入=45W- m - C-1因此,依?化工单元过程及设备课程设计?P71,公式3-21Ki=1+Ri+风+ -d- +hidm hodoRso?do0.02=一1一 十 0.000344 + 0.0025 0.02 + 281.7445 0.0

16、2256408.10.025+ 0,000172 X0.020.025解得：Ki = 237.80 W/ (m 2 C)此计算值与前面的初设值 K =200 W/ (m 2 - C )的关系:勺二普二1,189Ki200. . . - ' - - - -、一 . 一满足换热器设计所要求的K"Ki =1.151.25的范围,初选的换热器适宜(4)传热面积依?化工单元过程及设备课程设计?P75,公式3-35: Q= KjStm得:_ ,_ 一一、一 2S=Q/( Ki= 191300/ (237.80 X51.26 ) = 15.69 m该换热器的实际传热面积 Sp2Sp= di

17、ln =3.14 X 0.02 X 3X 126=23.74 m依?化工单元过程及设备课程设计?P76,公式3-36该换热器的面积裕度为Sp Si23.74 15.69H100% = 100% =22.74%S15.69传热面积裕度超出要求的15320%勺范围,故需减少管数,取管数 n=100,那么实际传热面积2Sp= diln =3.14 X 0.02 X 3X 100= 18.84m面积裕度为一 Sp Si18.84 15.69H100%=100% =17.84%§15.69处于要求的15320%勺范围内,该换热器符合实际生产要求.4.3.2 壁温核算因管壁很薄,且管壁热阻很小,

18、故管壁温度可按?化工单元过程及设备课程设计?P77,公式3-42计算.该换热器用自来水作为冷却水,设定冷却水进口温度为25C,出口温度为33c来计算传热管壁温.由于传热管内侧污垢热阻 较大,会使传热管壁温升高,降低了壳体和传热管壁温之差.但在操作早期, 污垢热阻较小,壳体和传热管间壁温差可能较大.计算中,应按最不利的操作 条件考虑.因此,取两侧污垢热阻为零计算传热管壁温.于是按式3-42有式中,液体的平均温度 tm和气体的平均温度Tm分别按?化工单元过程及设 备课程设计?P77,公式3-44、3-45计算t m=0,4 X 33+0.6 X 25=28.2 CTm=0.5 X ( 148+42

19、) =95 Chc = ho = 6408.10 W/ (m 2 C )hh = h i = 281.74W/ (m 2 C )传热管平均壁温,95/ 6408.10 28.2/281.74 _tw31.0 c1/6408.10 1/281.74壳体壁温,可近似取为壳程流体的平均温度,即 T=28.2 C壳体壁温和传热管壁温之差为t= 31.0 28.2 =2.8 C该温差不大,故不需要设温度补偿装置.4.3.3 换热器内流体的流动阻力(压降)(1)管程流动阻力依?化工单元过程及设备课程设计?P78,公式3-473-49可得管内流体:Re=83236.9 <10由柏拉休斯公式：入i =0

20、.31640.3164Re0.2583236.90.25 0.0186直管局部的压降: p1 =2Ui27 952- “ -i =0.0186 795- 12.51 = 735.32 Pa0.022热空气在冷却器内流动时,出现两次忽然扩大与两次忽然缩小,所以=0.5+1+0.5+1 =3弯管回路中的压降：人U27 952 3= ' 尸3 75- 11.36 = 1076.97 Pa 22总压降：EA pi= ( p1+Ap2)Ft N Np= ( 735.32+1076.97 ) X 1.5 X 1 X2=5436.87Pa < 9800 Pa (符合设计要求)其中,Ft为结垢校

21、正系数,取1.5;凡为串联壳程数,取1; N为管程数,取2.(2)壳程阻力：由?传热力学与传热? P209,公式4-121、4-122,得：流体横过管束的压降：2 p1=Ffonc(NB+1) -u2其中：F=0.5fo=5.0 X ( 9532.73 ) -"228 =0.619 nc=10NB=12Uo=0.389 m/s Pi=0.5 X 0.619 X 10X (12+1) X (996.0 X 0.3892)/2 = 3032.02 Pa p2=NB (3.5 - rB) oUoD 2= 12X (3.52 0.15)x (996.0 X 0.389 2)/2 =3164.

22、36Pa 0.45总压降：EAp.= ( pi + A p2)Fs Ns=(3032.02 +3164.36 ) X 1.15 XI=6671.03Pa < 9810 Pa (符合设计要求)其中,Fs为壳程压强降的校正系数,对于液体取1.15;Ns为串联的壳程数,取1.五、主要构件的设计计算及选型5.1 壳体5.1.1 壳体直径根据前面的工艺计算,本次设计采用的换热器壳体内径D=450 mm查阅?结构与零部件(上)?P123,表1-1-86的无缝钢管制作筒体时容器的公称直径,本次采用公称直径为DN= 450mnX 8mm的壳体,那么 Do=466mm D = 450 mm5.1.2 壳体

23、壁厚查阅?化工设备机械根底?P126,表9-3 ,采用Q235-A.F钢板(GB3274),其中钢密度=7850kg m3由Po=0.3 MPa, Di=500mm再查阅?化工设备机械根底?P124,表9-6,对壳体与管板采用单面焊,当全部无损探伤时,焊接接头系数=0.9查阅?化工设备机械根底?P124,表9-4 碳素钢、普通低合金钢板许用应力,得：t=113MPa ,(ys=235MPa2FODjP)0.3 0.452 113 0.9 0.30.66 (mm)查阅?化工设备机械根底?P127,表9-10钢板厚度负偏差,取 C = 0.8mm5G=1mm 圆整后： 6 n=0.66+0.8+1

24、 + 8(mm)5.1.3 水压校核由?过程设备设计?P193,公式(4-88), (4-89),得:= 18.15 MPa而 0.9 小 ° s=0.9 X 0.9 X 235=190.35 MPa由于t<0.9()a s,所以水压试验时强度足够.5.1.4 壳体质量壳体长度=2.914m质量=7850X 2.914 X3.14 X ( 0.466 2-0.450 2) /4=263.17kg注：个别数据来源于后续步骤.详见附图.5.2 管板5.2.1 管板参数根据壳体内径尺寸,查阅?换热器设计手册?P161,表1-6-9管板尺寸表,由于没有适合本次设计的标准管板,根据非标准

25、设计得管板相关参数.具体参数列于下表：管板参数管板按非标准设计参数名称参数值管板直径Da/mm450管板外径D/mm565管板厚度ba/mm38螺栓孔直径d2/mm18螺栓规格M16X 80螺栓数量n2/个12螺栓孔高度 bf/mm28管板螺栓孔间距D/mm530管板法兰直径Df /mm565管板螺栓内侧边间距 D4/mm487管孔直径d1/mm19管孔数/个100换热管外伸长度/mm5管板体积/m30.00591管板质量/kg46.39注：管板体积V D2 d1n2 bf40.006D： 0.004D； d12ban1= 3.14220.5650.018 12 0.0284 2_ _2442

26、0.006 0.4870.004 0.450.0190.038 100=0.00591 m3单块管板质量： m=0.00591 X 7850 = 46.39kg5.2.2 管板与壳体的连接管板兼作法兰,固定板与壳体采用不可拆焊接式,管板与封头采用法兰连接.5.2.3 管子在管板上的固定方式采用焊接法在管板上固定管子.根据?换热器设计手册?P172,表1-6-20 ,管子伸出长度约为5mm5.3 拉杆本换热器壳体内径为450mm查阅?化工单元过程及设备课程设计?P135,表4-7和表4-8得:拉杆螺纹公称直径：d n=16mm拉杆长：Li=2.930mL2=2.780m前螺纹长La=20mm后螺

27、纹长Lb=60mm拉杆数：4根拉杆位置如左图的圆圈位置所示.左视图拉杆质量：m=7850X (2X2.930+2 X 2.780 ) X 3.14 X0.016 2/4=18.02 kg拉杆外套有定距管,规格与换热管一样,长度：Li =2.77 m, L2 =2.67m.粗略计算定距管质量m' =7850X (2X2.77+2 X2.67 ) X 3.14 X (0.025 2-0.02 2)/4=15.09 kg5.4 分程隔板查阅?化工单元过程及设备课程设计?P127,表4-1 ,因本此设计换热器的公称直径D=450mm<600,对于碳钢,得隔板厚度为：b=10mm.分程隔板

28、长L=260+25+112+5+32 10=424mm其中10mncfe管箱嵌入法兰深度,5mm隔板嵌入管板深度.分程隔板质量以长方体板粗略估计：m=0.450 X 0.424 X 0.010 X 7850=14.84kg5.5 折流板图所5.5.1 折流板选型本次设计的冷却器采用弓形折流板.如右示.前面第四章第四节已算出:折流板数N b=19块圆缺高度h =110 mm板间距 B = 150mm查阅?换热器设计手册?P182,表1-6-26和表1-6-33 ,得:折流板直径D a= (450 3.5 0.5)mm=446mm折流板厚度C =5 mm,折流板的管孔,按GB151规定I级换热器,

29、管孔直径 =19+0.4=19.4mm查?换热器设计手册?P184公式计算:圆缺局部面积：Af =0.20738 X D； =0.20738 X 0.446 2= 0.0413 m2折流板体积 V Da2 Afd12 nl d22 n2 C444=314 0.4462 0.0413314 0.02542 100 314 0.0162 4 X 0.005444=0.000316 m3折流板质量：m=19X 0.000316 X 7850=47.13 kg5.6封头及管箱5.6.1 封头查阅?材料与零部件?P332,表2-1-9,本换热器采用椭圆型封头(JB115473)两个,材料采用高合金钢,公

30、称直径Q= 450mm(以外径为公称直径),曲面高度hi=112mm直边高度 = 25mm厚度=8mm重量=16.6kg.一个焊接于管箱,一个焊接于法兰.5.6.2 管箱管箱长L=260mnp管箱外径=450mm按非标准设计,壁厚=8mm管箱质量：m=3.14X 0.450 X 0.260 X 0.008 X7850=23.07 kg.5.6.3 封头法兰及管箱法兰查阅?材料与零部件上?P386,表2-2-22 ,采用凹法兰,在公称压力1.01.6MPa范围内,选取的法兰参数为 D=565mm公称直径二450mm孔间距 D=510mm D2=482mm 孔直径=25mm 厚度 b=32mm,法

31、兰重量=17.80kg.所用 螺栓规格 M22X90mm螺栓数目：12.一个法兰焊接在管箱,再与前管板连接；另一个法兰焊接在封头,与后管板连接.六、附属件的计算及选型6.1 接管及其法兰根据?流体力学与传热?P207,接管直径公式,同时也考虑到接管内的流体流速为相应管、壳程流速的1.21.4倍.壳程流体进出口接管：取接管内水的流速为ui= 0.51m/s,那么接管内径为- 函 4 20620/3600 996.0n o D1- = j=0.12 mui .3.14 0.51取标准管径为125 mm查表?材料与零部件上?P655表2-8-1 ,取管的外径=133mm管厚=4mm伸出高度=150m

32、m接管质量=3.14 X0.129 X 0.004 X 0.15 X7850=1.91kg进水口采用凸法兰,出水口采用凹法兰,查阅?材料与零部件?P380,表2-2-19 ,取法兰直径=235 mm厚度b=10mm螺栓孔间距 Di = 200mm D2=178mm 孔直径=18mm法兰重量：凹法兰=1.54kg ,凸法兰=2.42kg ,螺栓规格：M16螺栓数量为4.由于 p iUi2=996.0 X 0.51 2=259.06<2200 kg/m . s2,故不需防冲板.管程流体进出口接管：取接管内空气的流速为Uo= 10 m/s ,那么接管内径D24VoUo4 6439.14/(36

33、00 11.36) =0 142 m3.1410取标准管径为150 mm查表?材料与零部件?P132无缝钢管(YB231-70),取管白外径=159mm管厚=4.5mm ,查阅?材料与零部件上?P655表 2-8-1 ,伸出高度=150mm接管质量=3.14 X 0.1545 X 0.0045 X0.15 X 7850=2.57kg进气口采用凹法兰,出气口采用凸法兰.查阅?材料与零件?P380,表2-2-19 , 法兰的直径=260mm厚度 b=12mm螺栓孔间距 Di = 225mm D2=202mm孔直径 = 18mm法兰重量：凹法兰= 2.18kg ,凸法兰=2.75kg ,螺栓规格：

34、M16,数量 为8.6.2 排气、排液管查表?材料与零部件?P123无缝钢管YB231-70,取排气液管：外径=45mm管厚=3.5mm,伸出高度=80mm质量=7850X3.14 X 0.045 X 0.0035 X 0.08=0.29kg.查阅?材料与零部件?P384,表2-2-23 ,配套法兰：选用凸法兰,d445mm厚度 b=20mm D=145mm D=110mm D2=88mm 质量 m= 2.34kg.6.3 支座设计6.3.1 支座的设计选型查?材料与零部件上?P627-628 ,表2-7-1鞍式支座尺寸,当公称直径=450mm 时,bi=160mm , L=420mm , B

35、=120mm , b=90mm, m=200mm 质量=13.6kg ,A= 0.2 X3=0.6m,支座巨=3000-2X5-2X 600=1790mm6.3.2 支座承载水平校核(1)换热器的质量统计于下表:1壳体(YB231-70)263.17263.172管板246.3992.783壳程接管21.913.824壳程接管法兰2凹3.08/凸4.847.925管程接管22.575.146管程接管法兰2凹4.36/凸5.59.867排气液管20.290.588排气液管法兰22.344.689隔板114.8414.8410封头216.6033.211封头法兰117.8017.8012传热管10

36、04.1641613拉杆2/29.24 / 8.7818.0214定距 L' 127.6815.09管L' 227.4115折流板192.4847.1316管箱123.0723.0717管箱法兰117.8017.8018支座213.627.2换热器总重量/kg1018.1(2)传热管和拉杆所占的体积粗略为：V 2=3.14 X ( 0.025/2 ) 2X 2.914 X 104=0.149m3壳体体积为：V 1 = 3.14 X ( 0.450/2 ) 2X 2.914 = 0.463m3忽略隔板体积,水充满整个换热器时的总重为:M4 1018.1+ (0.463-0.149

37、X 996.0 = 1330.84kg.小于该鞍式支座的最大载荷 14吨.(3)壳体刚度校核公式:qx2(x A) 2qx2 qLx qAL(A x L A)222,2q 2qLx Lqx (L A x L)22qx x AQ(x) qL qx A x L A 和 2M (x)qL qx L A x L弯矩图为：L=1.790m,换热器的受力可简化为如图： A - A M 1干1018.1kg , g=9.81N/kg.M 总校正为 1020kg.取 A=0.34L=0.34 X 1.790 70.6086(m),止匕时空=0.025 M 巧 gL=0.025 X 1020X 9.81 X 1

38、.790=705.94Nm2心44、_4_ 4.抗弯截面模量:WZ =(DoDi ) = (0.4660.450 ) =0 0013 m332Do32 0.466max Mmax =705.94/0.0013=0.543MPa<t=133MPaWz故此壳体适用.七、设计计算结果汇总表换热器的工艺计算及结构设计的主要结果和主要尺寸汇总于下表:质量流量/(kg/h)6439.14进/出口温度/ °C25/33148/42操作压力/MPa1.10.3定性温度/9529物密度/(kg/m 3)11.36996.0性定压比热熔1.0094.175参/kJ/(kg K)数粘度/(Pa s)-52.17 X10一一一-48.21 X 10热导率/W/(m -K)0.03170.601普朗特准数0.69157.03工流速/(m/s)7.950.389艺污垢热阻/m 2 K/0.0003440.000172主 要 计 算结 果W阻力(压降)/MPa5436.876671.03对流传热系数/W/(m 2 - K)281.746408.1总传热系数/W/(m 2 - K)237.80平均传热温差/c51.26热流量/kW191.3传热面积裕度/%17.84设 备 结 构 设 计程数21推荐使用材料碳钢碳钢换热器型式固定管板式台数1壳体内径/