现浇梁模板支架工程专项安全施工方案

1、目录、总体说明1.1 编制依据1.1.2 编制原则1.1.3.工程概况1.、地基处理及排水三、现浇梁支架设计3.1 支架布置.2.3.2 支架验算.3.3.2.1 荷载计算.3.3.2.2 结构检算.6.3.2.2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算.6.3.2.2.2满堂支架整体抗倾覆验算1.33.2.2.3箱梁底模下横桥向方木验算1.43.2.2.4支架立杆顶托上顺桥向方木验算1.53.2.2.5底模板验算1.8.3.2.2.6侧模验算1.9.3.2.2.7立杆底座和地基承载力验算1.93.3 门架体系验算.2.2.3.3.1门架布置.2.2.3.3.2荷载分析.2.2.3.3.3荷载计

2、算.2.2.3.3.4门架验算.2.2.3.3.5地基承载力验算2.5.四、脚手架施工254.1碗扣式脚手架的搭设工艺流程.2.64.1碗扣式脚手架的搭设要求.2.64.3支架底模拆除.2.6.4.4支架施工安全保证措施.2.7五、模板施工28六、质量保证措施28七、安全及文明施工措施297.1 安全施工保证体系2.9.7.2 安全文明措施.3.0.八、成品保护30现浇梁模板支架工程专项安全施工方案、总体说明1.1 编制依据长春市xxxxxXE工图设计文件及施工图汇审资料。国家有关的政策、 法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文（城市 建设部分），以及现行有关施工技术规范、标准等。我单位施

3、工类似工程项目的能力和技术能力水平。参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范、混凝土工程模板与支 架技术、公路桥涵施工计算手册 。1.2编制原则坚持安全第一、预防为主的原则在总结、吸取多年支架施工经验教训的基础上, 结合本项目现浇梁支架工程 特点，验算并制定出切实可行的施工安全措施和搭设方案，保证现浇梁模板支 架强度、稳定性。坚持合理利用资源，成本有效控制的原则结合本工程特点，制定安全、可行的现浇梁支架方案，实现资源优化；节能 降耗，实现低投入、减少周转材料的浪费。1.3.工程概况长春市 XXXXXX 互通立交主线桥梁，上行线桥梁共 27跨 8联，下行线桥梁共 27跨9联,桥梁平面位于直线上,

4、 立面位于竖曲线上, 桥跨总长度： 846.835m,全桥除 N20-N23 号墩之间采用预应力砼下承式单箱双室斜腹板拱型连续箱梁外， 其余 15 联均采用同尺寸单箱双室斜腹板等截面连续箱梁，拱型连续箱梁顶宽：12.75m，梁底宽：7.096-7.634m,梁高：2-3.2m,顶板厚度：25cm,底板厚度: 22cm，中腹板及两侧腹板厚度：50-80 cm,箱梁悬臂长2m,悬臂端部厚度：20cm，悬臂沿弧线延伸至梁底板；等截面箱梁顶宽：12.75m,梁底宽：7.85m,梁高： 1.7m,顶板厚度：25cm,底板厚度：22cm,中腹板及两侧腹板厚度：50-70 cm, 箱梁悬臂长2m,悬臂端部厚

5、度：20cm，悬臂沿弧线延伸至梁底板。跨亚泰大街处采用门架施工，其余联采用满堂支架法施工二、地基处理及排水根据设计图纸要求， 原卫星路路面结构可直接作为支架基础， 承载能力满足 要求，地基处理主要集中在承台回填处、 绿化带拆除部分及管线排迁后基坑，采 取底部全部回填粒料处理， 18T 压路机碾压，对碾压不到部分采用小型手扶式夯 实机压实，然后铺设40cm厚山皮石再次碾压，顶面浇筑 20cm厚C15砼作为支架基础，承载能力可满足施工要求。借助原卫星路路面排水系统， 可满足地基排水要求达到地基无积水浸泡的要 求，如遇突发情局部低洼处产生积水，采用安设水泵的防水进行抽水。三、现浇梁支架设计3.1 支

6、架布置采用满布 WDJ 碗扣型支架为模板支撑体系，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设10X 15cm方木；纵向方木上设10X 10cm的横向方木，间距按照0.25m （净间距0.15m）,模 板采用厚1.5cm的优质竹胶合板，边角采用 4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。 支架纵横均设置剪刀撑，纵向沿支架外侧设置通长 剪刀撑1道，横桥向剪刀撑每2.4m （桥墩处）、2.7 m和纵向外侧及腹板底设置 45 度剪力杆以提高整体稳定性，在承台与支架土基相接顺桥向每腹板处设置 道剪刀撑。主桥现浇梁支架立杆的纵、横向间距及横杆步距等

7、搭设要求如下：60cm X等截面现浇梁采用立杆横桥向间距X纵桥向间距X横杆步距为60cm X 120cm、60cm X 90cm X 120cm 和 90cm X 90cmX 120cm 三种布置形式的支架结构体系，其中梁底面范围内采用60cmX 90cmX 120cm，翼缘板弧形部位采用 90cmX 90cmX 120cm 和 60cmX 90cmX 120cm 搭配使用，弧形部位与平底部位支架采用钢管扣件连接， 其他范围墩旁两侧各 5.0m 范围内的支架采用 60cmX 60cmX 120cm的布置形式；除墩旁两侧各5m之外的其余范围内的支架采用60cmX 90cmX 120cm 的布置形

8、式。变截面现浇采用立杆横桥向间距X纵桥向间距X横杆步距为60cmX 60cmX 60cm,立杆顶托上纵向设15X 15cm方木；纵向方木上设10X 10cm的横向方木，间距按照0.25m （净间距0.15m），模板采用厚1.5cm的优质竹胶合板布置形式的支架结构体系，其他按照等截面箱形连续梁支架的要求进行布置。具体布置形式见下图:FL7/A 0.035h=1.53+3.8V/t=1.71mq5=Pm K r h 1.2 26 1.71 53.35KPa3.2.2结构检算3.2.2.1碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受

9、竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接， 且 横杆的“卜”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较 强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%上，甚至超过 35%。本工程现浇箱梁支架按 48 X 3.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也适用于WD多功能碗扣架（偏于安全）。1-1截面处在主桥墩旁两侧各5m范围部位，钢管扣件式支架体系采用60 X 60 X 120cm的布置结构，如图:模板斜撑 立杆/.大横杆/k/V/V/丿 /V/Y/V、/fV广2/k1八kA.、2fV/A/A/V步距1.2小横杆/JV/V/、/ / /

10、1/7 /)6pi6C.&步距1.2纵向模板斜撑 立杆/、向单位：m立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许 竖直荷载为N= 35kN （参见公路桥涵施工手册中表13-5）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2 （ N31K+N32K）+0.85 X 1.4工NQk （组合风荷载时）NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力;NG2K构配件自重标准值产生的轴向力 工NQ施工荷载标准值;于是，有：N31k=0.6 X 0.6 X q1=0.6 X 0.6 X 34.85=12.55KNN32h=0.6 X 0.6 X q2=0.6 X 0.6 X 1.0=0.3

11、6KN2 NQk=0.6 X 0.6 X (q 3+C|4+q7)=0.36 X (1.0+2.0+3.38)=2.296KN则：N=1.2 ( N31K+N32K)+0.85 X 1.4 2 NQk=1.2 X( 12. 55+0.36 ) +0.85 X 1.4X 2.296=18.22KNv N= 35kN,强度满足要求。立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 有关模板支架立杆的稳定 性计算公式：N/A+M/W fN-钢管所受的垂直荷载，N=1.2 （ N31K+N32K +0.85 X 1.4 2 NQk （组合风荷载时），同前计算所得；f 钢材的抗压强度设计值，f =

12、 205N/mm参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表 5.1.6 得。A 48mrX 3.5 mm钢管的截面积 A= 489mm 一轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比入查表即可求得。i -截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i = 15.9 m。长细比入=I o/i计算长度：10=kh=1.2m 上式中k 计算长度附加系数，其值取 1。卩 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数,查表无此范围，纵横跨数较多，整体稳定性较好，卩取1h 立杆步距，h= 1.2m。于是，入=10/i = 76,参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录A0.6得=0. 744。M

13、W计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距;2MW=0.85X1.4X WKXLaX h2/10WK=0.7uzX usX w0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=1.38Us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36项得： us=1.2w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 wo=0.8KN/m故：VW=0.7uzX UsX w=0.7 X 1.38 X 1.2 X 0.8=0.927KNLa立杆纵距0.6m；h步距 1.2m,故: MWF0.85 X 1.4 X WKX LaX h2/10=0.095KNW截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范

14、附表B得W=5.26363则 N/ A+M/W= 18.22*10 / (0.744*489 ) +0.095*10 / (5.26*10 )=68.141KN/mrr f = 205N/mm计算结果说明支架是安全稳定的。2 2横截面处主桥跨中范围内，钢管扣件式支架体系采用60 X 90 X 120cm的布置结构,大横杆如图:T.、/X/、V、/*、/yZ、/Y/ /、八L/、一/A1/立杆模板斜撑/i.a12卩平翠年邹即半平即即年年甲犖半翠冷小横杆k/L7k)/T/S/ /L1i/纵向模板斜撑立杆单位：m立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许 竖直

15、荷载为N= 30kN （参见公路桥涵施工手册中表13 5）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2 （ N31K+N32K）+0.85 X 1.4工NQk （组合风荷载时）NGi支架结构自重标准值产生的轴向力;NG2构配件自重标准值产生的轴向力 2 Nq施工荷载标准值;于是，有：N3ik=0.6 X 0.9 X qi=0.6 X 0.9 X 31.79=17.167KNN32K=0.6 X 0.9 X q2=0.6 X 0.9 X 1.0=0.54KN 2NQK=0.6X0.9X(q3+q4+q7)=0.54X(1.0+2.0+2.21)=2.81KN则： N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85

16、X1.42NQK=1.2X(17.167+0.54 )+0.85X1.4X 2.81=24.589KN N= 30KN，强度满足要求立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 有关模板支架立杆的稳定 性计算公式：N/A+M/W fN钢管所受的垂直荷载，N=1.2 ( N31K+N32K)+0.85 X 1.4 2 NQk (组合风荷载时)， 同前计算所得;f 钢材的抗压强度设计值，f = 205N/mm参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表 5.1.6 得。A 48mrX 3.5 m钢管的截面积 A= 489mr2o一轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比入查表即可求得。i 截面的

17、回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 B 得 i=15.8 mm。长细比入=l 0/i O计算长度：10=kh=1.2m 上式中k 计算长度附加系数，其值取 1o卩一一考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数,查表无此范围，纵横跨数较多，整体稳定性较好，卩取1h 立杆步距，h= 1.2mo于是，入=l 0/i = 76,参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录 A.0.6得=0.744。M计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距;2MW=0.85X1.4X WKXLaX h2/10W=0.7uzX Us X w0Uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得Uz=1.

18、38Us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36项得：Us=1.2w基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 Wo=0.8KN/m故：WK=0.7uzX UsX wo=0.7 X 1.38 X 1.2 X 0.8=0.927KNLa立杆纵距0.9m；h横杆步距1.2m,故:MW=0.85 X 1.4 X WKX LaX h2/10=0.143KNW截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得W=5.26则,N/ A+M/W= 24.589*10 3/ (0.744*489 ) +0.143*106/ (5.26*10 3)=94.77N/mm f = 205N/mm3

19、3截面处60 X 60X 60cm 的布在主桥变截面梁桥跨范围内，碗扣件式支架体系均采用小横杆1/ /7/厂/ f/ f/i/步距0.6横向纵向模板斜撑 立杆/ /单位：m立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为 60cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N= 40kN （参见公路桥涵施工手册中表13 5）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2 ( N31K+N32K)+0.85 X 1.4 2 NQk (组合风荷载时)NGi支架结构自重标准值产生的轴向力;NG2构配件自重标准值产生的轴向力 工Nq施工荷载标准值;于是，有：N3ik=0.6 X 0.6 X qi=0.6 X 0.6 X 6

20、8.88=24.80KNN32k=0.6 X 0.6 X q2=0.6 X 0.6 X 1.0=0.36KN 2 NQk=0.6 X 0.6 X (q 3+C|4+q7)=0.36 X (1.0+2.0+3.38)=2.296KN则：N=1.2 (N31K+N32K)+0.85 X 1.4 2 NQk=1.2 X( 24.8+0.36 ) +0.85 X 1.4 X 2.296=32.92KN N= 40kN,强度满足要求。 立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 有关模板支架立杆的稳定 性计算公式：N/A+MW1.3计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求。3.2.2.3箱梁

21、底模下横桥向方木验算本施工方案中箱梁底模底面横桥向均采用10X 10cm方木，方木横桥向跨度无论在等截面箱梁或不等截面箱梁中间距均按照L=60cm设计，因此只对跨距L= 60cm下，最不利荷载下（主桥3-3截面）进行受力计算,如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。1JIULr.z/,/zzq(KN/m)J J 1 ； J J J1方木材质为杉木，C5 w: =11M Pa/ St =1.7 MPa/ /E=9000MPa60cm尺寸单位：cm底模下横桥向方木受力简图q（KN/m）主

22、桥3-3截面（变截面箱梁全跨范围）L= 60cm间距按主桥变截面全跨范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度B=25cm进行验算。 每根方木抗弯承载力验算q = (q什 q2+ q3+ q4)X B= (68.88+1.0+2.5+2) X 0.25=18.60kN/mM max= (1/8) qL2=(1/8) X 18.60 X20=D.84kN mW=(bh2)/6=(0.1 X 0.12)/6=167cm33则 max0.84 105.03MPa0.9 w 0.9 11 9.9MPaW167注：0.9为方木的不均匀折减系数。按最不利荷载（主桥3 3截面）进行验算10X 10cm方木满足受力

23、要求,所以全桥范围内方木间距d取0.25m可满足要求。 每根方木挠度验算 方木的惯性矩 l=(bh3)/12=(0.1 X 0.13)/12=8.33 X 10-6m4则方木最大挠度:5 18.60 604l 5ql4l max384EI384 90000.42mm w833l 6001.5mm400400（挠度满足要求） 每根方木抗剪承载力验算3 V max2 A符合要求。maxiqA0.5 18.60 0.60.1 0.10.84 MPa 0.91.58 MPa3.224支架立杆顶托上顺桥向方木验算本施工方案中WDJ多功能碗扣架顶托上顺桥向等截面箱梁采用10X 15cm方木，方木在顺桥向的

24、跨距在箱梁跨中按 L= 90cm（横向间隔I = 60cm布置）进行验算，在墩顶墩旁两侧5.0m范围内部位按L=60cm （横向间隔1= 60cm布置）进行验算；变截面箱梁全跨范围内采用10X 15cm方木顺桥向均按L= 60cm （横向间隔1= 60cm布置）进行验算。横桥向方木顺桥向布置间距在主桥全跨范围内均按0.25m （中对中间距）布设，如下图布置，将方木简化为如图的简支结构（偏于安全）。顶托上顺桥向方木受力简图尺寸单位：cm412577774图方木材质为杉木，一=11M Pa：5t： =17 MPaE=9000MPa主桥等截面箱梁边跨截面1-1截面（受力按图一进行验算） 方木抗弯承载

25、力验算p=lq = 0.p5l（ q1+ q2顶托上4顺桥向2方木0受力简图.85+1.0+2.5+2）尺寸单位：cmP P P方木材质为杉木，=11M Pa ：5t： =17 MPa E=9000MPa=6.053kNMmax= (a1+a2)p= (0.3+0.05) X6.053= 2.119kNmW=(bh2)/6=(0.1 X 0.152)/6=3.75 X 10-4m-48= M max/ W=2.119/(3.75 X 10 )=5.65 MPaV0.9 C &= 9.9MPa (符合要求)注：0.9为方木的不均匀折减系数。方木抗剪承载力验算3V max6.0539.08KNma

26、x3 Vmax2 A39.08 100.1 0.150.908M Pa0.91.58M Pa符合要求。 方木挠度验算方木的惯性矩l=(bh3)/12=(0.1则方木最大挠度：X 0.15)/12=2.81X1o-5mfmax=pL48EI4a26053 0.648 9 10 281 105005 6.05324 9 10 281 1053 0.62 4 0.05-4=0.54 X 10 =0.054mn 0.9 X L/400=0.9 X 0.6/400m=1.35mm故，挠度满足要求 主桥等截面箱梁跨中截面2-2截面(受力按图二进行验算)顶托上顺桥向方木受力简图尺寸单位：cm/ / /T/

27、/1?4-V方木抗弯承载力验算方木材质为杉木，=11M Pa 5t =1 7MPa E=9000MPaP= = o.pK q1+ q2顶托上4顺桥0向方木0受力简图.85+1.0+2.5+2)=9.081kNPPPMmax= (a1+a2)p= (0.3+0.05) X 9.081 = 3.178kNmW=(bh2)/6=(0.1 X 0.152)/6=3.75 X 10-4m尺寸单位：cm方木材质为杉木，5w =11M Pa5t =1 7MPaE=9000MPa8= MmaX W=3.178/(3.75 X ioj=8.475 MPa 0.9 越=9.9MPa (符合要求)注：0.9为方木的

28、不均匀折减系数。 方木抗剪承载力验算3Vmax-9.08113.622KN2max3 V max2 A313.622 101.362M Pa 0.90.1 0.151.58 MPa符合要求。方木挠度计算方木的惯性矩l=(bh3)/12=(0.1则方木最大挠度：X 0.153)/12=2.81 X 10-5mfmax=pL48EIA29.081 0.948 9 10 281 10524黑备30-4=3.643 X 10 =0.36mn 0.9 X L/400=0.9 X 0.9/400m=2.025mm 主桥变截面箱梁边跨截面3- 3截面(受力图三)顶托上顺桥向方木受力简图尺寸单位：cm方木材质

29、为杉木，8 w =11M PaSt =1.7 MPaE=9000MPa 主桥变截面箱梁边跨截面3-3截面(受力按图三进行验算) 方木抗弯计算顶托上顺桥向方木受力简图P=lq = 0.251( q1+ q2+ q3+ q4) = 0.25 X 0.6 X (68.88+1.0+2.5+2) _ dc-7i MPpp尺寸单位：cm=11.157kNMmax= (a1+a2)p= (0.3+0.05) X 11.157= 3.905kNm 方木材质为杉木， W=(bh2)/6=(0.15 X 0.152)/6=5.625 X 10-4m：料，霊8= M max/ W=3.905/(5.625 X 1

30、0-4)=6.942 MPa 0.9 =9W00MPa9.9MPa (符合要求)注：0.9为方木的不均匀折减系数。 方木抗剪计算3V max-11.15716.735KN|pmax3 Vmax2 A1 16.735 103 1.12M Pa0.92 0.15 0.151.58M Pa符合要求。 每根方木挠度计算方木的惯性矩 l=(bh3)/12=(0.15 X 0.153)/12=2.81则方木最大挠度：X 10-5mfmax=.3pL48EI猪3L24a211.157 0.g48 9 1(f 422 1050.05 11.15724 9 1(f 422 1053 0.62 4 0.05222

31、5-4=2 X 10 =0.2mm 0.9 X L/400=0.9 X 0.6/400m=1.35mm故，挠度满足要求3.2.2.5底模板验算箱梁底模采用竹胶板，铺设在主桥范围均采用纵向间距 0.25m的横桥向方木 上，取各种布置情况下最不利位置 3-3截面进行受力分析，并对受力结构进行 底模及支撑系统简图q(kN/m)竹胶板 丁nuQ：2510X10 cm横桥向方木底模验算简图q(kN/m)尺寸单位：cm简化(偏于安全)如上图：通过前面计算，截面处横桥向方木布置间距0.25m时最不利位置3-3截面, 荷载最大则有：q=( qi+ q2+ q3+ q4)l= (68.88+1.0+2.5+2)

32、 X 0.25=18.60kN/m2 2则：Mmax=d 18.60 0.250.145KN m8采用模板容许弯应力w=6 Mpa模板需要的截面模量:W= Mw 0.90.1450.9 6.0歹 2.685 10 5 m模板的宽度为1.0m,根据W b得h为:h=|6 W f 2.685 10 50.013m 13mm因此模板采用1220 X 2440X15mn规格的竹胶板。3.2.2.6侧模验算根据前面计算，分别按10X 10cm方木以25cm的间距布置，以侧模最不利荷 载部位3-3截面进行模板计算，则有：10X 10cm方木以间距25cm布置q=( q4+ q5)l= (4.0+53.35

33、) X 0.25=14.338kN/m2 2则：M max=14.338 0.250.112KN m8模板需要的截面模量：W=： 爲罟52硬 2.074 10 m模板的宽度为1.0m,根据W b得h为:h=6 W)6 2.074 10 50.0112m 11mm12mm以下，因此模板采根据计算梁底模、侧模采用的竹胶板计算厚度均在用1220X 2440X 15mn规格的竹胶板满足要求。3.2.2.7立杆底座和地基承载力验算立杆承受荷载计算主桥1 - 1截面处：在主桥墩旁两侧各 5m范围部位，间距为60X 60cm布置 立杆时，每根立杆上荷载为：N = aX bX于 aX bX (q1+q2+q3

34、+q4+q7)=0.6 X 0.6(X4.85+1.0+2.5+2 +2.94)=15.584kN主桥2-2截面处：主桥跨中范围内，间距为 60X90cm布置立杆时，每根立杆上荷载为：N = aX bx于 aX bx (q1+q2+q3+q4+q7)=0.6 X 0.9（:34.85+1.0+2.5+2 +2.94）=23.377kN主桥3-3截面处：主桥全跨范围内，间距为 60X90cm布置立杆时，每根立杆上荷载为：N = aX bX于 aX bX (q1+q2+q3+q4+q7)=0.6 X 0.6(X8.88+1.0+2.5+2 +3.38)=27.994kNII60(90)cm鼎 60

35、(90) cm25cm40cm立杆底托验算立杆底托验算：N Rd通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为主桥3-3横截面处间距60 X 60cm布置的立杆，即：N = aX bX于 aX bX （q1+q2+q3+q4+q7）=0.6 X 0.6（X8.88+1.0+2.5+2 +2.94）=27.994kN底托承载力（抗压）设计值，一般取R =40KN;得：27.994KNV 40KN 立杆底托符合要求。立杆地基承载力验算根据设计图纸要求，卫星路主线采用原路面结构作为基础，中央分隔带及承台基坑处需换填处理压实处理，采用重型压路机碾压密实（压实度90%）,达到要求后，再填筑40cm的4

36、0cm厚山皮石，分层填筑，分层碾压，使压实度达到94%以上后，浇筑25cmC2（砼硬化处理，根据施工经验承载力可达 200KPa （参 考建筑施工计算手册。立杆地基承载力验算:式中：N为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；Ad 为立杆底座面积 Ad=15cnrX 15cm=225crT；按照最不利荷载考虑（主桥变截面箱梁3-3横截面处立杆轴力），立杆底拖 下砼基础承载力：AT1244KPa V fcd =15000KPa，底拖下砼基础承载力满足要求。底托坐落在25cm加筋砼层上，按照力传递面积计算:2 2A (2 0.25 tg450.25)0.5625mK调整系数；混凝土基础系数为1.0 按

37、照最不利荷载考虑：戸27隣 49.77KPa -心卄.0 X200KPa将混凝土作为刚性结构在主桥跨中范围部位，按照间距60 X 60cm布置，在1平方米面积上地基最大承载力 F为：F = aX bX= aX bX (q1+q2+q3+q4+q7)=1.0 X 1.0 X38.88+1.0+2.5+2 +3.88)=77.76kN贝U, F = 77.76kpav f k=1.0 X 200Kpa经过地基处理后，可以满足要求。3.228支架变形计算支架变形量值F的计算F= f1 + f2 + f3 + f4主桥3- 3截面处f1为支架在荷载作用下的弹性变形量由上计算每根钢管受力为27.994K

38、N,（）48mrK 3.5 mm钢管的截面积为489mm于是 f1= 6 *L/E326 = 27.994/489 X 10 = 57.25N/mm，则 f1 = 57.25 X 5/ (2.06 X 105)= 1.32mm f2为支架在荷载作用下的非弹性变形量支架在荷载作用下的非弹性变形f2包括杆件接头的挤压压缩S1和方木对方木压缩S 2两部分，分别取经验值为 2mm 3mm即卩f2 = S 1+ S 2 = 5mm f3为支架基底受荷载后的非弹性沉降量，基底处理时采用山皮石压实、 混凝土铺装为刚性基础暂列为 2mm（施工时以实测为准）。 f4为地基的弹性变形地基的弹性变形f4按公式f4

39、=6 /E p,式中C为地基所受荷载，&为处理后 地基土的压缩模量6.2取设计参数建议值。f4 =6 /Ep= 57.25/6.2 = 9.2mm故支架变形量值F为F= f1 + f2 + f3 + f4=1.32+5+2+9.2=17.5 伽3.3门架体系验算3.3.1门架布置门架采用C20钢筋砼基础，基础尺寸0.9*1m,立柱采用325*10mn钢管，间 距L1=3m,钢管立柱上方分配梁采用I32C工字钢，主梁采用I45C工字钢，间距L2=0.6m,主梁上方按支架法施工的间距 0.25m铺设10*10cm方木。3.3.2荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式:

40、q1箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。q2箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算,经计算取q2= 1.0kPa （偏于安全）。q3施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa ;当计算肋条下的梁时取1.5kPa;当计算支架立柱及替他承载构件时取 1.0k Pa。q4振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。3.3.3荷载计算箱梁自重一一q1计算根据主线桥现浇箱梁结构特点， 取门架最不利位置荷载主桥1-1截面分别 进行自重计算。26 16007 362*2 = 2904kPa根据横断面图，贝U：q W = Yc Aq1 = 一 一=B B7.85取 1.2 的安全系数，则 q1= 29.04 X 1.2 = 34.85kPa注：B箱梁底宽，取7.85m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。3.3.4门架验算1、梁底、梁侧模板及方木验算梁底、梁侧模板、方木布置形式与满堂红支架法布置形式相同，其强度及挠度经前面计算满