重型钢结构厂房计算书

1、1引言为了能够更好地回顾所学的钢结构相关的知识，此次的设计选择了有吊车的 重型钢结构厂房，并采用轻钢围护结构。文章从建筑、结构、施工图三个方面对 厂房的设计过程作了说明，设计过程当中难免有遗漏或不妥的地方， 希望老师再 次指正。1.1 工程概况这是一个新建的机械装配车间，坐落在 xxx厂房的长132m宽36m总建 筑面积4752m;内设一台160/50T桥式吊车；该厂房采用轻钢围护结构设计。1.2 地质水文及气象条件建筑等级I地下水性质无侵蚀性最冷月平均温度3.4 C地下水位标图最图-8M最热月平均温度28.8 C土壤情况及性质密实粘性土室外计算温度冬季-2 C夏季33 C许RJ耐压力砌置深度

2、2米时 30N/cm常年降雨量1043.3mm主导风向及风速东 W 匕 1.9M/S最大积雪厚度0地震设计烈度6度1.3 生产车间工艺、组成及要求(1)装配车间设计主要承担设备的加工、装配任务，工艺流程为： 仓库 机械加工一热处理*中间仓库冷B件装配总装配油漆检验(2)总装配跨：轨顶标高21米，内设160/50T桥式吊车一台。(3)总装配车间是冷加工车间，由于加工零件及加工工序多，精度要求高，地面与上部运输频繁，机床设备及操作工人多，要求车间自然光线好，采光等级 为三级，火灾危险性属戊类。2建筑设计2.1 平面设计2.1.1 厂房平面的布置形式由于厂房内设置一台160/50T桥式吊车，该吊车的

3、跨度为34m由此确定该厂房为单跨；根据生产工艺等要求，确定该厂房为单层。所以厂房平面形式为矩 形。2.1.2 柱网的确定根据厂房建筑模数协调标准(GBJ6-86)的要求：当跨度尺寸呈18m时， 按60M模数递增，即合理跨度可取 18m 24m 30m和36m柱距采用60M数列, 即6m 12m 18m等。由于厂房为36x 132m综合规范要求等方面的影响因素， 确定该厂房的跨度为36m柱距为6m柱网布置如下图所示：2.1.3 定位轴线的确定(1)横向定位轴线通常以通常以等数字标识；除了边柱和变形缝处，其它都是从柱750mm子的中心通过；墙的内缘与边柱的外缘相重合，定位轴线内缩;标定了横向构件屋

4、架,（2）纵向定位轴线也是大型屋面板边缘的位置。吊车规格与工业建筑跨度的关系为：L - Lk = 2e式中Lk吊车的跨度，取34mlL厂房的跨度，该厂房为36me 吊车轨道中心至纵向定位轴线的距离，由于该吊车为 160/50T,所以e取1mi2.1.4变形缝的设置普通钢结构厂房的温度区段的最大长度:结构情况温度区段长度/m纵向温度区段（垂 直屋架跨度方向）横向温度区段（沿屋架跨度方向）柱顶刚接柱顶较接采暖房屋和非米暖地区的房220120150屋热车间和采暖地区的飞非采暖房屋180100125露天结构120由于该厂房长132m宽36m按照上表的要求，可以不设温度缝。且厂房为 规整的长方形结构，可

5、以不设抗震缝和沉降缝。2.2剖面设计2.2.1单层工业厂房相关高度的确定（1）厂房柱顶标高的确定H=Hi+h6+h7式中：H一柱顶标高，应符合3M模数；Hi一吊车轨道顶面标高（m ,本设计为21mlh 6吊车轨顶至小车顶面的高度（mrm,本设计为5290mmh 7一小车顶面至屋架下弦底面之间的安全净空尺寸（mrm,取值为500mm则 H=21000+5290+500=26790m瓶 3M的模数 H=27000mm(2)室内地坪标高的确定为了防止雨水浸入室内，同时考虑到单层工业建筑运输工具进出频繁，若 室内外高差过大则出入不便，所以取 150mm2.2.2 采光设计设计要求该厂房的采光等级为三级

6、，查采光标准可知，该厂房采光要求 的窗地面积比为1:3.5。由于厂房跨度为36m超越单侧采光所能解决的范围，所以该厂房将在侧墙 采用双侧开窗采光。并将侧窗分为上下两段布置，即高侧窗和低侧窗。高侧窗有 两排，分别为3X1.5m和3X1m低侧窗为3.9 x 5.1m,经计算满足窗地比的要 求。为方便工作和不使吊车梁遮挡光线，一般高侧窗的下沿比吊车梁顶面高出 600mm低侧窗下沿一般应略高于工彳面的高度，工作面高度取900mm2.2.3 通风设计为了节约环保，本厂房采用自然通风，除了高低侧窗户的布置外，在正立面 各设两道3.6X3.6的汽车门，在厂房的两侧立面各设两道 4.5 X 5.4的火车门。

7、2.3立面设计为了使立面简洁大方，比例恰当，达到完整均匀，节奏自然，色调质感协调 统一的效果。本厂房的立面采用水平划分的手法，在水平方向设整排的矩形窗， 组成水平条带，增加立体感。在山墙设有 3600X3600的汽车门，在侧立面4500 X 5400的火车门；门上设有外挑的 900mm勺雨棚。2.4其它节点设计2.4.1 墙面、屋面和地面的设计(1)根据当地的水文气象条件，xxXS于夏热冬冷地区，“防热为主，兼顾保 温”，均采用轻质高强度的压型钢板，内夹发泡型保温材料用来保温隔热。墙厚 240mm墙板通过墙梁与钢架柱相连。(2)屋面采用两层压型钢板，内填发泡型保温材料，自身就具有良好的防水 作

8、用，无需额外做防水层。屋面檐口部分采用有组织排水方式。(3)室内地面构造2.4.2 排水、散水与坡道设计由于该厂房较高，XXX的年降雨量较大，故采用有组织排水的方式。落水管 间距为12m外围散水坡度i=5%,宽600 mm；为了方便车辆进出，大门入口的坡道坡度 i=7.5%,且设有防滑条。1。川4V:挽吸那 60靶13标：- 60m所以在温度区段中部也设置一道横向水平支 撑。3.4.2 下弦横向水平支撑布置与上弦支撑布置在同一柱间，它也形成一个平行弦桁架，位于屋架下弦平面3.4.3 下弦纵向水平支撑在屋架下弦端节点间设置纵向支撑。纵向水平支撑和横向水平支撑形成封闭 合框，加强了屋架的整体稳定性

9、，并提高了厂房的纵向刚度。3.4.4 垂直支撑3.4.5 系杆（楝条）上弦平面内，系杆由楝条代替，系杆只在屋脊及屋脊两边设置。下弦平面内, 在跨中设置一道系杆，在屋架两端设置系杆。3.5 柱间支撑布置上层柱间支撑要在下层柱间支撑布置柱间设置外，还在每个温度区段的端布 设置Vv叉X产加产尸产严吟WAWz、OH、 r气皿叩巴213.6 抗风柱的布置采用整体式体系，山墙柱上搭墙梁，墙梁跨度为6ml在山墙处设置抗风柱,柱距为6m4荷载计算4.1 计算单元的划分以及计算简图的确定4.1.1 计算单元的划分为了计算方便，将厂房的空间结构简化为平面结构进行计算。并近似地认 为各个横向平面框架之间以及各个纵向

10、平面框架之间是互不影响的，各自独立 工作。横向框架的间距、荷载相同，因此取出有代表性的一幅中间横向框架作 为计算单元，如图阴影部分所示4.1.2 计算简图的确定计算简图中，H为柱脚低至屋架下弦重心线与柱顶交点间的距离，即柱高，H 为上柱高度，为7.6m； H2为下柱高度，为19.4m,总高度为27ml上柱与下柱偏 心距e1为500mmMJ4.2永久何载4.2.1 屋盖自重两层压型钢板（含保温）檀条及支撑钢架倾斜自重荷载总和0.30 KN/0.10 KN/0.15 KN/0.55 KN/m2m2m2m2屋架作用于框架柱的计算简图为下图所示，屋架间距6ml Q为屋盖线荷载.Q=6X 0.55=3.

11、30KN/mpp崩惭耕算艇4.2.2集中荷载屋架反力3.3X 36/2=59.4KN0.5m偏心距e集中荷载产生的弯矩1=59.4 X0.5=29.7KN -4.2.3柱及吊车梁的自重(1)上柱自重(上柱自重标准值 =上柱体积X 7850Kg/n3Xl.1 )A上=18X 940+2X 30X 500=46920mm3P上=1.2 X A 上HX X 7850Kg/mXl.1=36.95KN3UX(2)下柱自重(下柱自重标准值=下柱体积X 7850Kg/m3Xl.3)A下=30X 530+ (200-16) X 16X 2+16X 167X2+2X 30X 500+16X 540=66828m

12、mP下=1.2 X A下H2X 7850Kg/m3X 1.3=174.63KN(3)吊车梁自重2A吊=2X 25X 500+18X 1300=48400mm3P 吊=1.2 X A 吊 HX 7850Kg/m 乂 1.4=38.30KNM= P 吊 ac-P 上e1=38.30X 0.7-35.01 X0.5=9.31KN - m4.2.4外墙自重压型钢板（包含填充物）0.25 KN/m2墙梁自重0.10KN/m2支撑自重0.10KN/m2（十合计0.45KN/m2开窗处福我自重钢窗自重0.4KN/m2墙梁自重0.10KN/m2支撑自重0.10KN/m2（十合计0.6KN/nf图4-5P尸(2

13、.9 + 0.70 )X 0.45 + 4 X 0.6 X 6 X 1.2 =27.648KNP2= (3.7 + 4.5 )X 0.45 + 4 X 0. 6 X 6 X 1.2 = 40.89KN4.3可变荷载4.3.1屋面活荷载本厂房屋面为不上人屋面，均布活荷载标准值取0.3KN/ m2, XXX屋面雪荷载值为0.4KN/ m2,在可变荷载计算时，只取均布活荷载与雪荷载两者中的较大值， 本厂房不考虑积灰荷载。屋面线荷载q=qqX 6=1.4 X 0.4 X 6=3.36KN/m屋架反力1Pw -ql0 0.5 3.36 36 60.48KN 2上下柱的偏心距e=0.5m集中荷载所产生的弯

14、矩1=60.48 X0.5=30.24KN - m4.3.2 吊车荷载(1)竖向荷载本厂房采用160/50T桥式吊车，查表得最大轮压 Pma=335KN最小轮压Pmin=103KN吊车梁支座反力影响线如图所示：Dmax = PmaxEyi=1.4 X 335X ( 1+0.86+0.63+0.49+0.59+0.45+0.22+0.08 ) =2026.08KND min= (Pmin/Pmax) - dax= (103/335) X 2026.08=1622.49KN(2)横向荷载次平常卦力HK=K(g+Q)/ng=、车自重标准值=63.3tQ二最大起重量=160tK=0.08因此 Hk=0

15、.08X (630+ 1600)/8=22.33KNT= T .Hk. E yi=1.4 义 22.33 X ( 0.34+0.49+0.63+0.86+1+0.59+0.45+0.22+0.08) =135.05KN4.4风荷载风荷载的标准值此二B*用风，式中，B zz高度处的风振系数；风荷载体型系数，根据表1.1得ps=-0.6 ;Nzz风压高度变化系数，离地面 20m时，=1.25;离地面30m时，z=1.420风压高度变化系数按柱顶离室外天然地坪的高度27.15m取值，得以z=1.370当厂房高宽比小于1.5时，pz=1,本厂房高宽比为0.751.5 ,所以=1;查建筑荷载规范可知，X

16、XX勺基本风压 W= 0.35 KN/ m2 ；计算简图如图所示，-Oi&口i0a：仙s60+0.8； ,I风载体型系数(1) w为屋架端部传给框架柱的集中荷载Wk1 0.8 z z w0 2 6 3.96KNWki, 0.5 z z W0 2 62.48 KN(2) W为屋面传给框架柱的集中荷载Wk20.6 z z W0 1.5 62.23KNWk2,0.5z z w0 1.5 61.86 KN(3) q为墙面传给框架柱的线风荷载q1 0.8zz w0 6 1.98KN/mq1,0.5 z z w0 61.24KN /m集中力的合力 W= (W + Wk2 ) X1.4=2.42KN=(W

17、+ W ) X 1.4 = -6.07 KN4.5地震作用该厂房为6级抗震，根据抗震设防烈度的要求，该厂房不考虑地震作用的计算。5内力分析与组合5.1 框架内力计算的准备5.1.1 横梁及上下柱惯性矩的选取(1)屋架折算惯性矩的近似计算22、.Io=(A1y1 +Ay2)k式中A, A2屋架在跨中处的上弦杆和下弦杆的截面面积;y1, y 2 -屋架在跨中的上弦杆重心线和下弦杆重心线至中和轴的距离;k 为折减系数，屋架坡度为1/10,查表得k为0.7。坡度1/81/101/12k0.650.70.8A = 43.9 X 2 = 87.8cm_ _ 2A = 37.6 X 2 = 75.2cm10

18、= ( Ay12+Ay22 ) X k=0.7 X 87.8 X (350/2 2.91) 2+75.2 X (350/2-3.98)10= 3.37 x 106cm4(2)上柱惯性截面(实腹式)：I s=1.8 X 943/12+2 X(50 X33/12 + 50 X 3X 48.52)=830487.6cm4(3)下柱(格构柱)折算惯性矩：I下二(Aix；+Ax22 - 120.722 ) X 0.9Ai=223cm, A 2=386.4cm2 A=A+ A2=609.4cm2X2=(52 X3X (200-1.5)+2 乂 76.51 乂 9200-5.69-3.0)/609.4=98

19、.8 cmX2=200-98.8=101.2cmI x=(223 X 101.2+386.4 X 98.8) X 0.9=5450095cm4下柱恻瞬计算筒倒上也荻面闾5.1.2杆端有单位变形时的支座反力(1)柱-1 6 n3 12.61131 - 130.343 2D 1 320.38k011/ D 0.905k022 /D 1.905k033/ D 6.944Rb 旦.K02H2n. EIM B . K 02HEIRb -2 .K 03H2(2)梁横梁的轴向变形很小，在计算中忽略框架横向侧移变形4EI2EIA B 5.2框架内力分析计算5.2.1 内力分析的几点说明(1)横梁和柱子的轴向变

20、形很小，所以计算中不考虑。(2)荷载符号规定，水平向右为正，竖直向下为正，弯矩顺时针方向为正。(3) M在受拉一侧。(4)手算吊车刹车力作用下的内力林体系111EI 0118 18218 +1.2-4141.25 1018 18 +20.7 18 18 =EI上EI下111=EI上1180.2521.35181015.30EI下180.25+2930.7520.7 18X1 21.78KN11.X10E1110425.727777楸图77775.2.2电算其它荷载内力(荷载，弯矩，剪力，轴力图)(1)屋盖自重内力图(2)外墙自重34.054S.2C(3)吊车竖向荷载135.629T 10,94

21、394*10.94 g2D0315 QNE(4)屋面活荷载(5)风荷载 1L3.56H8.S6 0 N0 65.604,3734.7 +永久荷载作用及内力图(6)柱及吊车自重内力图5.3框架内力组合2.竖向吊车 何裁Dmax:口1三1口卷匚士11rli1 1且 Qc DMF .RT7P.05 3.F -J)4.3 /上产 ,_ . .J -1+一H3.竖向吊车 何我DminE835j -占二白月七62.25 390三3 *C320344.吊车水平 柿鼓（左刹）/ /22.7 E?4二 30!77T/ r/520.895.吊车水平 柿鼓（右刹）12 2 6-J177产 1aEPfiAq6.风荷载

22、320.27乙1 J / 1_ r（左风）/由/7/51.27/jf久1+I十Q97.永久福栽359.4A1633.4?M能”: rr:rlc/己m 6 士53.65 37G.1 I J5.3.2 1-1 截面L *柱简图：一上三J.永久柚鼓屋闻活荷吊车福载风福载竖向浦裁水平何裁Dnaxdin左刹右刹左吹1截面1-1设计值M268.5135.3-6.756.75192.5-192.578.19N178.143.40010.54-10.544.53V-15.6-8.660000-6.69组合I(+Max)选项VVVVVM1.2 X 268.5+1.4 X0.9 X (135.3+6.76+192

23、.5+78.19)=842.6N1.2 X 178.1+1.4 X0.9 X (43.4+10.54+4.53)=283.4V-1.2 X 15.6+1.4 X 0.9 X (-8.66-6.69)=-38.08组合II -Mmax)选项VVVVM1.2 X 268.5+1.4 X0.9 X (-6.67-192.5-89.3)=-30.36N1.2 X 178.1+1.4 X0.9 X (-10.54-4.53)=194.8V-1.2 X 15.6+1.4 X 6.69=-9.4组合III(+Nnax)选项VVVVVM1.2 X 268.5+1.4 X0.9 X (135.3+6.76+19

24、1.5+78.19)=838.5N1.2 X 179.1+1.4 X0.9 X (44.4+10.64+4.53)=290V-1.2 X 15.6+1.4 X 0.9 X (-8.66-6.69)=-38.06组合IV(Nmax选项VVVVM1.2 X 268.5+1.4 X0.9 X (-6.67-192.5-89.3)=-30.41)N1.2 X 179.1+1.4 X0.9 X (-10.64-4.53)=195.8V-1.2 X 15.6+1.4 X 6.69=-9.4组合V(Vmax )选项VVVM1.2 X 268.5+1.4 X0.9 X (134.3+78.19)=588.6N

25、1.2 X 179.1+1.4 X0.9 X (44.4+4.53)=276.6V-1.2 X 15.6+1.4 X 0.9 X (-8.66-6.69)=-38.065.3.2 2-2 截面柱简图：L芭,L.X_,上永久柚鼓屋间活荷吊车福载风福载竖向浦裁水平何裁DnaxDLn左刹右刹左吹右吹1设计值M190.785.83-6.766.76191.5-191.530.13-30.13N179.144.40010.64-10.644.53-4.53V-15.6-8.660000-6.696.69组合I(+Max)选项VVVVVM1.2 X 190.7+1.4 X0.9 X (85.83+6.76

26、+191.5+30.13)=624.8N1.2 X 179.1+1.4 X0.9 X (44.4+10.64+4.53)=290V-1.2 X 15.6+1.4 X 0.9 X (-8.66-6.69)=-38.06组合II(-Mmax选项VVVVM1.2 X 190.7+1.4 X0.9 X(-6.67-191.5-30.13)=-58.8截面1-1)N1.2 X 179.1+1.4 X0.9 X (-10.64-4.53)=195.8V-1.2 X 15.6+1.4 X 6.69=-9.4组合III(+Nnax)选项VVVVVM1.2 X 190.7+1.4 X0.9 X (85.83+6

27、.76+191.5+30.13)=624.8N1.2 X 179.1+1.4 X0.9 X (44.4+10.64+4.53)=290V-1.2 X 15.6+1.4 X 0.9 X (-8.66-6.69)=-38.06组合IV(Nmax)选项VVVVM1.2 X 190.7+1.4 X0.9 X(-6.67-191.5-30.13)=-58.8N1.2 X 179.1+1.4 X0.9 X (-10.64-4.53)=195.8V-1.2 X 15.6+1.4 X 6.69=-9.4组合V(Vmax)选项VVVM1.2 X 190.7+1.4 X0.9 X (85.83+30.13)=37

28、4.95N1.2 X 179.1+1.4 X0.9 X (44.4+4.53)=276.6V-1.2 X 15.6+1.4 X 0.9 X (-8.66-6.69)=-38.065.3.3 3-3 截面L吊车福载风福载竖向浦裁水平何裁柱简图：X -永久柚鼓屋间活荷Dnaxdin左刹右刹左吹右吹1设计1M190.785.83-6.586.58191.5-191.548.35-48.35值N179.144.4-137940410.64-10.644.53-4.53V-15.6-8.6600-47.347.3-10.313.36组合I(+Max)选项VVVVVM1.2 X 190.7+1.4 X0.

29、9 X (85.83+6.58+191.5+48.35)=646.5N1.2 X 179.1+1.4 X0.9 X (44.4+404+10.64+4.53)=798.04V-1.2 X 15.6+1.4 X 0.9 X (-8.66-47.3-10.3)=-102.3组合II(-Mmax)选项VVVVM1.2 X 190.7+1.4 X0.9 X(-6.58-191.5-48.35)=-81.6N1.2 X 179.1+1.4 X0.9 X(-1379-10.64-4.53)=-1564.4V-1.2 X 15.6+1.4 X (47.39+13.36)=57.82组合III(+Nnax)选

30、项VVVVVM1.2 X 190.7+1.4 X0.9 X (85.83+6.58+191.5+48.35)=647.5N1.2 X 179.1+1.4 X0.9 X (44.4+10.64+404+4.53)=799.04V-1.2 X 15.6+1.4 X 0.9 X (-8.66-47.3-10.3)=-102.2组合IV(-Nmax)选项VVVVM1.2 X 190.7+1.4 X0.9 X(-6.58-191.5-48.35)=-81.7N1.2 X 179.1+1.4 X0.9 X(-1379-10.64-4.53)=-1564.4V-1.2 X 15.6+1.4 X (47.39

31、+13.36)=57.82组合V(Vmax)选项VVVVM1.2 X 190.7+1.4 X0.9 X (85.83+48.35-47.3)=338.31N1.2 X 179.1+1.4 X0.9 X (44.4+10.64+4.53)=290V-1.2 X 15.6+1.4 X 0.9 X (-8.66-47.3-10.3)=-102.2截面1-15.3.4 4-4 截面L柱简图：上三金永久柚鼓屋闻活荷吊车福载风福载竖向浦裁水平何裁Dnaxdin左刹右刹左吹右吹设计值M218104.4-6.586.58803.7-803.7527.3-467.7N300.544.4-137940410.64

32、-10.644.53-4.53截面1-1V-15.6-8.6600-47.347.3-48.937.7组合I(+Max)选项VVVVVM1.2 X 218+1.4X0.9 义(104.4+6.58+803.7+527.3)=2077.8N1.2 X 300.5+1.4 X0.9 X (44.4+404+10.64+4.53)=944.7V-1.2 X 15.6+1.4 X 0.9 X (-8.66-47.3-48.9)=-319.3组合II(Mmax)选项VVVVM1.2 X218+1.4X0.9 义(-6.58-803.7-467.7)=-1348.7N1.2 X 300.5+1.4 X0.

33、9 X (-1379-10.64-4.53)=-1418.7V-1.2 X 15.6+1.4 X (47.39+37.7)=88.5组合III(+Nnax)选项VVVVVM1.2 X218+1.4X0.9 义(104.4+6.58+803.7+527.3)=2078.6N1.2 X 300.5+1.4 X0.9 X (44.4+404+10.64+4.53)=944.6V-1.2 X 15.6+1.4 X 0.9 X (-8.66-47.3-48.9)=-319.1组合IV(Nmax)选项VVVVM1.2 X218+1.4X0.9 义(-6.58-803.7-467.7)=-1348.6N1.

34、2 X 300.5+1.4 X0.9 X (-1379-10.64-4.53)=-1417.7V-1.2 X 15.6+1.4 X (47.39+37.7)=89.36柱的计算6.1 柱的计算长度和容许长细比6.1.1 各段柱在平面内的高度、最大轴向力和相对惯性矩:上段柱 Hi=760cm N=-290KN; 11=1下段柱 H2=1940cmrj 2=-242.6KN; 12=6.566.1.2 柱段的线刚度比和计算参数：K1L也I2 H1119406.56 7600.389H1 N1 I27.6290 6.561.：. 0.517H 2 , N2 I119.4 242.61由钢结构手册查得

35、小值为：= =2.07，系数小还要乘以折减系数0.8即 2 0.8 2.07 1.66,1 侬 1.51。11.16.1.3 各段柱在平面内的计算长度为:上柱：H011Hl 1.51 760 1148cm下柱：H022H2 1.66 1940 3220cm6.1.4 各段柱在平面外的计算长度为:上段柱：H 01 625cm下段柱：H 02 1940cm60003 e u-/二wAU6.2柱截面的计算下柱的截面尺寸上柱的截面尺寸6.2.1上柱（实腹式柱）2Ai=469.2cm4ix=830487.6cm ix=I ix / 50=830487.6/50=16610cm回转半径：i ix=Iix8

36、30487.642.1cmA 469.2iy=2X 30 X 502+94X 1.8 2/12=69078cm4Wy=I iy / 25=2763cm3ly69078i iy=.12.1cmA469.2第一组合：N=290 M max=838.5第二组合：Nmax=290 M=838.5(1)强度计算假设扣除翼缘上2- 21.5螺栓孔的面积，即： A=469.2-2 X (21.5 X3)=340.2cm2W nx=WXA/Ai=12043cm r=1.05N Mx 290 103838.5 106An 而 34。2 102 1.05 1.204 107 (满足要求)8.5 66.31 74.

37、81 215N/mm2(2)稳定性验算H01=1148cmH011148x 一 2 7.3i1x42.1E 206 103N /mm2max 1.0Nex2EA3.142 206 1034.692 1041.1 27.321.17 108KN焊接工字钢对x轴为b累截面，查表的x 0.945NxA理曲215N / mm2NxWx 1 0.8 N EX(满足要求)(3)平面外稳定性的验算txH oi 625 52i1y 12.1206 103N/mm2 b 1.071.0522440001.01焊接工字钢对Y轴为b类截面，查表的查表的y 0.847NyAtxMx bWx3290 10二 40.847 4.692 106