新型隔热管托在蒸汽管道工程中的应用

1、新型隔热管托在蒸汽管道工程中的应用新型隔热管托在蒸汽管道工程中的应用张由素 1， 2，刘 丰 1，2，沈建锋1， 2，吴 然 1， 2 (1. 中圣科技 (江苏 )有限公司，江苏南京211112 ；2.江苏省 (中圣 )工业节能技术研究院，江苏南京211100) 摘要：石化热力蒸汽管线系统使用的普通隔热管托经常会出现保温层破损、管托移位等现象，导致隔热效果不佳，造成极大的热损失，影响企业的能耗效益。本文通过实验与工程应用相结合，开发出了新型隔热管托，并与 BR 系列隔热管托的隔热性能及热损失情况进行对比分析和评估， 可为企业选择隔热管托提供参考。关键词：高效；节能；隔热管托；热损失0引言 随着

2、新型高效隔热材料的不断推出，隔热材料已经渗入到长输蒸汽管线的各个环节，包括几十km 的管线保温和阀门、疏水装置、管支架等特殊部位的保温。其中任意一个环节出现问题都会影响整条管线的节能效果。以管支架为例进行说明，通常管支架通过支撑板、肋板导热和底板散热，把介质热量传递到大气中。经计算和实测可知，管道支架的热损失约占管道总热损的 20% 30%1 ，这就需要在施工过程中对此部位进行重点保温。 国内常见的保温方法是用浇注料做硬质隔热材料，用陶瓷纤维毯做软质隔热材料，并与钢制管夹进行组合，加工成隔热型管支架(简称 BR 系列隔热管托 )。但是这类隔热管托在运行过程中，特别是运行数年后节能效果逐渐丧失，

3、造成这一现象的主要原因是： (1) 隔热、抗压、抗折性能不理想。大多隔热管托厂家所采用的成品混合料的性能和质量提升受到约束，产品的导热系数大于0.2 W/(m · K) ，抗压强度小于 8 MPa ，抗折强度约为 2 MPa 。 (2) 防松设计失效。虽然大多管托采用弹垫等防松设计，但耳板在长期载荷作用及较高温度工况下产生的蠕变导致其防松失效，管托与管道发生相对位移， 破坏了蒸汽管道的整体保温。(3) 硬质隔热块易碎。在运行过程中受直接应力与二次应力(载荷 )交变作用的影响，再加上停开车期间温度骤变产生的温差应力，以及产品性能达不到设计指标，隔热瓦块抗拉、韧性不够，承受剪切载荷 (管

4、托长度较长时 ) ；运输、装卸、安装就位过程中的外在冲击、振动等原因都会造成所使用的硬质隔热块开裂，致使其保温功能下降。上述原因表明， BR 系列隔热管托因受钢制结构及浇注料硬质隔热材料等影响，在使用过程中不能满足蒸汽管线长期安全、节能的需求。因此，从节能的角度考虑，需研制新的隔热材料和管托结构，以解决上述问题，保证新型隔热管托满足蒸汽管线长期安全、节能的运行。1隔热材料的选择 一种好的管道隔热材料必须同时具备较低的密度及导热系数和较高的力学性能、较强的疏水性及化学稳定性 2 。目前国内外蒸汽管线隔热管托所用软质隔热材料常有玻璃棉、陶瓷纤维毯、杜热S 毯、气凝胶毡 4 种，所用硬质隔热材料主要

5、有浇注料、微孔硅酸钙和Firetemp? 隔热材料 3 种。软质材料在其中起隔热、缓冲作用，硬质材料起到隔热、支撑作用， 只有合理选择软质材料与硬质材料组合，才能从根本上解决 BR 系列隔热管托在运行中出现的各种问题，从而开发出安全、经济、节能的新型隔热管托。1.1 4种软质隔热材料性能对比玻璃棉、陶瓷纤维毯、 杜热 S 毯、气凝胶毡 4 种软质隔热材料的综合性能比较见表1。 表14种软质隔热材料的综合性能对比玻璃棉陶瓷纤维毯杜热S 毯气凝胶毡最高使用温度/ 500100012601260导热系数 (常温 )/(W ·m-1·K-1)0 0640 0560 0340 018

6、 抗拉强度/kPa 35 40 55 2密60度/(kg·m-3)4896 128128128费用/(元·m-2)182528300 1.2 3种硬质隔热材料性能对比3 种硬质隔热材料综合性能对比见表2。 表2 3种硬质隔热材料综合性能对比浇注料微孔硅酸钙Firetemp?最高使用温度/ 10001050982导热系数 (常温 )/(W ·m-1·K-1)0 0210 0580 085 密度/(kg ·m-3)1200600449 抗压强度 /MPa 10 17 11抗折强度 /MPa 4 6 55单价 /(元·m-3) 2700 5

7、000 6000 1.3隔热材料的选择 通过上述 4 种软质隔热材料及 3 种硬质隔热材料之间的综合性能对比发现，玻璃棉的最高使用温度500 ，其实际适用的工况仅有 450 ( 根据规范要求， 材料要取 0.9 倍的安全系数 3) ；气凝胶毡的费用为 300 元/m2 ，远远高于其他 3 种软质材料。 Firetemp? 材料在国内很少涉及到。因此，在兼顾有效性能、经济性及使用可行性的前提下，选择软质材料杜热S 毯与硬质微孔硅酸钙材料组合加工成新型隔热管托。对新型隔热管托与传统BR 系列隔热管托的隔热性能及热损失率进行实验研究，验证新型隔热管托的节能效果。2 试验研究2.1 隔热性能测试试验用

8、 2 种隔热管托结构如图 1、图 2 所示。 2 种隔热管托所用软质隔热材料厚度均为10 mm ，硬质隔热材料厚度均为50 mm ，外部钢制管夹及紧固件材料、结构均相同。图1 BR系列隔热管托图2新型隔热管托将2种隔热管托分别安装在一根DN250、介质温度为550的热力管道上， 并对管道裸露部位进行保温。在管托不同隔热材料之间布置热电偶以便测量系统热平衡时各测温点温度 4 ，热电偶布置测点如图3 所示。沿管道径向均匀布置 4 个测温点 (A1 A4) ，沿管托外表面径向均匀布置4 个测温点(B1 B4)，底板两侧处各布置1 个测温点C1 、C2 ，隔热性能测试装置如图4所示。图3热电偶布局图图

9、4 隔热性能测试装置图2.2 导热系数计算与分析按照SH3010-2013 石油化工设备和管道隔热技术规范5 ，隔热管托整体的导热系数计算式如下：式中：为导热系数，W/(m· K) ；D1 为管托外径， mm;D0 为管道外径 ,mm;Ts 为管托外表面温度 , ;Ta为环境温度 , ;T0为管道表面温度 , ; s为表面散热系数，取11.6 W/(m2 · K) 。2 种管托隔热性能测试和导热系数计算见表3。 表 3 2 种管托隔热性能对比表 BR 隔热管托新型隔热管托管道外表面温度T0/ 3794380 27 管托外表面温度 Ts/ 73950 3 环境温度 Ta/ 1

10、3 610 7 管道外径 D0/mm0 2730 273管托外径 D1/mm0 3930 39 底板温度 t/ 274318 6 管托导热系数 /(W ·m-1·K-1)0 19010 1203 (1) 在相同的测试条件下，新型隔热管托表面温度50.3，满足GB50264-2013工业设备及管道绝热工程设计规范6 中小于60的要求，而BR型隔热管托的表面温度高达73.9。(2) 新型隔热管托在550 下的导热系数为0.120 3W/(m· K) ，小于BR隔热管托的导热系数(0.190 1 W/(m· K)，证实新型隔热管托具有较强的隔热效果。2.3 热

11、损失计算按照 GB50264-2013 工业设备及管道绝热工程设计规范，管夹热损失计算公式为Q= 管托底座的热损失计算式为Q= 式中 为管托肋板高度， =19 mm。 2 种不同热损失单位之间的数值转换，采用以下公式：q= D1QL式中： q为以每m 长度隔热层外表面表示的热损失量，W/m ；Q为以每m2 隔热层外表面表示的热损失量，度， m。 管托热损失计算结果见表W/m2 ；L4。 表4为隔热管托长管托热损失计算结果 BR 隔热管托新型隔热管托管托热损失/W328 1224 50 底板热损失 /W30 4320 879 管托总热损失 /W358 53245 38 节能百分比 /%031 6

12、 2.4 节能效益分析新型隔热管托相对于BR 隔热管托节能30% 左右，热力管道以每年操作运行8 000 h 计，单个管托每年可节能W0=104× 3 600 × 8 000 3× 109 J1，kg 标准煤的热值为7000 kcal(约为2.93 × 107 J)，一年可节省0.102 t标准煤，1000 个管托每年可节省标准煤102 t ，标准煤按照600 元 / t计，可节省6.12 万元。一般热力管道选用普通钢结构管支架的热损失每个为1 399 W7( 管径 273 mm 、介质温度550 、环境温度 34 ) ，新型隔热管托比普通钢结构管支架每

13、个可节能 1 154 W ，每年可节能 W0=1 154× 3 600 × 8 000=3.32 × 1010 J ，一年可节约煤炭 1.13 t ；5 km 热力管道每年可节省约1 000 t 标准煤，减少二氧化碳排放2 500 t ，节能效果和环保效益非常明显。3 结论(1) 新型隔热管托结构简单、设计合理，比BR 系列隔热管托节能30% 以上，是一种可推广使用的既安全又经济的节能新型隔热管托。(2)新型隔热管托采用杜热S 毯和硬质微孔硅酸钙材料，解决了普通隔热管托隔热、抗压、抗折性能低；固定板松弛失效，管托与管道发生相对位移；管托隔热块易碎、节能效果下降的难

14、题。(3) 新型隔热管托试验测试其表面温度为50.3，满足 GB50264-2013 工业设备及管道绝热工程设计规范中小于 60 的要求， 导热系数 0.120 W/(m · K) ，抗压强度大于等于 17 MPa ，综合性能优于普通隔热管。 (4) 新型隔热管托可灵活、方便、经济的组合和安装；随着节能技术不断更新与完善、施工工艺不断的优化与成熟，将在热力管道及长输蒸汽管线得到广泛应用。参考文献：1 秦晓武 .节能技术在供热管网工程中的应用J. 能源研究与利用，2008(1)：45-46. 2周波 .蒸汽管线管托热损失技术分析与对策J. 全面腐蚀控制，2010，24 (9)： 28-

15、30. 3中国工程建设标准化协会化工分会.工业设备及管道绝热工程施工规范：GB50126 2008S.北京：中国计划出版社，2008：11. 4国家质量监督检验检疫总局.设备及管道绝热效果的测试与评价： GB/T 8174 2008S.北京：中国标准出版社，2008：3. 5 国家石油和化学工业局 .石油化工设备和管道隔热技术规范： SH/T 3010 2013S. 北京：中石化洛阳工程公司，2013 ： 11. 6中国工程建设标准化协会化工分会.工业设备及管道绝热工程设计规范：GB 50264 2013S. 北京：中国计划出版社， 2013 ：6. 7殷德庚 .高效隔热管托在乙烯项目上的节能

16、应用 J. 能源研究与利用， 2012(2) ： 40-41. Application of Pre-insulated Hot Support in Steam PipelineEngineering ZHANG You-su1,2，LIU Feng1,2， SHENJian-feng1,2 ，WU Ran1,2 (1.Sunpower Group Ltd.，Nanjing211112,China ； 2.Jiangsu Province Technology Research Institute for Energy Saving ， Nanjing 211100 ， China) Abs

17、tract ：Insulated hot support in petrochemical heating steam pipeline system usually exist the phenomenon ofpipe bracket damaged and pipe bracket shift, leading topoor heat insulation effect, causing a great deal of heatloss, and affecting the energy efficiency of the enterprise.In this paper, through experiment combined withengineering application, a new type thermal insulation pipebracket was developed , and through comparing andevaluating the BR series thermal insulation pipe bracket ofheat insulation and hea