BJ1039E2制动系统设计计算-最新年精选文档

1、BJ1039E2制动系统设计计算1. 结构简述：BJ1039E2 柴油轻型载货汽车制动系前后均采用鼓式制动器结构，工作直径$ 280mm摩擦片宽度64mm前制动器为单向双领蹄式制动器 ，后制动器为双向双领蹄式制动器，真空助力器为双膜片( 8+9)，助力比 为1:6，行程为32mm并具有串联式双管路制动总泵的液压制动驱动系统。2. 整车参数:(轴距L=2600mm)参数空载满载质心距前轴a(mm)10851508质心高hg(mm)659786总质量Ga(kg)18453345前轴负荷G1(kg)10751405前轴质量分配 %58.2742后轴负荷G2 (kg)7701940后轴质量分配 %41

2、.73583. 汽车动轴荷分配计算：3.1. 动轴荷计算：当汽车以减速度jt制动时，由于减速度而产生的惯性力，使轴荷分配相应改变：式中：G /制动时前轴负荷 G 2，制动时后轴负荷jt/g= $道路附着系数式中减速度jt为了计算方便，通常取以重力加速度的若干倍。表一是根据不同的jt/g值计算出汽车空载和满载时动轴荷分配值：表jt/g=$0.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0g/空载1121.81168.51215.31262.11308.81355.61402.31449.11495.91542.6(kg)满载1506.11607.21708.41809.51910.62

3、019.72112.922142315.12416.2空载723.2676.5629.7582.9536.2489.4442.7395.9349.1302.4(kg)满载1838.91737.81636.61535.51434.41333.31232.111311029.9928.83.2动载荷分配比：对汽车在不同的减速度jt/g值时前后轴动载荷分配比按下式计算:前轴动轴荷： G，/Ga x 100%后轴动轴荷： Ga，/Ga X100%表二为汽车制动时前后在不同减速度jt/g值时动轴荷分配比:表二jt/g= $0.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0G空载60.863.3

4、65.968.470.973.57678.581.183.6满载4548.151.154.157.160.163.266.269.272.2G空载39.236.734.131.629.126.52421.518.916.4满载5551.948.945.942.939.936.833.830.827.84. 汽车制动力的计算：4.1. 汽车制动时所需的制动力Pr (轴制动力)当汽车以减速度jt/g制动时，前后各自所需的制动力为前轴：P t 1=G，X jt/gX 9.8 (N)后轴：P T 2=G，x jt/gX 9.8 (N)表三为汽车在不同jt/g值时所需的制动力jt/g= $0.10.20

5、.30.40.50.60.70.80.91.0Pt1空载1099.32290.335734947.36413.27970.89620.11136113193.615117.8(N)满载14763150.25022.67093.293621182914494.217357.620419.223678.9Pt2空载708.81325.91851.32285.12627.32877.83036.63103.83079.32963.2(N)满载1802.134064811.76019.27028.57839.68452.58867.29083.79102.14.2制动器实际所产生的制动力及制动力分配比

6、4.2.1.汽车前轴制动器所产生的制动力Pti前轴制动扭矩：式中：T 1：单个前轮能发出的制动扭矩BEF 1：前制动器效率因数（3.0）d i：前制动器分泵直径（$ =32mm）R k：前轮滚动半径（336mm）4.2.2. 汽车后轴制动器所能产生的制动力Pt 2/ :后轴制动扭矩：式中：T2：单个后轮能发出的制动扭矩BEF2：后制动器效率因数（3.0）d2： 后制动器分泵直径（$ 25.4mm）Rk：后轮滚动半径（336mm）4.2.3. 前后制动器实际制动力分配比：4.3同步附着系数：4.4满载时前后轴附着力矩：（道路附着系数=0.7时的附着力矩）前轴附着力矩： M 前-14494.2 0

7、.336=4870.1后轴附着力矩： M后=84525 0.336 =28404.5最大管路压力Rmax：产生最大管路压力矩时（=0.7）的管路压力为最大管路压力，故：当=0.7时，后轮先抱死，此时前轮制动所需的油压大于后轮制动所需油压：M门=M前即：6.75 1O*F0 =4870.1.P0 =7.2MPa4.6制动踏板力计算： 式中:Pp:制动踏板力Sm:制动总泵活塞面积P0:I :制动管路压力踏板杠杆比2_6322 1 0F05.2-1.55P0 10*(N)汽车满载时制动管路油压P0为（=0.7）:P t 1=Gzx jt/g x 9.8因BJ1039E2制动系统采用真空助力机构用的真

8、空助力器的K=6,所以实际踏板力如表四表四：所以实际踏板力取决于真空助力器的助力因数（Pf 二 Ppk）：K,现该车型采40.40.50.60.70.80.91.0P0(Mpa)3.534.665.897.218.6410.1611.78Pp(N)547721.9912.21117.71338.51574.61826PF(N)91.2120.3152186.2223.1262.4304.3从上表可以得出：制动踏板力PFW 700N,完全符合 GB7258-2019机动车运行安全技术条件的规定和要求。4.7制动距离计算：当汽车以均匀减速度jt制动时，其理论制动距离为：式中：Va:汽车制动时的初速

9、度(Km/h)jt:制动减速度 jt=g 实际上，在汽车制动时，由踏下踏板到开始产生制动力尚有一段作用时间，取此值为0.2秒,所以实际制动距离St必须考虑这一作用时间。即:IISt= 0.2Vax3.6所以:0.2Va3.6计算时取制动初速度 Va = 50Km / h= 0.645150 250贝V：St()2 0.218.04(m)乞 22m2 汉9.80.6453.63.6所以，制动距离完全符合 GB7258-2019机动车运行安全技术条件的规定和要求。 4.8总泵容量及踏板行程的计算：4.8.1前后轴管路所需的排量：4.8.1.1 前制动回路所需的排量：其中：V前=8 SCL S前SC

10、L 制动蹄中部运动量(包括自由间隙、制动器变形及磨损等所有因素)S前 前制动分泵截面积Vp1 前制动管路膨胀量4.8.1.2 后制动回路所需的排量：其中：V后 =8 SCL S后SCL 制动蹄中部运动量(包括自由间隙、制动器变形及磨损等所有因素)S后 后制动分泵截面积Vp1 后制动管路膨胀量4.8.1.3 实际总泵排量：前腔：V前=S L前 322 16.5 =13.3 103(mm3) 12.2 103mm34后腔:4.8.1.4 排量的匹配结果：总泵的排量足够。4.8.2踏板行程Lp的计算：踏板杠杆比：1= 5.2总泵最大空行程：2mm制动踏板的行程符合 GB7258-2019机动车运行安

11、全技术条件的规定和要求。5. 制动器容量的计算f每单用磨擦片的比能量耗散率e每单位衬片（衬块）磨擦面积的每单位时间耗散的能量、比磨擦力位衬片（衬块）磨擦面积的制动器的磨擦力来衡量制动器的热容量和磨损容量。计算结果见表五：表五：计算值推存值（最大）e1 (w/mnm)1.191.8e2 (w/mnm)0.751.8f1 (N/mnm)0.260.48f2 (N/mm)0.160.48其中:式中：Ga汽车总质量Vmax制动初速度Vmax=80Km/h=22.2m/sjt制动减速度取jt=0.6gA 1、A前、后制动器衬片（衬块）的磨擦面积A1=Aa= n X d2X A=n X 280 X 64=56268.8mmR K1、R2前、后轮滚动半径RK1=R2=336mmR 1、R>前、后制动器的有效半径R1=R>=140mm3 1、B 2前、后制动力分配比3 1=0.61 53 2=1- 3 1=0.38 5从计算结果来看，前、后制动器的热容量足够，前、后制动器磨损容量足够