玻璃雨棚计算书

1、巴东县山城汽车商贸中心商住楼幕墙工程玻璃雨篷设计计算书设计:校对:审核:批准：武汉创高幕墙装饰工程有限责任公司二0五年六月五日1计算引用的规范、标准及资料 1.1幕墙及采光顶相关设计规范： 建筑设计规范：玻璃规范：钢材规范：胶类及密封材料规范：相关物理性能等级测试方法： 建筑结构静力计算手册（第二版） 土建图纸：1.21.31.41.51.61.71.8基本参数2.1雨篷所在地区2.2地面粗糙度分类等级雨篷荷载计算3.13.23.33.43.53.63.7雨篷的荷载作用说明 风荷载标准值计算. 风荷载设计值计算. 雪荷载标准值计算. 雪荷载设计值计算. 雨篷面活荷载设计值 雨篷构件恒荷载设计值

2、 选取计算荷载组合.3.8雨篷杆件计算4.1悬臂梁的受力分析4.2选用材料的截面特性4.3梁的抗弯强度计算4.4梁的挠度计算5雨篷焊缝计算5.1受力分析5.2焊缝校核计算6玻璃的选用与校核6.1玻璃板块荷载组合计算6.2玻璃板块荷载分配计算6.3玻璃的强度计算6.4玻璃最大挠度校核7雨篷埋件计算（粘结型化学锚栓）7.1校核处埋件受力分析7.2锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算7.3群锚受剪内力计算7.4锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算7.5锚栓钢材受剪破坏承载力计算7.6拉剪复合受力承载力计算1010101111121213141415151616178附录常用材料的力学及其它物理性能18钢结构

3、雨篷设计计算书1计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙及采光顶相关设计规范:铝合金结构设计规范玻璃幕墙工程技术规范建筑玻璃应用技术规程建筑幕墙建筑玻璃采光顶建筑用玻璃与金属护栏建筑幕墙工程技术规范GB50429-2007JGJ102-2003JGJ113-2009GB/T21086-2007JG/T231-2007JG/T342-2012DGJ08-56-2012GB/T17740-1999GB50017-2003JGJ3-2010GB19155-2003JGJ/T97-2011JGJ145-2004GB50367-2006GB50010-2010 JG160-2004CECS154: 2003

4、JGJ81-2002GB50223-2008GB50009-2012GB50068-2001GB50011-2010GB50016-2006GB50057-2010GB50018-2002GB/T18915.1-2002GB/T18915.2-20021.2建筑设计规范:地震震级的规定钢结构设计规范高层建筑混凝土结构技术规程高处作业吊蓝工程抗震术语标准混凝土结构后锚固技术规程混凝土结构加固设计规范混凝土结构设计规范混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓建筑防火封堵应用技术规程建筑钢结构焊接技术规程建筑工程抗震设防分类标准建筑结构荷载规范建筑结构可靠度设计统一标准建筑抗震设计规范建筑设计防火规范建筑物防

5、雷设计规范冷弯薄壁型钢结构技术规范1.3玻璃规范:镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃镀膜玻璃 第2部分：低辐射镀膜玻璃防弹玻璃GB17840-1999平板玻璃GB11614-2009建筑用安全玻璃 第3部分：夹层玻璃 GB15763.3-2009建筑用安全玻璃 第2部分：钢化玻璃 GB15763.2-2005建筑用安全玻璃防火玻璃半钢化玻璃热弯玻璃压花玻璃中空玻璃GB15763.1-2009GB/T17841-2008JC/T915-2003JC/T511-2002GB/T11944-20021.4钢材规范:建筑结构用冷弯矩形钢管 不锈钢棒 不锈钢冷加工钢棒 不锈钢冷轧钢板及钢带 不锈钢热轧钢

6、板及钢带 不锈钢丝 建筑用不锈钢绞线 不锈钢小直径无缝钢管 彩色涂层钢板和钢带 低合金钢焊条 低合金高强度结构钢 建筑幕墙用钢索压管接头 耐候结构钢 高碳铬不锈钢丝 合金结构钢金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求 冷拔异形钢管 碳钢焊条 碳素结构钢JG/T178-2005GB/T1220-2007GB/T4226-2009GB/T3280-2007GB/T4237-2007GB/T4240-2009JG/T200-2007GB/T3090-2000GB/T12754-2006GB/T5118-1995GB/T1591-2008JG/T201-2007GB/T4171-2008YB/T096GB/

7、T3077-1999 GB/T13912-20021997碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带 碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带 优质碳素结构钢GB/T3094-2000GB/T5117-1995GB/T700-2006GB/T912-2008GB/T3274-2007GB/T699-19991.5胶类及密封材料规范:丙烯酸酯建筑密圭寸膏幕墙玻璃接缝用密封胶彩色涂层钢板用建筑密封胶丁基橡胶防水密圭寸胶粘带工业用橡胶板混凝土建筑接缝用密封胶建筑窗用弹性密封剂建筑密封材料试验方法建筑用防霉密封胶建筑用硅酮结构密封胶建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品建筑用硬质塑料隔热条聚氨酯建筑密圭寸胶聚硫建筑

8、密圭寸胶JC484-2006JC/T882-2001JC/T884-2001JC/T942-2004GB/T5574-2008JC/T881-2001JC485-2007GB/T13477.1JC/T885-2001GB16776-2005GB/T19686-2005JG/T174-2005JC/T482-2003JC/T483-200620-2002GB/T11835-2007GB/T529-2008GB/T531-1999HG/T3318-2002JC/T486-2001JC/T914-2003JGJ/T139-2001GB/T18091-2000GB/T13448-2006GB50205

9、-2001GB50204-2002（2011版）GB/T18244-2000GB/T15227-2007GB/T18575-2001GB/T18250-2000GB50210-2001GB/T228-2002绝热用岩棉、矿棉及其制品硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定 橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法 修补用天然橡胶胶粘剂中空玻璃用弹性密封胶中空玻璃用丁基热熔密封胶1.6相关物理性能等级测试方法：玻璃幕墙工程质量检验标准玻璃幕墙光学性能彩色涂层钢板和钢带试验方法钢结构工程施工质量验收规范混凝土结构工程施工质量验收规范建筑防水材料老化试验方法建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法建筑幕墙抗震性能振动

10、台试验方法建筑幕墙平面内变形性能检测方法建筑装饰装修工程质量验收规范金属材料室温拉伸试验方法1.7建筑结构静力计算手册(第二版)1.8 土建图纸:2基本参数2.1雨篷所在地区巴东地区；2.2地面粗糙度分类等级按建筑结构荷载规范(GB50009-2012)ABCD类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区; 类：指有密集建筑群的城市市区；类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 依照上面分类标准，本工程按 B类地形考虑。3雨篷荷载计算3.1雨篷的荷载作用说明雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。（3）（4）自重：包括面板

11、、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照500N/m估算：风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按 GB50009采用； 雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用；活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009可按500N/m采用;在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方 式，取用其最大值：Aa.Sb.SSB:考虑正风压时：当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：A+=1.35Gk+0.6 X 1.4Wk+0.7 X 1.4Sk（或 Q）当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：A+=1.2Gk+1.4Wk+0.7

12、 X 1.4Sk（或Qk）（风荷载为第一可变荷载时）；A+=1.2Gk+1.4Sk（或Qk）+0.6 X 1.4wk （风荷载非第一可变荷载时）; :考虑负风压时：按下面公式进行荷载组合：A-=1.0Gk+1.4Wk3.2风荷载标准值计算按建筑结构荷载规范(GB50009-2012)计算：w k+= B gz 卩 z ji s1+W08.1.1-2GB50009-2012W k-= B gz i z i s1-W0 上式中：wwZk+ :正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值（MPa）;k-:负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值（MP a）;:计算点标高：6.2m;P gz：高度z处的阵风系数；根据

13、不同场地类型，按以下公式计算：P gz=1+2gl10（z/10）-“条文说明部分 861GB50009-2012其中A B C D四类地貌类别截断高度分别为： A 、B、C、D四类地貌类别梯度高度分别为： 也就是：对A类场地：对B类场地：对C类场地： 对D类场地：:峰值因子，取10： 10m高名义湍流度，对应 A、B、C、D地面粗糙度，可分别取 0.12、0.14、0.235m 10m 15m 30m300m 350m 450m 550m当 当 当 当z300m时,z350m时,z450m时,z550m时,取 z=300m取 z=350m取 z=450m取 z=550m当 zv5m时，取 z

14、=5m 当 z10m时，取 z=10m 当 z15m时，取 z=15m当 z300m 时， z350m 时， z450m 时， z550m 时，取 z=300m取 z=350m取 z=450m取 z=550m当 zv5m时，取 z=5m 当 z10m时，取 z=10m 当 z15m时，取 z=15m当 z30m时，取 z=30m对于B类地形，6.2m高度处风压高度变化系数：卩 z=1.000 X (Z/10) 0.30=1s1 :封闭矩形平面房屋的墙面及屋面可按表8.3.3-1的规定采用；檐口、雨篷、遮阳板、边棱处的装饰条等突出构件，取 -2.0 ;其它房屋和构筑物可按本规范第8.3.1条规定

15、体型系数的1.25倍取值。卩S1：局部风压体型系数； 按建筑结构荷载规范GB50009-2012第 8.3.3条：计算围护结构及其连接的风荷载 时，可按下列规定采用局部体型系数卩123按建筑结构荷载规范GB50009-2012第8.3.4条：计算非直接承受风荷载的围护构 件风荷载时，局部体型系数可按构件的从属面积折减，折减系数按下列规定采用：当从属面积不大于Im时，折减系数取1.0 ;当从属面积大于或等于 25m时，对墙面折减系数取 0.8，对局部体型系数绝对值 的屋面区域折减系数取0.6，对其它屋面区域折减系数取1.0 ；当从属面积大于Im且小于25m时，墙面和绝对值大于1.0的屋面局部体型

16、系数12 大于1.03可采用对数插值，即按下式计算局部体型系数：8.3.4GB50009-2012卩 s1(A)=卩 s1(1)+卩 s1(25)-卩 s1(1)logA/1.4因此，对雨蓬结构来说： 正压情况下：卩 s1+(1)=0.5 卩 s1+(25)=1 Xy s1+(1)=0.5负压情况下：卩 s1-(1)=-2.0 卩 s1-(25)=0.6 Xy s1-(1)=-1.2w。：基本风压值(MPa)，根据现行建筑结构荷载规范GB50009-2012附表E.5中数值采用，按重现期50年，巴东地区取0.0003MPa(1)计算龙骨构件的风荷载标准值： 龙骨构件的从属面积：A=1.7 X

17、1.55=2.635m2LogA=0.421y sA1+(A)= y s1+(1)+ y s1+(25)- y s1+(1)logA/1.4=0.5y sA1-(A)= y s1-(1)+ y s1-(25)- y s1-(1)logA/1.4=1.759w kA+= B gz y z y sA1W0=1.7 X 1X 0.5 X 0.0003=0.000255MPaW kA- = B gz y z y sA1-W)=1.7 X 1X 1.759 X 0.0003=0.000897MPa(2)计算面板部分的风荷载标准值:卩 sB1+(A)=0.5卩 sB1-(A)=2w kB+= B gz 卩

18、 z 卩 sB1+W)=1.7 X 1X 0.5 X 0.0003=0.000255MPaw kB-= B gz 卩 z 卩 sB1-W)=1.7 X 1X 2X 0.0003=0.00102MPa3.3风荷载设计值计算A+.kA+.A-.正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值kA-.a+=1.4 X wa+(MP a);(MP a)；(MP a)；(MP a)；w=1.4 X 0.000255=0.000357MPa w a-=1.4 X WAa-=1.4 X 0

19、.000897 =0.001256MPa正风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载设计值 正风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载标准值 负风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载设计值 负风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载标准值B+.kB+.B-.kB-.(MP a)；(MP a)；(MP a)；(MP a)；b+=1.4 X wkB+w=1.4 X 0.000255 =0.000357MPaw b-=1.4 X wab-=1.4 X 0.00102=0.001428MPa3.4雪荷载标准值计算k：作用在雨篷上的雪荷载标准值（MP a）；0：基本雪压，根据现行建筑结构荷载规范GB50009-2012取值：0

20、.0002MPa卩r :屋面积雪分布系数，按表 7.2.1GB50009-2012，为2.0 ；根据建筑结构荷载规范GB50009-2012公式7.1.1屋面雪荷载标准值为：S=2.0=0.0004MPak= r X SqX 0.00023.5雪荷载设计值计算S :雪荷载设计值（MPa）;S=1.4 X S=1.4 X 0.0004=0.00056MPa3.6雨篷面活荷载设计值Q :雨篷面活荷载设计值（MPa）;Q k：雨篷面活荷载标准值取：500N/mQ=1.4 X Q=1.4 X 500/1000000=0.0007MPa因为S Q,所以计算时活荷载参与正压组合!3.7雨篷构件恒荷载设计值

21、+:正压作用下雨篷构件恒荷载设计值（MPa）； 负压作用下雨篷构件恒荷载设计值（MP a）； 雨篷结构平均自重取0.0005MPa因为G与其它可变荷载比较，不起控制作用，+=1.2 X GX 0.0005所以:G=1.2=0.0006MPaG -=G=0.0005MPa3.8选取计算荷载组合（1）正风压的荷载组合计算：S kA+:正风压作用下的龙骨的荷载标准值组合S A+：正风压作用下的龙骨的荷载设计值组合S kA+=G+Q+0.6WkA+=0.001153MPaS A+=G+Q+0.6w+=0.001514 MPa（2）负风压的荷载组合计算：S kA-：负风压作用下的龙骨的荷载标准值组合S

22、A-:负风压作用下的龙骨的荷载设计值组合S kA-=G+WA-=0.000397MPaS A-=G+w-=1.0G k+1.4WkA-=0.000756MPa（3）最不利荷载选取：SS(MPa);(MP a);(MPa);(MP a);kA：作用在龙骨上的最不利情况下荷载标准值组合 （MP a）; A：作用在龙骨上的最不利情况下荷载设计值组合 （MPa）;按上面2项结果，选最不利因素（正风压情况下出现）：kA=0.001153MPaS a=0.001514MPa4雨篷杆件计算基本参数：计算点标高：6.2m；力学模型：悬臂梁； 荷载作用：集中力荷载；悬臂总长度：a=1700mm 分格宽度：B=1

23、550mm 板块配置：夹层玻璃6 +6 mm； 悬臂梁：2OO12OX 100X8X6变截面T型钢，Q235;本处幕墙杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算，受力模型如下:4.1悬臂梁的受力分析（1）集中荷载值计算:本工程结构的每个梁上，共有i=2个集中力作用点，下面对这些力分别求值:ki:每个集中力的标准值（N）；每个集中力的设计值（N）；每个分格的沿悬臂梁方向的长度（mm）；k：组合荷载标准值（MPa）；:组合荷载设计值（MPa）;:分格宽度（mm；1=300mm2=1400mmk1 =skBa2/2=1251.OO5NP 1 =SBa2/2=1642.69NP k2=Pk1p 2=p1=164

24、2.69N （2）雨篷杆件截面最大弯矩（根部处）的弯矩设计值计算:全部作用力作用下悬臂梁根部弯矩设计值（N mm）:单个作用力d 作用下悬臂梁根部弯矩设计值（N mm）:单个作用力d 作用点到悬臂梁根部的距离（mm；:每个集中力的设计值（N）;i =pi xbiM 1=p1b1=492807N mmM 2=p2b2=2792573Nmm=3285380N-mm4.2选用材料的截面特性材料的抗弯强度设计值：f=215Mpa材料弹性模量：E=206000Mpa4 主力方向惯性矩：I=5738800mm3主力方向截面抵抗矩：W=46906mm塑性发展系数：Y =1.054.3梁的抗弯强度计算按悬臂梁

25、抗弯强度公式，应满足:M/上式中悬臂梁的弯矩设计值（N mm）3在弯矩作用方向的净截面抵抗矩（mm）；:塑性发展系数，取1.05 ;f :材料的抗弯强度设计值，取 215MPa则:M/ Y W=3285380/1.05/46906=66.706Mpa 215Mpa悬臂梁抗弯强度满足要求4.4梁的挠度计算:全部作用力作用下悬臂梁悬臂端挠度计算值 （mm；f,lim:悬臂梁悬臂端挠度限值（mm）;fi :单个作用力pi作用下悬臂梁悬臂端挠度计算值（mm；i :单个作用力fI作用点到悬臂梁根部的距离（mm；ki ：每个集中力的标准值（N）；:悬臂梁总长度(mm);fi =pki bi a(3- B

26、i )/6EIp i =bi /ad f = 2dfid f1 =pk1 b1 a(3- p 1 )/6EI=0.076mm2d f2 =pk2b2 a(3- p 2)/6EI=1.733mmd f = 2dfi=1.809mmd f,lim =2X1700/250=13.6mm1.809mm d f,lim =13.6mm悬臂梁杆件的挠度满足要求！5雨篷焊缝计算基本参数:焊缝高度：hf =4mm3:焊缝有效截面抵抗矩：W=76970mm2:焊缝有效截面积：A=2532.4mm;5.1受力分析:剪力（N）:悬臂长度（mm：:分格宽度（mm；:弯矩（Nmm)V=SaB=0.001514X 仃00

27、X1550=3989.39NM=3285380N-mm5.2焊缝校核计算校核依据:(a f/ pf)2+T f2)05 ffW 7.1.3-3GB50017-2003上式中:af :按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向的应力 （MPa）;pf :正面角焊缝的强度设计值增大系数，取1.22 ;if :按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力(MPa);r Wf f :角焊缝的强度设计值(MPa);f f 2 f2 o.5(a T / pT ) +t T )2 2 0.5=(M/1.22W)+(V/A)2 2 0.5=(3285380/1.22/76970)+(3989.39/2532.4)3

28、5.022MPa ff W=160MPa=35.022MPa焊缝强度能满足要求=0.000641MPa（1）上片校核:6玻璃的选用与校核基本参数:计算点标高：6.2m;:玻璃板尺寸：宽X高 二BX H=1550mmi550mm:玻璃配置：夹层玻璃，夹层玻璃：6 +6 mm;上片钢化玻璃，下片钢化玻璃;:玻璃支撑类型：四点驳接;:玻璃支撑点间距 b1 X h1 =1250mm 1150mm模型简图为:B1点式玻璃板（四点驳接）6.1玻璃板块荷载组合计算（1）玻璃板块自重:k:玻璃板块自重标准值（MPa）;:玻璃板块自重设计值（MPa）;1：玻璃板块上片玻璃厚度（mm;2:玻璃板块下片玻璃厚度（m

29、m;3Yg：玻璃的体积密度（N/mm ）;k+：正风压作用下作用在雨篷上的风荷载标准值（MPa）;k= Yg(t 1+t2)=25.6/1000000 X (6+6)=0.000307MPa因为Gk与其它可变荷载比较，不起控制作用，所以:G +:正压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值(MP a);负压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值(MP a);G k：玻璃板块自重标准值（MPa）;G +=1.2 XGk=1.2 X 0.000307G - =dk=0.000307MPa （2）正风压的荷载组合计算:S +:正风压作用下的荷载设计值组合（MPa）;S k+二dC+Qk+0.6wk+=0.00096MPaS

30、+=g+ +Q+0.6w+=0.001282MPa （3）负风压的荷载组合计算:S k-：负风压作用下的荷载标准值组合（MPa）;S -:负风压作用下的荷载设计值组合（MPa）;S k- =Gk+wR-=0.000713MPaS -=G- +w=1.0Gk+1.4wk-=0.001121MPa （4）最不利荷载选取:k:最不利荷载标准值组合（MPa）；:最不利荷载设计值组合（MPa）;按上面2项结果，选最不利因素（正风压情况下出现）:k=0.00096MPaS=0.001282MPa6.2玻璃板块荷载分配计算k:最不利荷载标准值组合（MPa）;:最不利荷载设计值组合（MPa）;1:上片玻璃厚度

31、（mm；2:下片玻璃厚度（mm；k1 :分配到上片玻璃上的荷载组合标准值（MPa）;1:分配到上片玻璃上的荷载组合设计值（MPa）；k2:分配到下片玻璃上的荷载组合标准值（MPa）；2:分配到下片玻璃上的荷载组合设计值(MPa);k1=skt13/(t 13+t23)3 33=0.00096 X6 /(6 +6 )=0.00048MPaS 1=St13/(t 13+t23)33 3=0.001282 X 6 /(6 +6 )=0.000641M Pa._._3.3_3S k2=skt2 /(t 1 +t2 )333=0.00096 X6 /(6 +6 )=0.00048MPa3 川 3S 2=

32、St2 /(t 1 +t2 )3 3 3=0.001282 X 6 /(6 +6 )6.3玻璃的强度计算校核依据：ffW f g0 1 :上片玻璃的计算参数;n 1 :上片玻璃的折减系数;k1 :作用在上片玻璃上的荷载组合标准值（MPa）;:支撑点间玻璃面板长边边长（mm）;:玻璃的弹性模量（MPa）;1:上片玻璃厚度（mm;6.1.2-3JGJ102-20030 1 =sk1 a /Et 14 4=0.00048 X 1250 /72000/6=12.559按系数 0 1,查表 6.1.2-2JGJ102-2003 , n 1=0.95 ;T 1 :上片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计

33、值（MPa）;1 ：作用在幕墙上片玻璃上的荷载组合设计值（MPa）;:支撑点间玻璃面板长边边长（mm）;1:上片玻璃厚度（mm;1:上片玻璃弯矩系数，查表得m1=0.1492 ;（T 1 =6m1s1a n 1/t 12 2=6 X 0.1492 X 0.000641 X 1250 X 0.95/6=23.66MPa23.66MPa f g1=42MPa钢化玻璃）上片玻璃的强度满足！（2）下片校核:（）2：下片玻璃的计算参数;n 2：下片玻璃的折减系数;k2: 作用在下片玻璃上的荷载组合标准值（MPa）;:支撑点间玻璃面板长边边长（mm）;:玻璃的弹性模量（MPa）;2：下片玻璃厚度（mm;4

34、 40 2=Sk2 a /Et 26.1.2-3JGJ102-200344=0.00048 X 1250 /72000/6=12.559按系数 0 2,查表 6.1.2-2JGJ102-2003 , n 2=0.957 2：下片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值（MPa）;2：作用在幕墙下片玻璃上的荷载组合设计值（MPa）;:支撑点间玻璃面板长边边长（mm）;2:下片玻璃厚度（mm;2：下片玻璃弯矩系数,查表得m2=0.1492 ;2 2（T2=6n2s2a n 2/t 22 2=6 X 0.1492 X 0.000641 X 1250 X 0.95/6=23.66MPa23.66MPa

35、 f g2=42MPa钢化玻璃）下片玻璃的强度满足！6.4玻璃最大挠度校核校核依据:上面公式中:玻璃板挠度计算值（mm）;n：玻璃挠度的折减系数;卩：玻璃挠度系数，查表得卩=0.02239 ;:玻璃的弯曲刚度（N mm）f,lim:许用挠度，取支撑点间玻璃面板长边边长的60,为20.833mm其中:本工程选用的锚栓为：慧鱼-化学锚栓FHB-A 10 X 60/10 ;3 2D=Et e 心2(1- u )6.1.3-1JGJ102-2003上式中:玻璃的弹性模量（MPa）;e：玻璃的等效厚度（mm；u：玻璃材料泊松比，为0.2 ;e=(t 13+t233 1/3=(6 +6 )3 1/3,)6

36、.1.4-5JGJ102-2003=7.56mm3D=Et e 心2(1-322U )=72000 X7.56 /(12 X (1-0.2)=2700507.6N mm9：玻璃板块的计算参数;I 449 二sKa /Et e=0.000966.1.2-3JGJ102-200344X1250 /72000/7.56=9.96536.1.2-2JGJ102-2003, n =0.96d f = n 卩 Ska /D按参数9,查表4=0.96 X0.02239 X0.00096 X1250 /2700507.6=18.655mm18.655mm d f,lim=20.833mm玻璃的挠度能满足要求！

37、7雨篷埋件计算（粘结型化学锚栓）7.1校核处埋件受力分析:剪力设计值（N）;:轴向拉（压）力设计值（N），本处无轴向拉、压力;:根部弯矩设计值（N mm）根据前面的计算，得:N=0NV=3989.39NM=3285380N mm7.2锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算按5.2.2JGJ145-2004规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下(下图所示)，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算: 1:当 N/n-My1/2 yi A 0 时：NSd =N/n+My1 / 2 yi2:当 N/n-My1/ 2 yi 0 时：.hd . /2NSd =(NL+M)y1 / 2yi在上面公式

38、中:M弯矩设计值；Nsd:群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值;y1, yi ：锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离； y1 , yi ：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离;L:轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离;在本例中:N/n-My1 / 2 yi=0/6-3285380 X 75/22500=-10951.267因为:-10951.26710he 时，所有锚栓均匀分摊剪切荷载;f当边距ci0he时，部分锚栓分摊剪切荷载；其中：fhe :锚栓的有效锚固深度;C：锚栓与混凝土基材之间的距离;本例中:fc=100mm 1.4 fyk :锚栓屈服强度标准值； YRS,N=1.2fStk /

39、fyk=1.2 X 500/400=1.5取：Y RSN.5N Rd,s=kNRk,S/Y RS,N=1 X 29000/1.5=19333.333N A NSd =8761.013N锚栓钢材受拉破坏承载力满足设计要求!7.5锚栓钢材受剪破坏承载力计算V Rd,s=kVRk,s/ yRs,V 6.2.2-1JGJ145-2004其中:Rd,s: 钢材破坏时的受剪承载力设计值;Rk,s :钢材破坏时的受剪承载力标准值;:地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5JGJ145-2004选取;yRs,V: 钢材破坏时的受剪承载力分项系数，按表 4.2.6JGJ145-2004选用:表 4.2.6J

40、GJ145-2004yRs,V =1.2f stk /f yk按规范，该系数要求不小于1.25、f stk w800MPa fyk/f stk 0.8 ;对本例,YRs,V=1.2fStk /f yk表 4.2.6JGJ145-2004=1.2 X 500/400=1.5实际选取Y Rs,V=1.5;V Rk,s =0.5ASfStk6.2.2-2JGJ145-2004=0.5 X 58X 500=14500NV Rd,s=kVRk,s/Y Rs,V=1 X 14500/1.5=9666.667NA VSd =1994.695N所以，锚栓钢材受剪破坏承载力满足设计要求!7.6拉剪复合受力承载力

41、计算钢材破坏时要求：(N Sd/NRd,s)2+(vSd/vRd,s) 1 631JGJ145-2004代入上面计算得到的参数计算如下：2 2+(1994.695/9666.667)(N Sd/NRd,s)2+(v Sd/vRd,s)2=(8761.013/19333.333)=0.248 1.0所以，该处计算满足设计要求!8附录常用材料的力学及其它物理性能玻璃的强度设计值 f g(MPa)JGJ102-2003 表 5.2.1JGJ102-2003 表 5.2.3钢材牌号厚度或直径d(mm)抗拉、抗压、抗弯抗剪端面承压Q235dw 16215125325Q345dw 16310180400五

42、、钢材牌号抗拉、抗压、抗弯抗剪端面承压Q235205120310Q345300175400钢材的强度设计值(2-冷弯薄壁型钢)f s(MPa)GB50018-2002 表 4.2.1八、材料E材料E玻璃0.72 X 105不锈钢绞线1.2 X 1051.5 X 105铝合金、单层铝板0.70 X 105高强钢绞线1.95 X 105钢、不锈钢2.06 X 105钢丝绳0.8 X 1051.0 X 105消除应力的高强钢丝2.05 X 105花岗石板0.8 X 105蜂窝铝板10mm0.35 X 105铝塑复合板4mm0.2 X 105蜂窝铝板15mm0.27 X 105铝塑复合板6mm0.3

43、X 105蜂窝铝板20mm0.21 X 105材料的泊松比U材料的弹性模量E(M Pa)JGJ102-2003 表 5.2.8、JGJ133-2001 表 5.3.9七、材料U材料U玻璃0.2钢、不锈钢0.3铝合金0.3(按 GB50429)高强钢丝、钢绞线0.3铝塑复合板0.25蜂窝铝板0.25花岗岩0.125JGJ102-2003 表 5.2.9、JGJ133-2001 表 5.3.10、GB50429-2007 表 4.3.7材料的膨胀系数a(1/ C )JGJ102-2003 表 5.2.10、JGJ133-2001 表 5.3.11、GB50429-2007 表 4.3.7八、材料a

44、材料a玻璃0.8 X 10-5 1.0 X 10-5不锈钢板1.80 X 10-5铝合金、单层铝板2.3 X 10-5(按 GB50429)混凝土1.00 X 10-5钢材1.20 X 10-5砖砌体0.50 X 10-5铝塑复合板W 4.0 X 10-5蜂窝铝板2.4 X 10-5花岗岩-50.8 X 10材料的重力密度丫 g(KN/m3)九、材料丫 g材料丫 g普通玻璃、夹层玻璃 钢化、半钢化玻璃25. 6矿棉1.2 1.5玻璃棉0.5 1.0钢材78. 5岩棉0.5 2.5铝合金2700kg/m 3(按 GB50429)板材单位面积重力标准值(MPaJGJ102-2003 表 5.3.1、GB50429-2007 表 4.3.7十、板材厚度(mmqk(N/m2)板材厚度(mmqk2(N/m )JGJ133-2001 表 5.2.2十三、焊缝的强度设计值（MPa）单层铝板2.567.51.5117.83.081.0不锈2.01