扣件式脚手架计算书

1、扣件式脚手架计算书计算依据:、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011、建筑地基基础设计规范 GB50007-2011、建筑结构荷载规范GB50009-2012 、钢结构设计规范GB50017-2003、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型 48.3 X 3.6脚手架搭设高度H(m)63脚手架沿纵向搭设长度L(m)180立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距1 a(m)1.5立杆横距1 b(m)1内立杆离建筑物距离a(m)0.2双立杆计算方法按构造要求设计双立杆计算咼度H(m)30二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值2Gb (kN/m)0.35脚手板铺

2、设方式2步1设密目式安全立网自重标准值 GmvkN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚栏杆与挡脚板自重标准0.14板值 Gdb(kN/m)挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值2Gjj (kN/m)3装修脚手架作业层数nzj1装修脚手架荷载标准值Gzj (kN/m2)2地区北京北京安全网设置全封闭基本风压3 o(kN/m2)0.3风荷载体型系数卩s1.25风压咼度变化系数a z(连墙件、单立杆稳定性)1.2 , 0.9风荷载标准值3 k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.45, 0.

3、34计算简图:立面图zzzzzzzzz/z侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm 2)205横杆截面惯性矩I(mm4)127100横杆弹性模量E(N/mrn)206000横杆截面抵抗矩W(mm15260纵向水平杆横向水平杆:toff注纵向水平杆在上时*横向水 平杆上扱向水平杆根数为不包含 两侧水平杆，如本aw为纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2 X (0.04+Gkjb XI b/(n+1)+1.4 XGkXlb/(n+1)=1.2 x (0.04+0.35 x1/(2+1)+1.4 X 3X 1/(2

4、+1)=1.59kN/m正常使用极限状态q'=(0.04+G kjb Xl b/(n+1)+G kXl b/(n+1)=(0.04+0.35 x 1/(2+1)+3 x 1/(2+1)=1.16kN/m计算简图如下:卜勺气和卄、卜仃、卜勺山1500150015001、抗弯验算2 2M max=0.1ql a =0.1 X 1.59 X 1.5 =0.36kN m(T 二MaxW=0.36X 106/5260=67.91N/mmW f=205N/mm2满足要求!2、挠度验算V ma>=0.677q'l a4心00EI)=0.677 X 1.16 X 15007(100 X

5、206000X 127100)=1.514mmV max= 1.514mmC v = minl a/150 , 10 = min1500/150 , 10=10mm满足要求!3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1 X 1.59 X 1.5=2.62kN正常使用极限状态R max'=1.1q'| a=1.1 X 1.16 X 1.5=1.91kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知Fi=Fma>=2.62kNq=1.2 X 0.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知 Fl'=Rmax'=1.91kNq'

6、=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下:仃01)41000+2.G2kN2.b2kNI0.05kN；m弯矩图(kN m)(7 二MaxW=0.87X 106/5260=165.56N/mm W f=205N/mm2满足要求!2、挠度验算计算简图如下:1.91 kN1.31kNI0.04kN/m1)1000变形图(mm)V max= 2.592mmc v = minl b/150 , 10 = min1000/150 , 10=6.67mm满足要求!3、支座反力计算承载能力极限状态R maX=2.65kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85扣件抗滑承载力验

7、算:纵向水平杆:FU=2.62/2=1.31kN <Rc=0.85 X 8=6.8kN横向水平杆:Rna)=2.65kNWR c=0.85 X 8-6.8kN满足要求!六、荷载计算脚手架搭设高度H63脚手架钢管类型 48.3 X 3.6每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值Nsik单外立杆:N3ik=(gk+I aX n/2 X 0.04/h) X H=(0.129+1.5 X 2/2 X 0.04/1.8) X 63=10.21kN单内立杆：N31k=10.21kN2、脚手板的自重标准值N32k1单外立杆:N32k1=(H/h+1

8、) X la XlbXGkjb X 1/2/2=(63/1.8+1) X 1.5 X 1X 0.35 X 1/2/2=4.72kN1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N32k1=4.72kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N32k2单外立杆:N32k2=(H/h+1) X la XGkdbX 1/2=(63/1.8+1) X 1.5 X 0.14 X 1/2=3.78kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N32k3单外立杆：N32k3=GkmwX la X H=0.01 x 1.5 x 63=0.94kN构配件自重标准值M2k总计 单外立杆：N32k=M2ki+Nb2k2+N32k3=4

9、.72+3.78+0.94=9.45kN 单内立杆：N32k=22ki=4.72kN立杆施工活荷载计算外立杆:N3ik=la XI bX (njj XGkjj+nzj XGkzj)/2=1.5 x 1X (1 x 3+lx 2)/2=3.75kN内立杆：M1k=3.75kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力: 单外立杆：N=1.2X (NG1k+N32k)+0.9 X 1.4 XNQ1k=1.2 X (10.21+9.45)+ 0.9 X 1.4 X 3.75=28.32kN单内立杆：N=1.2X (NG1k+N32k)+0.9 X 1.4 XNQ1k=1.2 X (10.21+4.72)+ 0.

10、9 X 1.4 X 3.75=22.65kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数a0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n5吊环设置共用卸荷系数Kf0.8上部增加荷载高度(m)6脚手架卸荷次数N1第必卸荷卸荷点位置高度hx(m)卸荷点净高 hj (m)钢丝绳上 下吊点的 竖向距离ls(m)上吊点距 内立杆下 吊点的水 平距离H3(mm)上吊点距 外立杆下 吊点的水 平距离H3(mm)卸荷点水平间距HL(m)12721320011003J r.'Vtte曙屋翔e弋血ATWW显s.第1牛吊点与上吊点的水平距 第2小吊点与上吊

11、点的水平距钢丝绳卸荷柴全环钢删和绳卡夹座钢细承力端A A , 2A 120KzT"由 縄卡间IEA为6d-他 伪钢丝绳直径钢丝绳绳卡作法S?索貝螺旋抑钢丝绳伯筋预1中.钢丝绳连接吊环作法（共用）第1次卸荷验算a 1=arctan(l s/Hs)= arctan(3000/200)=86.19 a 2=arctan(l s/Hs)二arctan(3000/1100)=69.86钢丝绳竖向分力，不均匀系数 K取1.5P=K XKxX NXh j(n+i)/H xHl/I a=0.8 X 1.5 x 22.65 x 21/63 x 3/1.5=18.12kR=K XKxX NXh j(n+

12、1) /H xHl/I a=0.8 x 1.5 x 28.32 x 21/63 x 3/1.5=22.65k钢丝绳轴向拉力=18.16kN=24.13kN1二Pi/sin a 1=18.12/sin86.19 2=P2/sin a 2=22.65/sin69.86卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxTi, T2=24.13kN绳夹数量：n=1.667Fg/(2T)=1.667 x 24.13/(2 x 15.19)=2 个< n=5 个满足要求!P g=kx Fg/ a =9x 24.13/0.85=255.49kN钢丝绳最小直径 dmin=(Pg/0.5) 1/2 =(255.49/0

13、.5) 1/2=22.6mm吊环最小直径dmin=(4A/ n )1/2 =(4 x Fg/(fn) 1/2=4x 24.13 x 103/(65 n ) 1/2=22mm注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm第1次卸荷钢丝绳最小直径22.6mm必须拉紧至24.13kN，吊环最小直径为22mm八、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H63立杆计算长度系数a1.5立杆截面抵抗矩W(mm5260立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm 2)205立杆截面面积A(m506连墙件布置方式两步两跨1、立杆长细比验算立杆

14、计算长度 10=K h=ix 1.5 X 1.8=2.7m长细比入=l 0/i=2.7 X 103/15.9=169.81 < 210轴心受压构件的稳定系数计算: 立杆计算长度 10=k a h=1.155 X 1.5 X 1.8=3.12m长细比入=l0/i=3.12 X 103/15.9=196.13查规范表A得，© =0.188满足要求!2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值 N=(1.2 X(Ngi+20+1.4 XNQik) X(hxi+(1-Kf) X (Hx顶-hx1)+max6 , (1-Kf) Xh顶)/H=(1.2 X (10.21+9.

15、45)+1.4 X 3.75) X (27+(1 -0.8) X (27-27)+max6, (1- 0.8) X 21)/63=15.11kN(T =N/( © A)=15108.5/(0.188 X 506)=158.82N/mmW f=205N/ mm满足要求!组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2 X (NG1k+N32k)+0.9 X 1.4 XN Q1k) X (hx1+(1-Kf) X (Hx顶-hx1)+max6 ,(1-Kf) Xhj 顶)/H=(1.2 X (10.21+9.45)+0.9 X 1.4 X 3.75) X (27+(1 -0.8) X

16、(27-27)+max6 , (1- 0.8) X 21)/63=14.83kN2 2M=0.9 X 1.4 XMw=0.9 X 1.4 X 3 klah/10=0.9 X 1.4 X 0.34 X 1.5 X 1.8 /10=0.21kN m(T =N/( © A)+M/W=14833.5/(0.188 X 506)+208254.33/5260=195.52N/mm2< f=205N/mm满足要求!九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l 0(mm)600连墙件截面面积A(mm)489连墙

17、件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值2f(N/mm )205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85N iw=1.4 X 3 kX 2X hX 2X1 a=1.4 X 0.45 X 2X 1.8 X 2X 1.5=6.84kN长细比入=l0/i=6OO/158=3.8，查规范表A.0.6得，© =0.99(N lw+N)/( © Ac)=(6.84+3) X 103/(0.99 X 489)=20.28N/mm w 0.85X f=0.85X 205N/mm=174.25N/mm满足要求!扣件抗滑承载力验算:N iw+N=6.84+3=9.84kNW 0.85 X 12=10.2kN满足要求!十、立杆地基承载力验算地基土类型粘性土地