型钢悬挑脚手架专项施工方案

1、目录、编制依据2、工程概况,2三、参数信息31 脚手架参数32 活荷载参数33 风荷载参数34 静荷载参数35 水平悬挑支撑梁,36 拉绳与支杆参数4四、大横杆的计算51 均布荷载值计算52 强度验算 ,63 挠度验算,6五、小横杆的计算71 何载值计算,72 强度验算 ,73 挠度验算,8六、 扣件抗滑力的计算8七、脚手架立杆荷载计算9八、 立杆的稳定性计算10九、连墙件的计算11十、悬挑梁的受力计算，,，12十一、悬挑梁的整体稳定性计算14 十、拉绳的受力计算15 十三、拉绳的强度计算15 十四、锚固段与楼板连接的计算16 十五、安全措施16普通型钢悬挑脚手架计算书一、编制依据：1、 建筑

2、施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2001 ；2、建筑施工安全检查标准 JGJ59-99;3、 建筑安装工程安全技术规程（56国议周字第40号）；4、 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 ；5、建筑工程施工安全技术操作规程；6、 建筑安装工人安全技术操作规程（80）建工劳字第24号；7、建筑施工计算手册；&国家现行的有关建筑、市政、安装的施工规范、规定。9、 上海中建建筑设计院有限公司设计的本工程设计图纸，J-2010-03-025CD ；10、XX项目工程商住楼施工组织设计。二、工程概况：XX项目工程位于成都市青羊区苏坡乡清江村 4组，施工场地狭窄。 工程1#住宅楼和2

3、#商业楼工程，地下室两层。1#、2#楼为地上六层。1、建筑总面积为14537.47叭其中1#住宅楼建筑面积为5023.10 m2 2#商业楼为4019.99 卅、地下室5494.38 m202、建筑物尺寸：1#住宅楼长轴线50.000m、宽 轴线26.000m, 2#商业楼长 58.000m、宽 轴线10.500m。建筑物檐口高度1#住宅楼为21.00m； 2#商业楼21.60m （局部25.60m）。 本工程相对标高土 0.000相当于绝对标高513.70m。室内外高差：300伽。因本工程工期短，两层地下室完成后就必须施工地上结构，根据立面安全防护和外墙面 装饰、装修的需要，采用双排型钢外挑

4、脚手架施工。脚手架搭设按照以下方案进行实施：在二层设工字钢悬挑梁，按24米（超过六层建筑檐口高度2.6m），对悬挑架高度计算荷 载及对水平悬挑梁进行强度、刚度、稳定性等验算。型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003) 等规范编制。三、参数信息：1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为24米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.8米，立杆的横距为0.9米，立杆的步距为w 1.8米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆

5、根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为74米;采用的钢管类型为Q235b483 3.5 ；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数1.00 ；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3米，水平间距4.5米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2. 活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000 ;脚手架用途：装修脚手架；同时施工层数:2层；3. 风荷载参数本工程地处成都市，查荷载规范基本风压为0.350，风荷载高度变化系数卩z为1.000，风 荷载体型系数卩s为0.645 ；计算中考虑风荷载作用；4. 静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1394 ；脚手板自重标准值

6、(kN/m2):0.300 ;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150 ；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005 ;脚手板铺设层数:2层；脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板；5. 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3米，建筑物内锚固段长度1.7 米。与楼板连接的钢筋采用HPB23520楼板混凝土标号：C30;6. 拉绳与支杆参数支撑数量为：1 ;216锚固筋248脚手架钢管4米因16占曹钢焊接钢筋头定位立杆/ A/ y / c工程主体结构/1预埋 16钢筋锚固钢丝绳拉结点钢丝绳索具套环代钢筋锚固花篮螺丝2拉结钢丝

7、绳设置索具绳卡环应位于钢丝绳尾端索具套环钢丝绳尾端绳卡夹座应位于钢丝绳承力端A 120 J绳卡间距A为6d-7d, d为钢丝绳直径钢丝绳承力端钢丝绳安全系数为:8.000 ;钢丝绳与墙距离为（m）:3.000 ;悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面钢丝绳距离建筑物1.2 m单位：（mm1500悬挑架正立面图四、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第524条规定，大横杆按照三 跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工 活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1. 均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P 1=0.

8、038 kN/m ；脚手板的自重标准值：P2=0.33 09(2+1)=0.09 kN/m ；活荷载标准值：Q=2 3 0.9/(2+1)=0.6 kN/m ；静荷载的设计值:q 1=1.2 3 0.038+1.2 3 0.09=0.154 kN/m ；活荷载的设计值：q 2=1.4 3 0.6=0.84 kN/m ；ZED! 1111一丄丄II LaJ-_1*吐aa图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)6qa图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2. 强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：跨中最大弯距为 MmaR.083 0.1543

9、 1.82+0.103 0.84 3 1.82 =0.312 kN.m ；支座最大弯距计算公式如下：=-0 10-0.117a支座最大弯距为 M2ma= -0.10 3 0.1543 1.82-0.117 3 0.84 3 1.8 2 =-0.368 kN.m ；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：(T =Max(0.3123 10；0.368 3 10)/5080=72.44 N/mm2;大横杆的最大弯曲应力为(7 = 72.44 N/mm2小于 大横杆的抗压强度设计值f=205N/mrf,满足要求！3. 挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：空 -0

10、77- + 0.990-10回10CZ其中：静荷载标准值:q 1= Pi+F2=0.038+0.09=0.128 kN/m ;活荷载标准值：q 2= Q =0.6 kN/m ;最大挠度计算值为：V= 0.677 3 0.1283 1800(100 3 2.06 3 1053 121900)+0.990 3 0.6 3 1800(100 3 2.06 3 1053 121900) = 2.845 mm ;大横杆的最大挠度 2.845 mm小于 大横杆的最大容许挠度1500/150 mm与10 mm满足 要求！五、小横杆的计算：根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度

11、和挠度计算，大横杆在小 横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计 算小横杆的最大弯矩和变形。1. 荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.038 3 1.5 = 0.058 kN ;脚手板的自重标准值： R=0.33 0.9 3 1.5/(2+1)=0.135 kN ;活荷载标准值：Q=23 0.9 3 1.5/(2+1) =0.900 kN ;集中荷载的设计值:P=1.2 3 (0.058+0.135)+1.43 0.9 = 1.491 kN ;pPL小横杆计算简图2. 强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩

12、和均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mmax = 1.2 3 0.038 3 0.9 78 = 0.005 kN.m ；集中荷载最大弯矩计算公式如下：MUx = 1.491 3 0.9/3 = 0.447 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + M pmax = 0.452 kN.m ;最大应力计算值(T = M / W = 0.452 3 106/5080=88.977 N/mm2 ;小横杆的最大弯曲应力(T =88.977 N/mm2小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求！3. 挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和丹(护-4

13、广/9)12EI小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下H =爲Vqmax=53 0.038 3 9004/(384 3 2.063 1053 121900) = 0.013 mm ; 大横杆传递荷载 P = p 1 + p 2 + Q = 0.058+0.135+0.9 = 1.093 kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下 ：3 2.06 3 105VPmax = 1092.6 3 9003 (3 3 9002-4 3 9002/9 )/(723 121900) = 1.126 mm ;最大挠度和 V = V qmax + Vpmax = 0.013+1.126 =

14、1.139 mm ；小横杆的最大挠度为1.139 mm小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm,满足要求！六、扣件抗滑力的计算：按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):Rw Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取8.00 kN ;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P 1 = 0.038 3 1.8 3 2/2=0.0684 kN ;小横杆的自重标准值：P 2

15、= 0.038 3 0.9/2=0.017 kN ;脚手板的自重标准值：P 3 = 0.3 3 0.9 3 1.8/2=0.243 kN ;活荷载标准值：Q = 2 3 0.9 3 1.8 /2 = 1.62 kN ;荷载的设计值:R=1.2 3 (0.0684+0.017+0.243)+1.4 3 1.62=2.662 kN ;R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！七、脚手架立杆荷载的计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1394N G1 = 0.1394+(1.803 2/2) 3

16、 0.038/1.80 3 24.00 = 4.2576 ;(2) 脚手板的自重标准值(kN/m2);采用竹笆片脚手板，标准值为0.3N g2= 0.3 3 23 1.8 3 (0.9+0.3)/2 = 0.648 kN ;(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15N G3 = 0.15 3 23 1.8/2 = 0.27 kN ;吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2) ; 0.005N G4 = 0.005 3 1.8 3 24 = 0.216 kN ;经计算得到，静荷载标准值N g =Ngi+N32+NG3+N34 = 5.3916 k

17、N ；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值N q= 23 0.9 3 1.8 3 2/2 = 3.24 kN ；风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo-基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用:W o = 0.3 kN/m 2 ；U z -风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用:U z= 1；U s -风荷载体型系数：取值为0.645 ；经计算得到，风荷载标准值W k = 0.73 0.3 3 13 0.645 = 0.135 kN/m

18、2 ；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N g+1.4Nq= 1.2 3 5.212+ 1.4 3 2.7= 10.035 kN ；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 Ng+0.853 1.4Nq = 1.2 3 5.212+ 0.85 3 1.4 3 2.7= 9.468 kN ；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw为2Mw = 0.853 1.4WkLah/10 =0.8503 1.4 3 0.1353 1.8 321.8/10 = 0.0937 kN.m ；八、立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:立杆的轴向压力设计值:N = 1

19、0.035 kN ；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3得：k = 1.155 ;当验算杆件长细比时, 取块1.0 ;计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3得：卩=1.5;计算长度,由公式l o = k 3卩3 h确定:lo = 2.599 m ;长细比Lo/i = 164轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比lo/i的计算结果查表得到： = 0.262 ; 立杆净截面面积：A = 4.89 cm 2;立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 5.08 cm 3;钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2;2(T = 10035/(0.262

20、 3 489)=78.323 N/mm ;立杆稳定性计算（T = 78.323 N/mm 2小于 立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mm满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值N = 9.468 kN ;计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm ;计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3得：k = 1.155;计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3得：卩=1.5;计算长度,由公式l 0 = kuh 确定：丨0 = 2.599 m ;长细比:L 0/i = 164轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比lo/i的结果查表得到： = 0.262立杆净截面面积：A

21、 = 4.89 cm 2;立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 5.08 cm 3;钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2;2(T = 9467.64/(0.2623 489)+54400.106/5080 = 84.606 N/mm立杆稳定性计算（T = 84.606 N/mm 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm满足要求!九、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:N i = N iw + No风荷载标准值 W = 0.135 kN/m 2 ；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw = 13.5 m 2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所

22、产生的轴向力(kN), N o= 5.000 kN ；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nw = 1.4 3 W3 Aw = 2.56 kN ；连墙件的轴向力设计值 Ni = N iw + N 0= 7.56 kN ；连墙件承载力设计值按下式计算：N f = 2 A2 f其中 -轴心受压立杆的稳定系数；度;由长细比10 /i = 300/15.8 的结果查表得到 =0.949 ,1为内排架距离墙的长2 2又: A = 4.89 cm ； f=205 N/mm ；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949 3 4.89 3 10-43 2053 103 = 95.133

23、kN ；N = 7.56 N f = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Ni = 7.56小于双扣件的抗滑力16 kN，满足要求!5框 柱*连接杆脚手架I 1 连墙件示意图十、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载h的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为900mm内排脚手架距离墙体300mm支拉斜杆的支点距离墙体 为 1200mm水平支撑梁的截面惯性矩I = 712 cm 4,截面抵抗矩W = 102 cm3,截面积A = 21.5 cm 2受脚手架集中荷载 N=1.2 3

24、5.3916 +1.4 3 3.24 = 11.006 kN ；水平钢梁自重荷载 q=1.2 3 21.53 0.0001 3 78.5 = 0.203 kN/m ；悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到価J伽10 O.oS.023 315&376悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN.m）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 11.956 kN ；R2 = 9.063 kN ；R3 = -0.343 kN 。最大弯矩 Mma= 1.628 kN.m ;最大应力(T =M/1.05W+N/A= 1.628 3 106 /( 1.050

25、3 103 / 2150 = 15.20 N/mm 2:3 102000 )+水平支撑梁的最大应力计算值15.20N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值N/mr满足要求！十一、悬挑梁的整体稳定性计算：215水平钢梁采用14号工字钢，计算公式如下其中 b均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:570比 235 b = 570 3 9.1 3 803 235 /( 12003 1403 235) = 2.47由于 b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B,得到 b值为0.956。经过计算得到最大应力(T = 1.628 3 106 /( 0.956 3 102000

26、 )= 16.703 N/mm 2;水平钢梁的稳定性计算(T = 16.703 小于f = 215 N/mm 2 ,满足要求！十二、拉绳的受力计算：水平钢梁的轴力RAh和拉钢绳的轴力囲按照下面计算nEg =乞蘇 COS,其中RjQOS 9 i为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 Rci = RUiSin 9 i按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：Rj1=12.877 kN ;十三、拉绳的强度计算：钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力R均取最大值进行计算，为R=12.877 kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中Fg-钢丝绳的容许拉力(

27、kN);F g -钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN),计算中可以近似计算Fg=0.5d2, d为钢丝绳直径(mm);a -钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对63 19、63 37、63 61钢丝绳分别取0.85、0.82 和0.8 ;K -钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 12.877kN, a =0.82 , K=8,得到:经计算，钢丝绳最小直径必须大于16m才能满足要求！钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环强度计算钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力Rj的最大值进行计算作为拉环的拉力 N,为N=R=12.877kN钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环的强度计算公式为其中f为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm 2；所需

28、要的钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环最小直径D=（1287.734 3 4/3.142 3 125） 1/2 =16mm十四、锚固段与楼板连接的计算：1.水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下:水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.343 kN ；条f = 50N/mri；3 503 2) 1/2水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=342.698 3 4/（3.142 =17.089 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。十五、钢悬挑

29、梁安装要求1、悬挑外脚手架是外墙防护和装饰工程施工用脚手架。该架体需承受施工过程中的各 种垂直和水平荷载，应保证其在各种荷载作用下不发生失稳、倒塌以及超过容许要求的变形、 倾斜、摇晃等现象，以确保安全施工。2、脚手架搭设要求脚手架立杆纵距1.5m，大横杆步距1.8m,小横杆纵距w 1.5m，剪刀撑通高设置，外 挂密目安全网全封闭，连墙杆为二步三跨（或3.6 3 5.4m），型钢间距1.5m,斜拉钢丝绳间距1.5m,阳角处另加斜拉钢丝绳。型钢悬挑梁采用型钢作支撑梁，下料前应对型钢检查，若有损伤,不得使用。严格按要求长度下料，在型钢上焊接防钢丝绳滑移装置。型钢必须按要求除锈，刷防锈 漆二遍，面刷一

30、遍调和漆。各预埋铁件，应用经检验合格的原材料制作，且严格按节点大样制作，预埋时严格按 平面、立面布置所示位置预埋，埋设间距和锚固长度及预留高度严格按图施工。1400(200)70050十六、安全措施1、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。2、每搭完一步脚手架后，应按下表的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度3、底座应准确的放在焊在工字钢上的钢筋上。4、立杆搭设应符合下列规定：相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立 杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小 于500mm各接头中心至主节点

31、的距离不宜大与步距的1/3。当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应 立即设置连墙件。顶层立杆的搭接长度不应小于 1m,应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的 边缘至杆端距离不应少于100mm立杆顶端宜高出女儿墙上皮 1.2m。5、纵向水平杆搭设应符合下列规定：纵向水平杆宜设设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。纵向水平杆接长应采用对接扣件连接。6脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在底座上皮不大 于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向

32、低处延长两跨与立杆固定，高低 差不应大于1m。7、连墙件、剪刀撑、横向支撑的设置符合下列规定：本工程外脚手架高度小于 50m连墙件每3m3 4.5m设一根。连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm连墙件应从第一步纵向水平杆处开始设置；宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；一字型、开口型脚 手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高，并不应大于4m（2步）。当脚手架下部暂不能设连墙杆时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连 接，与地面的倾角应在450600之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm抛撑应在连墙件搭设后拆除。当脚手架施工操作层

33、高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭 设完后方可根据情况拆除。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6nr，斜杆与地面的倾角宜在45o 60o之间; 剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角（a）450500600剪刀撑跨越立杆的最多根数（n）765本工程脚手架必须在外侧立面上连续设置剪刀撑，并应由底至顶连续设置。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件 中心线至主节点的距离不宜大于 150mm8、扣件安装符合下

34、列规定：扣件规格必须与钢管外径相同；螺栓拧紧扭力矩不应小于 40N.m,且不应大于65N.m在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm9、作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；上栏杆上皮高度应为1.2m；挡脚板高度不应小于180mm中栏杆应居中设置。10、脚手板的铺设应符合下列规定：脚手板应采用杉木制作，厚度不小于 50mm宽度大于等于200mm长度为4-6m，其材质 应符合国家现行标准木结构设计规定(GBJ5-

35、88)中对II级木材的规定，不得有开裂、腐 朽。脚手板的两端应采用直径为 4mm的镀锌钢丝各设两道箍。脚手板应铺满、铺稳，离开墙面 120 150mm;脚手板应垂直于纵向水平杆铺设，且采用对接平铺四个角应用直径1.2m m的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。作业层端部脚手板探头长度应取 150mm其板长两端均应支承杆可靠地固定，脚手板 探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上。在拐脚、斜道平台处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；自顶层作业层的脚手板往下计，宜每隔 12m满铺一层脚手板。11 、密目式绿色安全立网搭设安全网搭设为了保证施工安全，建筑物的外脚手架应满挂密目式绿色安全立网和按规 定铺设尼龙大孔水平网。安全网的要求： 密目式安全立网的标准密目式安全立网，采用密目式安全立网（GB16909-1997国家标准。基本规格为 宽1.8米，长6米。最小宽度应不小于1.2米，为了减少施工过程中的粉尘污染，将网目数 密度不应低于2000目/100 cm 2。63 1.8m的单