落地式脚手架施工方案计算书

1、落地式脚手架工程施工方案计算书工程名称：演示工程施工单位：施工单位名称编制人：张某某日 期：一、编制依据0二、工程参数0三、横向水平杆（小横杆）验算2四、纵向水平杆（大横杆）验算4五、扣件抗滑承载力验算4六、立杆的稳定性计算5七、脚手架搭设高度计算8八、连墙件计算9九、立杆地基承载力计算10一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、建筑施工安全检查标准 JGJ59-20114、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20155、混凝土结构设计规范 GB50010-20106、建筑结构荷载规范GB50009-20127、建筑地基

2、基础设计规范 GB50007-20118、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20169、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文二、工程参数搭设参数脚手架工程施工方案搭设高度24m步距1.8m立杆纵距1.5m立杆横距1。05m连墙件方式二步三跨连墙件扣件双扣件柿载分数（柿载标准值）永久柿栽立杆承受结构自重00 1086kN/m安全网0o 01kN/m2脚手板类型冲压钢脚手板，2层自重标准值0.3kN/m2护栏与挡脚板自重标准值00 17kN/m2可变福栽施工均布活荷载2kN/m2同时施工层数1层风荷载地区山东烟台市基本风压0o 4kN/m2地基参数地基土类型粘性土地基承载

3、力标准值120kN/m2垫板宽度00 3m垫板长度1。5m考虑到钢管锈蚀弯曲等因素，按小48X3钢管计算。14立杆小横杆连墙件安全平网钢制底座3001050300=341 5,顺水帧印X 2如木脚手板通/X ZXW, 索土夯实I1800200三、横向水平杆（小横杆）验算建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范规定“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹用片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支 座，用直角扣件固定在立杆上.”施工荷载的传递路线是：脚手板一横向水平杆一纵向水 平杆一纵向水平杆与立杆连接的扣件一立杆，如图：横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面 （一）抗弯强度计算1、

4、作用横向水平杆线荷载标准值:qk=(QK+Qi) X S=(2+0.3 ) X 1.5=3.45 kN/m2、作用横向水平杆线荷载设计值:q=1.4 XCKX S+1。2XCPiXS=10 4X2X1。5+1.2 X 0.3 XI。5=4。74 kN/m3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩：ql b24。74X 1.052Mma= = = 0.653kN - m884、钢管载面模量W=4.49cmi5、Q235钢抗弯强度设计值，f=205N/mm6、计算抗弯强度Mmax00 653X 106o- = = = 1

5、45.43N/mm 205N/mmW4.49 X1037、结论：满足要求（二）变形计算1、钢材弹性模量 E= 2.06 X 105N/mrm2、钢管惯性矩1 = 10。78cm3、容许挠度v =l/150 与10mm4、验算挠度5qklb45X3.45 X 105041050v = = = 2。5mm = 7 与 10mm384EI384X 2.06 X 105X 10.78 X 1041505、结论：满足要求4、 纵向水平杆(大横杆)验算双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图：11Fk!IAAAe / , /. /,1-7it不需要计算抗弯强度和挠度。由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计

6、值：F= 0.5ql1+ 2)2= 0 . 5 X 4 . 7 4 - 岱 )2 =3。25kNlb X 1 。05(1+1。 05由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值2a ) 2 = 0 o 5X3.45 0.15Fk=0o 5qklb (1+ )2 =2.37kNl b X 1 . 0 5 ( 1 +1。055、 扣件抗滑承载力验算水平杆与立杆连接方式采用单扣件，抗滑承载力RC= 8kN0纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值 =3.25kN RC=8kN结论：扣件抗滑承载力满足要求六、立杆的稳定性计算1、分析立杆稳定性计算部位组合风荷载时，由下式计算立杆稳定性MwWfN计算立杆段白轴

7、向力设计值；A 立杆的截面面积;轴心受压构件的稳定系数，W-截面模量；f 钢管的抗压强度设计值;Mw-计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；200 9X 1.4 klahMw=0 9X1。4Mwk=10其中，风荷载标准值k= -倬 3 0,将 N=1。2 ( NG1k+N32k)+0。9X1。4!2NQk代入上式化简为：f1.2Hgk0。9X1。4X olah21.2Ng2k0。9X1。4ENQkA10WAAH-一脚手架高度；gk每米立杆承受的结构自重标准值;l a立才f纵距;h 步L 风压高度变化系数；s- s风荷载体型系数；CD0基本风压，取山东烟台市 10年一遇值，0=0。4kN/m2NG

8、1k脚手架立杆承受的结构自重标准值产生的轴向力；NG2k构配件自重标准值产生的轴向力；E NU 一施工荷载标准值产生的轴向力总和；脚手架结构自重产生的轴压应力1。2HSgkc g= A风荷载产生的弯曲压应力：2_0.9 X 1.4 X 便作 01ah（T w= 10W构配件（安全网除外，但其自重不大）自重荷载、施工荷载作用位置相对不变，其值不随高度变化而变化。风荷载随脚手架高度增大而增大，脚手架结构自重随脚手架高度降低而增加（计算中应考虑的架高范围增大），因此，取6=（7 g +b W最大时作用部位验算立杆 稳定性。2、计算风荷载产生的弯曲压应力6w风荷载体型系数 斫1.3 =1.3X0。8=

9、1.040o 9X1。4X 泣X1.04X0。4X1。5X1.82X106er w=56.7 注10X 4。49X103地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区.3、计算脚手架结构自重产生的轴压应力6g首先计算长细比入：1 0入=ilo-计算长度,l 0=kph;i 截面回转半径;k 计算长度附加系数，其值取 1.155;考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范表5.2。8采用;h-步距;立杆横距lb=1.05m,连墙件布置二步三跨，查规范表 5。2。8得p=105,h=1.8mkh1。155X 1.5 X 180.0入=1961 1。59根据人的值，查规范得轴心受压构件的稳定系数=0

10、.188。立杆纵距l a=1.5m,查规范附录A表A-1得gk=0.1086kN/m1.2Hsgk1。2HX 0.1086 X 103o- g = = =1.63HsN/mmA0。188X424.004、CT = CT w + (T g列表如下：高度(m)住(Tw =56.7 依 (N/mm对应风荷载作用计算 段高度取值R (m)(rg=1.63Hs(N/mm(T = (T w + (T g(N/mn2)50.6 536.862439.1275.98240。8045.361016.3061。66分析说明：脚手架顶端风荷载产生弯曲压应力相对底部较大，但此处脚手架结构自重产生的轴压应力很小，(7

11、w+h相对较小，脚手架底部风荷载产生的弯曲压应力虽较小，但脚手架自重产生的轴压应力接近最大(7=(7 w +g最大，因此脚手架立杆稳定性验算部位取底部。5、验算长细比由规范5.2.8式，且K=1,得10 kph1。5X 180入=170210i i1。 59结论：满足要求！。6、计算立杆段轴向力设计值N脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1=Hgk=24X 0.1086=2。61kN构配件自重标准值产生的轴向力NG2=0.5 (1 b+a1)1 a!2Q1+Q21 a+1 aHQ3=0.5 X (1.05+0。15)X1。5X2X0.3+0。17X 1.5X2+10 5X24X 0.01=1

12、0 410kNl b 立杆横距；a1-一小横杆外伸长度；l a立杆纵距；Qi脚手板自重标准值；Q2一脚手板挡板自重标准值；Q3密目式安全立网自重标准值；H-脚手架高度；施工荷载标准值产生的轴向力总和EN3=0.5(l b+a1)l aQk=0.5 X (1.05+0 o 15) X 1.5 X2X1=1.80kNQ施工均布荷载标准值；组合风荷载时N=1.2(NG1+NG2+0.9 X1.4Z2NL=1.2X(2。61+1.410) +0.9 X 1.4 X 1.80=7.09kN7、组合风荷载时，验算立杆稳定性按规范公式5.2.6-2验算立杆稳定性，即：N + -W = -7 09 10+56

13、.7X0.65=88.95+36。86=125。81N/mm f=205N/mn2A W 0o 188X424结论:满足要求！。8、不组合风荷载时，验算立杆稳定性N=1.2 (N31+NG2K)+1。4ENk=1o 2X (2。61+1。410)+1.4 X1。80=7。34kN按规范公式5.2。6-1验算立杆稳定性：N7。34 X 103=92。08N/mm f=205N/mn2A0.188 X 424结论：满足要求!.七、脚手架搭设高度计算1、验算长细比:10k n h入= =ii(k=1, a =1.5)结论：满足要求！。1.5 X 180 =170 2101。592、确定轴心受压构件稳

14、定系数k n hk=10 155,入=i1。155X 1.5 X180o 0二1961。59查规范得 =0.188, gk=0o 1086kN而3、确定构配件自重标准值产生的轴心力NG2KN32K=0.5 (1 b+a1)1 aEQP1+1 aE0)2+ 1 a HQ,3=0o 5X(1.05+0.15 ) x 1.5 X2X0.3+1.5 x 2X0。17+24X 1.5X0。01=1。410kN(H脚手架搭设高度限值，取最大，即H =24m)4、求施工荷载标准值产生的轴向力总和三 Nk:ENk=0o 5 (lb+&) 1 aEQ=0。5(1。05+0.15) X1。5X1X2=1.80kN

15、5、求风荷载标准值产生的弯矩：CDkl ah20。7 l ah2MWk=1010建筑物为框架结构，风荷载体型系数p=1o 3 =1.3X0。8=1。04地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。立杆计算段取底部，风压高度变化系数 庐=0.65 _20.7 X0.65 X1.04 X0.4 X 1.5 X 1。82Mk=二0。092kN m106、确定按稳定计算的搭设高度 H:组合风荷载时MWkHS=Af-1.2N G2K+0。85X 1.4( EN+ A)1。2gk00 188X424X205X 10 3-1。2X1。410+0.85X1。4 (1。0.092X0O 188X424)80+ 4。

16、49=81m1.2 X0O 1086不组合风荷载时Af- (1.2NG2+1.4Z2NQ)HS=1。2gk0.188 X424X 205X 10 3 (1.2 X 1。410+1.4 X 1.80)=93m1.2 X 0.1086H取81m时,HCHS81=75m=1+0.001 Hs 1+0.001 X81脚手架搭设高度限值为75m根据规范，落地式脚手架高度不宜超过5 0米.八、连墙件计算(一)脚手架上水平风荷载标准值k连墙件均匀布置，取脚手架最高处受风荷载最大的连墙件计算，高度按24m,地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数产0。80脚手架风荷载体型系数 p=1.3 =1

17、。3X0.8=1.04基本风压取山东烟台市10年一遇值，0=0.4kN/m22a k=泣性 a o=0o 80 X 1 0 04 X 0o 4=0o 33kN/m(二)求连墙件轴向力设计值 N每个连墙件作用面积 A=2X 1。8X3X1.5=16。20mN=N+Nd=1。4wA+3=1。4X0.33 X 16.20+3=10.48kNNw风荷载产生的连墙件轴向力设计值；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排脚手架N=3kN;(三)连墙件稳定计算连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离，即1h=0。3ml因此长细比l h30.0入= =19 入=150i1。59根据入值，查规范附录表C,N100 48X 10322=00 949, = =26.05N/mm205N/mmA0.949 X 424满足要