混凝土某多层厂房楼盖课程设计

1、目录评分标准与成绩设计任务书 5设计指导书设计计算书评分标准与成绩评分 标 准优1、结构布置合理，何载计算正确，各项技术指标取值合理，内力计算正确，配筋合理，满足“标准”和“规范的要求”。2、应交的图表资料齐全，图纸整洁美观，表格内各项数据计 算无误。3、计算书内容齐全，文字流畅，条理清晰，有独立分析问题 和解决问题的能力。良1、结构布置合理，何载计算正确，各项技术指标取值合理，内力计算正确，配筋合理，满足“标准”和“规范的要求”。2、应交的图表资料齐全，图纸比较整洁美观，表格内各项数 据计算无误。3、计算书内容齐全，条理比较清晰，有一定独立分析问题和 解决问题的能力。中介于条件“良”和“及格

2、”之间者可得：“中”及 格1、结构布置基本合理，荷载计算基本正确，各项技术指标取 值基本上满足“标准”和“规范的要求”。2、交的图表资料基本齐全，绘图及计算质量较差。不 及 格1、设计成果是抄袭他人的（或请他人代做）。2、结构布置很不合理，计算错误，图纸内容不全，绘图线条 不清晰，图纸潦草，敷衍应付了事。评 疋 成 绩教师签名：年月日混凝土楼盖课程设计设计任务书一设计资料11. 某工业仓库楼盖，平面轴线尺寸如图1所示。其中纵向尺寸为5X A，横向 尺寸为3X B;楼盖尺寸A B由指导老师给定；外围墙体为砖墙，采用 MU1（烧结普 通砖、M5混合砂浆砌筑，其中纵墙厚度为 370mm横墙厚度为24

3、0mm轴线通过各 墙体截面中心线。楼梯间设在该平面之外（本课程设计时不考虑）。1111111111111111A图1楼盖平面轴线尺寸Ai=6000mm； A2=6600mm； A3=6900mm； A4=7200 mm； A5=7500 mm； A6=7800 mm； A7=8100 mm。Bi=6600 mm； B2=6900 mm； B3=7200 mm； B4=7500 mm； B5=7800 mm； B6=8100 mm； B7=8400 mm。2. 本设计中内柱为钢筋混凝土柱，截面尺寸为350 mmx 350 mm。3. 楼面采用水磨石面层，自重标准值为0.65kN/m2;顶棚为混合

4、砂浆抹灰20mm 厚，自重标准值17kN/m3;钢筋混凝土自重标准值按25kN/m3计算。4. 混凝土强度等级：C25。5. 楼面活何在标准值qk （kN/m2）分别为：编号123456qk4.55.05.76.06.57.0二. 设计内容1. 按指导教师给定的设计号进行设计（设计号的给定方式：A x B x qx,如A1B3q4）,编制设计计算书；2用2号图纸2张或1号图纸1张绘制楼盖结构施工图，包括结构平面布置图、 板配筋图、次梁及主梁配筋图（用铅笔图完成）。三. 设计要求1. 计算书应书写清楚，字体端正，主要计算步骤、计算公式、计算简图均应列 入，并尽量利用表格编制计算过程；2. 图面应

5、整洁，布置匀称。字体和线条应符合制图标准。混凝土楼盖课程设计指导书2一. 结构平面布置按给定的设计号进行单向板肋形楼盖布置，各构件按类型编号，主梁一般沿横 向设置；梁系应贯通，布置应规整，同类构件截面尺寸应尽可能统一。二. 设计计算1. 按构造规定选择板、次梁和主梁截面尺寸；2. 单向板和次梁采用塑性内力重分布方法计算，利用相应弯矩系数和剪力系数 求内力，列表计算截面配筋；主梁采用弹性理论方法计算、按连续梁考虑，分别计 算恒河在和各最不利布置活荷载作用下的内力，绘制弯矩包络图和剪力图包络图， 列表计算截面配筋；进行主梁附加横向钢筋的计算。三. 设计技巧分析钢筋混凝土肋形结构设计，一般的设计方法

6、都能够完成，但如果掌握一些设计 技巧，无疑将加快设计进度，提高设计质量。1. 梁格布置梁格布置应满足合理的板跨，使工程造价更经济。板的跨度常设为1.7m2.5m，一般不宜超过3 m，板的厚度为80mm100mm。 次梁跨度常设为4m6m,主梁的跨度常设为5m8m,高度为400mm700mm， 宽度为250mm300mm。2. 计算简图按照尽可能符合结构实际受力情况和简化计算的原则，确定结构构件的计算简 图。包括支承条件、计算跨度和跨数、荷载分布及其大小。支承条件按最接近实际情况简化，在配筋计算结果中再用构造方法调整。简化 为简支支座的，朝固定支座形式调整；简化为固定支座的，朝简支支座形式调整。

7、计算跨度差别不大时可采用等跨；跨数大于 5跨的按5跨计算。荷载分布可以将影响小的荷载形式转化为影响大的荷载形式合并计算。3. 考虑塑性内力重分布的计算采用弯矩调幅法，将弹性分析方法求得的截面最大弯矩，乘以调整系数0.80.9，调整截面最大弯矩（通常为支座负弯矩）通常不需要再加大跨中正弯矩。4. 板的钢筋板的钢筋布置一般采用分离式，不采用弯起式；钢筋间距一般情况下不大于 250,任何情况下不得少于每米三根。5. 截面有效高度双向板跨中两个方向的截面有效高度 ho不同；板、次梁、主梁钢筋排放位置不 同，截面有效高度ho也不同；梁中钢筋排放排数不同，截面有效高度ho也不相同。6. 梁的钢筋3梁的钢筋

8、布置一般采用直筋式，不采用弯起筋；梁高大于700mm时，要设置腰筋；梁宽大于350mm时，要设置四肢箍。四. 绘图绘图可采用平面整体绘图方法（平法），但必须画出相应节点构造并编制钢筋表； 也可按教材的传统方法绘制。1. 当采用2号图纸绘图时，其中一张图纸绘制结构平面布置图及梁配筋图，另 一张绘制主梁的弯矩包络图和主梁配筋图；2. 绘图时先用硬铅打底，后按规定加粗加深；3. 设计图纸的图签可按如下内容要求编制。合肥学院 混凝土结构课程设计工程名称某工业仓库项目楼盖梁板结构设计结构平面布 置现浇板配筋 次梁主梁配 筋图别审核图号成绩日期钢筋混凝土楼盖课程设计设计计算书班级姓名 （设计号 A B q

9、 ）4一楼盖结构平面布置根据给出的平面尺寸，确定主梁沿房屋横向布置，主梁跨度为_m；次梁跨度为m。主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为m。楼盖的结构平面布置如图1.1二构件截面尺寸选择（注：以下尺寸单位凡未注明者，均为mm）1板按照高厚比条件，要求连续单向板厚 h> L/40=。对工业楼面而言，板厚不应小于80mm,故取板厚h=mm。if一二二一一一 一二二车赛r*#*;n _ 一一二一11一二囹楼盖的塔构牢面布翼.智2. 次梁次梁截面高度应满足h= L/18L /12 = /18L /12 = ，mm,故选取次梁高h=，宽度按h /3h /2取值，b =mm。3主梁主梁截面高度按L /1

10、5L /10取值，h= mm，次梁宽度按h /3h /2取值,b=mm。三板的设计计算1. 荷载板的恒荷载标准gk:X 25= kN/m0.02 X7= kN/m水磨石层面0.65kN/m2gk =kN/m取恒荷载分项系数1.2，恒载设计值g=1.2X_=kN/m2。而本设计中楼面活荷载标准值qk=kN/m2，该值大于4kN/m2，故取活荷载分项系数为1.3,则 板的活荷载设计值q=1.3X _=kN/m板荷载设计值g+q=_+_ = kN/m 22. 计算简图 mm厚钢筋混凝土板顶棚混合砂浆抹灰20mn厚现浇板在墙上的支承长度取为120,而次梁截面宽度b=_，板按塑性内力分 布进行设计，则计

11、算跨度为：边跨 loi=B/3+h/2-18&b/2=/3+/2-185- J_ 2=mm；中间跨 lo2=E/3- b=mm。跨度相差小于10%耳等跨连续板进行计算。取1mm宽板带为计算单元， b=1000mm；计算简图如图1.2所示。V HV |1 111 U 11 1II1 Aa/r/图1.23. 板的弯矩设计值对及的板带，其弯矩系数分别为：边跨跨中，1/11；第一内支座, -1/11;中间跨跨中，1/16;中间支座-1/14。弯矩设计值=（g+q） l02x系数，故 边跨跨中 M1=x _J_ 11=kN m第一内支座Mb=-X /11=-kN m （注：跨度取相邻跨较大值或平

12、均值）中间跨跨中M2=x /16=kN m中间支座Mc=-x /14=-kN m4.板的配筋计算. . 2由板厚 h=mm,贝U h°=h-20=mm； C25 混凝土，fc=11.9N/mm ;板钢筋 6采用HPB235级，fy=210N/mm2。配筋计算过程见表1.1。表1.1板的配筋计算截面位置边跨跨中第一内支座中间跨跨中中间支座弯矩设计值（kN -m）1 1 MV0.5fcbh0As fcbh0 (mm2)fy及实配钢筋实配钢筋注：对轴线板带的中间支座和中间跨跨中，其弯矩设计值可降低 20%为 方便起见，直接对钢筋面积近似折减 20%四次梁的设计计算次梁按考虑内力重分布方法进

13、行设计，按照从属面积的有关规定，不考虑活荷 载的折减。1荷载设计值(1) 次梁的恒荷载设计值1 )由已选定的次梁截面尺寸b及h,可得次梁的自重gik为： gik=25bh=25XX _=_ kN/m (其中 b、h 均为 m 为计)(注：在次梁自重的计算中，耳扣除板厚，也未计入梁侧粉刷，二者相抵误差 不大，但较为方便，可用于实际设计。主梁自重的计算相同。)2)板传下 g2k=gk X B/3=X _/_ 3= kN/m(gk 为板上荷载)则次梁的恒荷载设计值 g=1.2 (gik+g2k) =1.2(X _)= kN/m(2) 次梁的活荷载设计值活荷载设计值4=板活荷载设计值 X B/3=X

14、_/_ 3=kN/m(3) 次梁的荷载设计值g+q=_+ =kN/m2次梁的计算简图次梁在砖墙上的支承长度 a=240mm，主梁截面尺寸b>h=mnXmm，则次梁的计算跨度为：边跨lo1=lm+a/2= A- b/ 2=mm中间跨lo2=ln2=A-b=mm各跨跨度相差小于10%按等跨连续梁进行计算，计算简图见附图1.3。汁1二3. 内力设计值(1)弯矩设计值边跨跨中M1= (g+q) l201/11=X /11=kN m第一内支座M b= - Mi= -kN m中间跨跨中M2= (g+q) l202/16=X/16= kN m第一内支座右Mc= - (g+q) l202/14= - X

15、/14= - kN m(2)剪力设计值根据各支座处剪力系数，有边支座Va=0.45( g+q) lni=0.45 XX =kN第一内支座左Vbl=0.60 (g+q) lni=0.60 X X=kN第一内支座右Vbr=中间支座 Vc=0.55 (g+q) ln2=0.55 X X=kN4. 承载力计算取 as=35mm,贝U ho=h-as=_二 35=mm(1)正截面受弯承载力跨中截面按T形截面计算，其受压翼缘宽度b f为A/3=及B/3=中较小 值，故取b f =_mm,支座截面按矩形截面计算。T形截面的判别：fcbf (ho 0.5hf) kN m为 类T形。计算过程如表1.2表1.2次

16、梁正截面受弯承载力计算截面位置边跨跨中第一内支座中间跨跨中中间支座弯矩设计值(kN m)” LM1 J12V0.5fcbh。2fcbho /2、As (mm2)fy实配钢筋(根数规定)(mm)注：在计算跨中截面时，取b=bf。 纵向受力钢筋采用HR _级，fy=N/mrf； E b=，支座处应满足E三0.35的要求。(2)斜截面受剪承载力1 )截面尺寸验算因次梁截面h/b<4，故hw/b<4，则因O.25fcbho=O.25XXX _=_ kNVmax截面尺寸_要求。2 )配箍计算采用双肢箍，且不考虑弯起钢筋抗剪，计算过程列于表1.3。配箍计算值按如下原则确定：当剪力设计值小于O.

17、7ftbho时，直接按构造要求；当剪力设计值介于O.7ftbho和ftbho时，按最小配箍率计算确定；当剪力设计值大于ftbho 时，按如下公式计算确定：Asv V O.7 ftbhos1.25 fyvho实配箍筋在配箍计算值基础上增加 20%以保证塑性铰转动能力。表1.3次梁斜截面受剪承载力计算截面位置边支座第一内支座 左第一内支座 右中间支座剪力设计值(kN)O.7ftbho (2ftbho (N)配箍计算值实配箍筋五主梁的设计计算主梁按弹性理论设计。承受次梁传下的集中荷载及主梁自重。为简化计算, 将主梁自重简化为集中荷载。1荷载设计值(1)主梁的恒荷载设计值G1 )由已选定的主梁截面尺寸

18、b及h，可得主梁的自重设计值 G1。G1=1.2 X 25bh X B/3=1.2X 25 X _ XX/3=kN2）次梁传下G2G2=gX A=x _=kN （g为次梁的恒荷载设计值）G=G1+G2=+= KN_（2）主梁的活荷载设计值QQ=q X A =X=KNG和Q作用在主次梁相交的支座位置2.计算简图主梁端部支撑在370mm砖墙上，支撑长度a=370mm ；中间支撑在 350mmx 350mm的混凝土柱上。主梁按弹性理论设计时，计算跨度可取支座中心线 间距离。本设计按连续梁进行，且为等跨度，计算跨度lo=B,计算简图见图1.4。图1.4主梁的计算简图3. 内力设计值及包络图（1）弯矩设

19、计值利用查表得出的系数k1、k2可得M= k1QL+ k2QL,计算结果列于表1.4 表1.4主梁弯矩计算（kN.m）项次荷载间图kMkkM7k0.224-0.2670.067 :-0.2670.289-0.133-0.133-0.133-0.045 -0.1330.200-0.1330.229-0.3110.170 :-0.089与相反组合项 次Mmi n(kN.m)+:+Mmax(kN.m)+注：项次为恒载作用下，项次为1跨和3跨作用活载，项次为2跨作用活载,项次为1跨和2跨作用活载，项次为2跨和3跨作用活载。1（2）剪力设计值剪力设计值V=k3G+k4Q，系数利用表格查出，计算结果如表

20、1.5,相应项次对 应的计算简图与表1.4相同。表1.5剪力设计值（kN）项次kVAkV BLkV BR0.733-0.12671.0000.866-1.134000.689-1.3111.222组合项次土V max+注：C支座剪力与B支座反对称，即+(3)弯矩和剪力包络图图1.5 弯矩和剪力包络图(将计算结果填入图中方框内)(4) 承载力计算11主梁采用C25混凝土，fc=11.9N/mm；fc=1.27N/mni;纵向受力钢筋采用HRB4O01 级，fc=360N/mn)箍筋采用 HPB235级，fyv=210N/mrn1)正截面受弯承载力计算跨中截面按T形截面计算，其受压翼缘宽度 bf按规范要求为B/3=及A=中的较小值，且 b'f/ h=，故取b'f= mm支座截面按矩形截面截面计算，b x h=mm xmm。支座边弯矩设计值Mb可取支座中心线组合值 M- Vo