混凝土结构课程设计——单层厂房课程设汇总

1、混凝土结构课程设计u计算书学院班级姓名指导老师单层工业厂房设计任务书一、设计题目 ：金属结构车间双跨等高厂房。二、设计内容：1计算排架所受的各项荷载；2计算各种荷载作用下的排架内力 (对于吊车荷载不考虑厂房的空间作用 )；3柱及牛腿设计，柱下独立基础设计；4绘施工图：柱模板图和配筋图；基础模板和配筋图。三、设计资料1 金属结构车间为两跨厂房，安全等级为一级，厂房总长54m,柱距为6m,厂房剖面如图 1 、2、3 所示；2厂房每跨内设两台吊车；3建设地点为浙江衢州(地面粗糙程度 B 类)；4地基为均匀粘性土，地基承载力特征值 190kpa；5厂房标准构件选用及载荷标准值：屋架采用梯形钢屋架，屋架

2、自重标准值：18m跨81.50kN/每榀，21m跨 95kN/每榀，24m 跨 109kN/每榀，27m 跨 122kN/每榀，30m 跨 136kN /每 榀(均包括支撑自重 )(2) 吊车梁选用预应力混凝土吊车梁，参数见表 3。轨道及零件自重 0.8kN/ m，轨道及垫层构造高度200mm；(3) 天窗采用矩形纵向天窗，每榀天窗架重：18m跨25.5kN/每榀，21m跨 30kN/每榀，24m 跨 34kN/每榀，27m 跨 38.3kN/每榀，30m 跨 42.5kN/每 榀(包括自重，侧板、窗扇支撑等自重 )；(4) 天沟板自重标准值为 2.02kN/m；(5) 围护墙采用240mm双

3、面粉刷墙，自重5.24kN/m2。塑钢窗：自重0.45kN/m2，窗宽4.2m,窗高见图1。(6) 基础梁截面为250 mmx600mm；基础梁自重4.2kN/m；6. 材料：混凝土强度等级为C30,柱的受力钢筋采用HRB335级或HRB400级，箍筋采用 HPB235 级；7. 屋面卷材防水做法（自上而下）及荷载标准值如下:改性沥青油毡防水层：0.4kN/m2;20mn厚水泥砂浆找平层：0.4kN / m2;30mm田石混凝土面层：0.75kN / m2; 100mm厚珍珠岩制品保温层：0.4kN / m2;一毡二油隔汽层：0.05kN/m2;预应力大型屋板：1.4kN/m2。8. 屋面均布

4、活荷载为0.6kN/m2。L/3L-0.150；古 0.007H2迦5Tiwo卜肯大車婵I图2BO10 土木同学按学号顺序选用下表。表1各学号所对应桥式吊车和牛腿标高跨度左跨吊车序号C1C2C3C4C1C2C3C4C1C2C3C41812345678910111221131415161718192021222324242526272829303132333435362737383940414243444546474827495051525324牛腿顶标高(m)6.97.27.57.88.18.48.79.09.39.69.910.2表2 吊车梁数据(工作级别 A5)梁型号起重量(kn)跨度(m

5、)梁高(mm)梁重(kn)梁型号起重量(kn)跨度(m)梁高(mm)梁重(kn)YDL 116020016.5 22.5120041.3YDL 432028.5120046.3YDL 216020025.5 28.5120041.5YDL 550016.5 28.5150060.3YDL 332016.5 25.5120046.0吊车 序号起重量(kN)桥跨LQ(m)小车重g(kN)最大轮 压Pmax(kN)大车轮 距BQ(m)轨道中 心至端 部距离Bi(mm)轨顶以上高度H(mm)大车宽B(m)吊车总 重(kN)C1160/3216.563.261634.0023020975.9552301

6、9.563.261854.1026020976.05527022.563.261934.1026021876.05530025.563.262055.0026021856.39034028.563.262145.0026021856.390380C2200/5016.569.771854.0023020995.95524019.569.772074.1026020996.05529022.569.772164.1026021896.05532025.569.772305.0026021896.39037028.569.772395.0026021896.390400C3320/5016.510

7、92784.6526023416.64033019.51093014.7030024716.69038022.51093134.7030024716.69041025.51093315.0030024716.99046028.51093445.0030024716.990500C4500/10016.51554204.8030027346.77544019.51554304.8030027346.77549022.51554564.8030027346.77553025.51554745.0030027346.97558028.51554875.0030027346.975620最后须提交的内

8、容：1、设计计算书。包括圭寸页、任务书、目录、正文2、结构施工图。目录1 结构构件选型及柱截面尺寸确定 - 1 -2.1 计算简图的确定 - 1 -2.1.1 上柱及全柱标高 - 1 -2.1.2 确定柱截面尺寸 - 2 -2.1.3 验算柱的截面尺寸 错误! 未定义书签。2.1.4 柱网布置 错误! 未定义书签。2.1.5 计算上、下柱截面惯性矩及比值 . 错误! 未定义书签。2.2 荷载计算 - 3 -2.2.1 恒荷载 - 3 -2.2.2 屋面活荷载 - 5 -2.2.3 风荷载 - 5 -2.3 排架内力分析 - 7 -2.3.1 恒载作用下排架内力分析 - 8 -2.3.2 屋面活

9、荷载作用下排架内力分析 - 9 -2.3.3 风荷载作用下排架内力分析 - 11 -2.3.4 吊车荷载作用下排架内力分析 - 13 -2.4 内力组合 - 19 -3 柱的截面设计 - 26 -3.1 上柱配筋计算 - 26 -3.2 下柱配筋计算 - 27 -5.3 柱的裂缝宽度验算 - 28 -5.4 箍筋配置 - 29 -5.5 牛腿设计 - 29 -5.5.1 牛腿截面高度验算 - 30 -5.5.2 牛腿配筋计算 - 30 -6 柱的吊装验算 - 31 -7 基础设计 - 32 -7.1 作用于基础顶面上的荷载计算 - 32 -7.2 基础尺寸及埋置深度 - 33 -7.2.1 按

10、构造要求拟定高度 . - 34 -7.2.2 拟定基础底面尺寸 - 34 -7.3 基础高度验算 - 35 -7.4 基础底板配筋计算 - 37 -7.4.1 柱边及变阶处基底反力计算 - 37 -图 23 基础底板配筋计算截面 . - 38 -7.4.2 柱边及变阶处弯矩计算 - 38 -7.4.3 配筋计算 - 38 -1结构构件选型及柱截面尺寸确定某金属结构车间双跨等高厂房，安全等级为一级，厂房总厂54m柱距为6m 厂房每跨内设两台吊车，吊车均为软钩吊车，吊车工作级别为 A5,轨顶标高为 9.3，跨度为21m吊车起重量为200/50，选择吊车桥跨均为19.5m，吊车梁均 选用YDLZ型号

11、，梁高为1200伽。厂房剖面图见图1。-0.150+0.000L I 1图12结构计算2.1计算简图的确定上柱及全柱标高估计基础埋深？ m,基础咼，室外地坪标咼 0.15m，所以初选基顶标咼-0.5m。边柱（A C）:柱顶标高 10.2+1.50+0.20+2.734+0.32=14.854 15m上柱高（H u） =15.5-10.7=4.8 m下柱高（Hl） = 10.2+0.5=10.7 m总高度（H） =15+0.5=15.5 m中柱B顶面标高及上下柱高与边柱 A、C相同。因此边柱A、C及中柱B顶面标高为14.55m,上柱高4.35m,下柱高10.7m,全柱高15.05m。确定柱截面尺

12、寸根据柱的高度、吊车起重及工作级别，可由书上表确定柱截面尺寸。柱截面尺寸见图2。表1柱截面计算参数7_计算参数柱号截面尺寸/ mm面积/ 2 / mm惯性矩/ mm4自重/（ kN/m）A，C上柱 500 6003 10590 1087.5下柱500 1400 120 20053.295 108849.64 108.24B上柱 500 7003.5 1058143 108.75下柱500 1600 120 2003.533 10581192.73 108.84图2柱截面尺寸9200051000go30mn砂石混凝土面层0.75KN/图4计算单元简图2.2荷载计算221恒荷载 屋盖荷载：改性沥青

13、油毡防水层0.4 kN m220mn厚水泥沙浆找平层0.4 kN m2100mm厚珍珠岩制品保温层0.4 kN m2隔汽层0.05 kN m21.4 kN m2预应力大型屋面板0.75KN/ m2天沟板自重屋架自重122KN/榀天窗自重38.3KN/榀所以作用于柱顶的屋盖结构重力荷载设计值为：2712238 3G 1.23.4 62.02 6441.204KN2 2 吊车梁及轨道重力荷载设计值Gi 1.260.3 0.8 678.12KN 柱自重重力荷载设计值A、C柱：上柱G4A G4C 1.2 7.5 48 43.2KN下柱 Gsa Gsc =1.2 8.24 10.7 105.80KNB柱

14、：上柱 G4b 1.2 8.75 4.850.4KN下柱 Gsb 1.2 8.84 10.7 113.50KN各项恒载作用位置如图5所示Q = 0E.04G =441. 304Gb1WDI jjzzHG二 60.4PE G = 4俎 204Q - es.ddGr1 441. 2C4 Hr，1二 16.12g - IQ?- SC图5荷载作用位置图（单位:KN)222屋面活荷载由荷载规范可知，对于不上人的钢筋混凝土屋面，其均布活荷载标准值为0.7KN/Mf，大于该厂房所在地区基本雪压 S。0.4KN /m。故作用于柱顶 面活荷载设计值为：27Qi Qa Qc QB左 Qb右 1.4 0.6 668

15、.04KN2Qi的作用位置与Gi作用位置相同，如图5所示。风荷载该地区的基本风压 0 0.40KN/m 2，由于厂房高度小于30m，所以z 1.0 ,风压高度变化系数Z可根据厂房各部分标高及B类底面粗糙度，由荷载规 范确定如下：柱顶（标咼=l5.5m）Zi.i5i屋架，檐口（标咼=i7.2m）Zi.i884天窗，屋架交接处（标咼si8.2m）Zi.2i04天窗檐口（标咼s20.8m）Zi.2636屋顶（标咼=2i.25m）Zi.27i25S如图6所示，由公式可得排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别2-06Q60.7a6Q-S80h40.图6风荷载体型系数及排架计算简图1K2KZ S1 Z 01

16、.0 X 0.8 X 1.151 X 0.4=0.36832 kN/ m2Z S2 Z 01.0 X 0.4 X 1.151 X 0.4=0.18416 kN/ m2作用于排架计算简图上的风荷载设计值为:q10.3683261.43.09kN /mq10.1841661.41.55kN / mQS1S2Z h1S3S4Z h2S5S6S7S8Z h3z 0B=1.7 X 1.11884X( 0.8+0.4)+1 X 1.2104X( -0.2+0.5-0.5+0.4)+2.6 X 1.2636 X( 0.6X 3+0.5) X 1.0X 0.4X 6X 1.4=34.35 kN2 .2.4 吊

17、车荷载由设计资料表 2得200/50吊车的参数为：大车宽B=6.975m,大车轮距K=5.00m 小车重g=155KN吊车总重 G=580KN最大轮压Fpmax 474KN，最小轮压Fpmn 66KN。吊车起重量Q=500KN吊车每一侧轮子数n 2。根据B与K ,可算得吊车梁支梁反力影响线中各轮压对应点的竖向坐标值如 图7。T-J 471u图7吊车荷载作用下支座反力影响线 吊车竖向荷载最大轮压为:474kN最小轮压为:66kN左跨：DmaxrQ Fp,maxyi1.4474 X( 1+0.167+0.671 )=1219.365 kNDminQ Fp,minyi1.466 X(1+0.167+

18、0.671 )=154.35右跨：DmaxQ Fp,maxyi,1.4474 X(1+0.167+0.671 ) =1219.365 kNDminrQ Fp,minyi1.4 X 66 x(1+0.167+0.671 )=154.35 吊车横向水平荷载作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力标准值：11左：T (Qg) 0.1(500155)16.375kN4411右：T (Qg) 0.1(500155)16.375kN44作用于排架柱上的吊车横向水平荷载设计值为：左：TmaxqTyi1.4X 16.375X(1+0.167+0.671)=42.126kN右：TmaxqTyi1.4x 16.37

19、5X(1+0.167+0.671)=42.126kN2.3排架内力分析该厂房为两跨等高排架，可用剪力分配法进行排架内力分析。其中剪力分配系数i按荷载规范计算，结果如表2。表2柱剪力分配系数柱另Un lu/hHu/HC 3 1 3 1 11ii丄iH3C0EI1nA C柱n 0.1060.310C02.398124.908 10H3EA 0.275B柱n 0.1200.310C02.462B 0.45002.997 10 12 T231恒载作用下排架内力分析恒载作用下排架的计算简图如图7 a所示，图中重力荷载G及力矩M是根 据图4确定的，即：Gi Gi 441.204 kN ；G2 G3 G4A

20、 78.12 43.2121.32kN ；GaG5A105.8 kN；G42 G12441.204882.408kN ；G5 G4bG3 G350.4 2 78.12206.64 kN G6G5B 113.5kNM1 G1 e 441.204 0.1513.99 kN-mM2 G1e1 G4Ae0 G3e3441.204 0.55 43.2 0.25 78.12 0.3 236.506 kN-m由于图8 a所示排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱可按柱顶为不动铰支座计算内力。柱顶不动铰支座反力R计算如下：对于A、C 柱，n 0.109,0.310，则:C3(1 1)3片n(1

21、1)n2.170M A2 cC3H3(丄 1)n66.1811.0842.170236.506 r08425 8KN(15.5RC25.8 kN ( j )Rb0图8恒荷载作用下排架内力图232屋面活荷载作用下排架内力分析AB跨作用屋面活荷载（排架内力计算简图如图9 a所示）其中Qi 68.04kN，它在柱顶及变阶处引起的力矩为MiA 68.04 X 0.15=10.206kN mM A2 68.04 X 0.55=37.422 kN mM1B 68.04 X 0.15=10.206kN m对于 A 柱：C1 2.107C3 1.084mMa.M Ao 10.206 2.170 37.422

22、1.084,RAA1C1C34.046HH15.5对于 B 柱：n 0.120,0.310 贝V2.099则：RbM,H10.206 2.09915.51.38kN ()则排架柱顶不动铰支座总反力为:R Ra Rb =4.046+1.38 = 5.426 kN()将r反向作用于排架柱顶，计算相应的柱顶剪力，并与柱顶不动铰支座反力叠加，可得屋面活荷载作用于 AB跨时的柱顶剪力，即：VaRaaR4.046-0.275 X 5.426=2.55kN ()VbRbbR(1.38-0.450 X 5.426 = -1.062()VccR(-0.275 X 5.426=-1.49 ()排架各柱的弯矩图、轴

23、力图及柱底剪力图如图9 b、9 c所示Q1MB1Q左3严110.206 10.20668.0468.04ABC图9 b图9 c图9 AB跨作用屋面活荷载时排架内力图BC跨作用屋面活荷载由于结构对称，且BC跨与AB跨作用荷载相同，故只需将图 8中各内力图 的位置及方向调整一下即可，如图10所示。7.15215 30435.38823 095I118.10326.66710.20610.206ABC2.034图10 BC跨作用屋面活荷载时排架内力图风荷载作用下排架内力分析左吹风时计算简图如图11 a所示。对于A、C柱：n= 0.1060.31031 气11)C 11n0.3233181 3(- 1

24、)nRaq1 HC11Rcq2HC11RF Wra各柱顶剪力为：VAraar(-3.09 X 15.5 X 0.323=-15.47kN()(-1.55 X 15.5 X 0.323=-7.76kN()RB(-15.47-7.76-34.35=57.58kN()(-15.47+0.275 X 57.58=0.365kN()VBBR ( 0.45X 57.58=25.911kN()VcRccR (-3.71+0.275 X 57.58=12.124kN()排架内力图如图11 b所示1/37.35r124.37 123.808一376.844204.3191.85q2ABC图11 a图11左吹风时

25、排架内力图图11 b右吹风时计算简图如图12 a所示。将图11 b所示A、C柱内力图对换且改变内力 符号后可得，如图12 b所示。一 ( 二三三三二-_ 23.808124.37_ 37.3511F1.85204.3376.844ABj C图12 b图12 c图11右吹风时排架内力图234吊车荷载作用下排架内力分析Dmax作用于A柱计算简图如图13 a所示。其中吊车竖向荷载Dmax、Dmin在牛腿顶面处引起的力矩为：MA D max e31219.365 0.3 365.81kN mB D mine3169.785 1169.785kN m对于A柱:C31.084则Ra皿C3H瞬 1.0841

26、5.525.583kN()对于B柱:0.120,0.310C32(1亠=0.586I 1)nRbHC3()12.192kNRa RbkN ()-25.583+12.192=-13.391kN排架各柱顶剪力分别为:Va Ra aR)-25.583+0.275 X 13.391=-21.9kNVBRbbR () 12.192-0.450 X 13.39 仁6.17kNVccR () 0.275 X 13.39仁3.68kN排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力图如图13 b、13 c所示。MAMAP260.69DmaxT TB(a)Dmin26.36105.1229.6161219.365169.78

27、5+ACB(c)140.169-17.66,B(b)74.1532.216-J-C图13 Dmax作用于A柱时排架内力图Dmax作用于B柱左计算简图如图14 a所示。Ma、Mb计算如下:Ma Dmin e3169.785 0.350.94kN mMbDmax e3 1219.365 1 1219.365kN m柱顶不动铰支座反力Ra、Rb及总反力R分别为:RaRbMaC35094 1.0843.56kN()H15.5生1219.365 1.113 87.56kN ()H15.5R Ra Rb3.56 8756 84kN()各柱顶剪力分别为:Va RaaR3.56 0.275 8426.66kN

28、()VBRB BR ()87.56-0.45 X 84=49.76kNVccR () -0.275 X 84=-23.1kN排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图14 b、14 c所示DminMB.CBDmax127.96877.028 238.848I362.29A980.517l 110.88358.05F8.085B(b)169.7851219.365C图14 Dmax作用于B柱左时排架内力图 Dmax作用于B柱右M c Dmine3169.785 0.3 50.94kN mMB Dmax e31219.365 11219.365kN m柱顶不动铰支座反力Rc、RB及总反力R分别为:M

29、CRCCC3 ( ) -3.56kNHM b厂RB-C3 ( ) 87.56kNHR RC RBkN( )84各柱顶剪力分别为：Vc RccR ( ) -26.66kNVBRBBR ( ) 49.76kNVaaR() -23.1BMBDmaxfMA110.88980.517238.848127.96877.028111358.05448.085362.29CCBDmin169.785CAB1219.365(b)图15 Dmax作用于B柱右时排架内力图 Dmax作用于C柱Dmax作用于C柱计算简图如图16-C所示。其中吊车竖向荷载Dmax、Dmin在牛腿顶面处引起的力矩为：MC Dmax e33

30、65.81kN mM b Dmin e3169.785kN m对于 C 柱：C31.104，则 RCMC3 () -25.583kNH对于 B 柱：n=0.12,0.313 12(1 -)C3山 1.1132 13(- 1)nM BRb bC3 ()12.192kNB H 3R RC RB ()-13.391kN排架各柱顶剪力分别为:Dmin(a)MCCMBcm| 17.664140.16932.216A74.15B(b)29.616260.69105.1226.36C图16 Dmax作用于C柱时排架内力图 Tmax作用于AB跨柱n=0.106，C5Ra当AB柱作用吊车横向水平荷载时，排架计算

31、简图如0.310，a 0.6882 3a2 3a=0.57417a对于A柱Tmax C5 kN ()-42.126X 0.574=24.18kN对于 B 柱：n 0.120 ,0.310 则C50.586RbTmaxC5()-42.126X 0.586 = -24.686kNR= RA Rb kN()-24.18-24.686=-48.866kNVcRccR()-21.9kNVbRbbR()6.17kNVaaR()3.68kN各柱顶的剪力分别为:VaRaaR ()-24.18+0.275X 48.866=-10.74kNVbRbbR ()-24.686+0.450 X 48.866=-2.69

32、6kNVccr ()0.275X 48.866=13.44kN11.63735.44250.25 i/一 8.89762.512 i11 j r347.47A472.15 0208.323c(b)图17 Tmax作用于AB跨时排架内力图 Tmax作用于BC跨柱RcTmaxC5 kN ( )-24.18kNRbTmaxC5 kN( )-24.686kNR=Ra Rb kN( )-48.866kN各柱顶的剪力分别为：Vc RcCR ( ) -10.74kNVb RbbR ( ) -2.696kNVA A R () 13.44kNr Y-上.T maxT max62.512_1150.25/8.89

33、735.44211.637AE(208.32472.15B：347.47C(a)(b)图18 Tmax作用于BC跨时排架内力图2.4内力组合以A柱内力组合为例。表3为各种荷载作用下A柱内力设计值汇总表，表4为A柱内力组合表，这两表中的控制截面及正号内力方向如表3中例图所示。对柱进行裂缝宽度验算时，内力采用标准值，同时只需对 e/ho 0.55的柱进行 验算。为此，表4中亦给出了 Mk和Nk的组合值，它们均满足eo/ho 0.55的条件, 这些值取自Nmin及相应的M和V 项。1柱号及 正向内 力恒载屋面活何载SQkS/1.4吊车竖向荷载SQkSq/1-4吊车水平荷载SQkSq/ 1-4风荷载E

34、k1-4何载类别EkSg/1.2作用在AB跨作用在BC跨Dmax 作用在A柱Dmax 作用在B柱左Dmax 作用在B柱 右Dmax 作用在C柱Tmax作用在AB跨Tmax作用在BC跨左风右风序-口号?I - IM48.051.455.11-75.09-91.40679.2-12.62 8.31 44.6526.68-17.00N403.6748.6000000000II茁 TTT - TM-149.04-25.285.11186.21-55.0279.2-12.62 8.31 44.6526.68-17.00N468.7748.60870.975121.275000000亠:T!+n -M81

35、.01-5.7916.5018.83-258.78255.75-23.01 248.19 148.8269.17-137.04y+M川-川N556.9448.60870.975121.275000000V25.801.821.06-15.64-19.0416.5-2.63 22.42 9.633.82-25.8表4 A柱内力组合表S.SGk qiEhkM kN m,N kN ,V kNAIAIU!UJ N214.64403.67-230.71468.77830.83556.94X CN616.60556.9476.8051.2+1.40.9+0.9（+）+ J +(+ ) 6 0 60m1 1

36、 1 16 X d 处P 2 6CN+6+（ ）60+ 60+A|/|xbujN198.49552.441707.58576.441813.38423.321374.841.2+1.40.9+0.9（ +）+ 1.2+1.40.9+0.9（ +）+?1.2+1.40.9 +0.9（+）+N403.67-327.19705.23-583.96711.53-47.42-393.97667.361.2+1.40.90.8（ +）+0.9+?-d+6b+(+)000 +一 6.0 寸 L+ GL-d+6b+(+)000 +一 6.0 寸 L+ GL IO-N225.67532.030178811444

37、.26925.141351.17671.851044.691.2+1.40.9 +3+0.9 （+）+ 畐+6b+(+) TOO +一 60寸 L+ GL畐+6b+(+) TOO +一 60寸 L+ GL+0.9+0.8（ +）+0.9 +pKNNNN11111aas曰CM CMLOCM3柱的截面设计混凝土等级强度 C30, fc 14.3N /mm2,仃2.01N /mm2，柱的受力钢筋采用HRB40C级钢筋,y 360N/mm2, b 0.518，上下柱均采用对称配筋。3.1上柱配筋计算由表7可知，上柱截面共有 4组内力。取h0=600-40=560mmM 214.64KN M， N 40

38、3.67KN由附表查得有吊车厂房排架方向上柱得计算长度I。2 3.77.4m ,安全等级为1级，偏心距为:h20,30maxe。214.64531.72mmeieo403670ea 531.72 20 551.72mm由l0h9600600165，故应考虑偏心距增大系数0.5fcA1.155.314 1.0，取 11.00.01l 1.15h1未巾1 fcbh进行计算ho1.0asNe0.0196000.9960040367011400空聖14.3 500 5601.184 551.725600.10496006002a s /h01 0.99 1.1842 40/5600.143600403

39、93.236mm2403670 观236847.96mm2360560 40选3 22(A尸1140mm垂直于排架方向柱的计算长:.106000I。1.25 4.8 6,则-012b 5000.95Nu 0.9 fcA 2fyAs0.9 0.95 (14.3 500 600 360 1140 2) 4369.734kNmax所以满足弯矩作用平面外的承载力要求。3.2下柱配筋计算取h=1400-40=1360mm与上柱分析方法类似，在表7的8组内力中选取下列两组不利内力：M 925.14KN mM 830.83KN mN 1351.17KNN 556.94KN按 M 925.14KN m N 1

40、351.17KN 计算下柱计算长度取l01.0H110.7m， b 120mm，e925.14 1061351170684.70mm，附加偏心距：e；,46.7mm 大于 20mm，30ei e ea 684.70 46.7731.4mm由h眾0 7.64 5,同时也15,故应考虑偏心距增大系数，且取20.5 fcAN0.5 14.3 120 1400 2(500 120) 20013511701.69 1.0,取 11.01.01110700 2 1 -1 1 1.078一 cc 731.41400 -14001360q 1.078 731.4 788.45mm 0.3%0.3 136040

41、8mm故为大偏心受压。先假定中和轴位于翼缘内，贝U：N1351170x1 fcbf188.97mm hf 200mm1.0 14.3 500x 2as 2 40 80mmXNe1 fcb x(h0)2 2As As1356mm 0f y h a s所以按构造配筋。 As,minminA 0.2% 32 104 640mm2按 M 830.83KN m N 556.94KN 计算下柱计算长度取 l0 1.0H| 10.7m，b 120mm,bf 500mm,hf 200mm，附加偏心距: eo 0.55的内力，故应进行裂缝宽度验算。验算过程见表8 ,其中下柱 hoea140046.67mm 大于

42、20mm，30eo6M 830.83 10N 5569401491.78mm ,e0 ea1491.7846.671538.45mm1070014007.64 5,同时也15,故应考虑偏心距增大 系数，且取21.0。1 1400 勺 h。107001595mm0.3%故为大偏心受压。As1荷亟业140013601 1.037408mm先假定中和轴位于翼缘内，则:1fcbfNe空竺77.89mm1.0 14.3 500as 2255mmx1fcbfX(h-)21094mmf y h0 ashf200mm，综上述计算结果，下柱截面选用 4_l25AS 1964mm2，按此配筋经验算柱弯矩作用平面外

43、的承载力亦满足要求。5.3柱的裂缝宽度验算规范规定，对e0.55的柱应进行裂缝宽度验算。本设计中只有下柱出现hAs 1964mm2，2.0 105N/mm2，构件受力特征系数“ 2.1。混凝土保护层C=25mm表8柱A的裂缝宽度验算柱截面下柱内力标 准值Mk/ kN m299.467Nk/ kN556.946 Mk/Nk mm537.70Aste0.5bhbfb hf0.01232S11l04000e / h0 h1.0369he se - as mm21217.54f hf bf b /bh0.4662z 0.870.12 1 f 仏 h0 mme1074.46Nk e z丿2skN/mmA

44、sz37.7621.1 0.65te sk0.8187dmaxcr 1.9c 0.08 / mmEste0.0680.3（满足要求）5.4箍筋配置非地震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般由构造要求控制，根据构造要求，上 下柱均选用8200箍筋。5.5牛腿设计根据吊车梁支承位置截面尺寸构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如图19所示。其中牛腿截面宽度b=500mm牛腿截面高度h=600mm,fcp560mm图19牛腿设计简图牛腿截面高度验算按公式验算其中0.65,2ftk 2.01N/mm , Fhk T,250 20220mm 0,取 a 0DmaxG3936.075kN由公式得:0.5吐Fvkftkbh

45、o0.5ahFvk 0.652。1 500 560731.640 Fvk0.5故牛腿截面高度满足要求牛腿配筋计算由于a 250 20220mm 0,因而该牛腿可按构造配筋。根据构造要求，As minbh 600mm2，实际选用4丄16 As 804mm2。水平箍筋选用丄81006柱的吊装验算采用翻身超吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊，由书上表可得柱插入杯口深度为 m 0.9hc 0.8 1400 1120mm,取h 1150mm,，则柱吊装时的总长度为：4.8 10.7 1.150 16.65m。计算简图如图20。顶3-起吊点1顶柱1P321q2*11250B.一厂6004800.illM2M1 Hn1 lr-irrunnnininnwfrq3M3图20柱吊装验算简图柱吊装阶段的荷载为柱自重重力荷载（应考虑动力系数），即:q1Gq1k1.5X