某工程无梁板顶板行车加固方案设计

1、一、编制依据i某atta建筑及结构施工图纸2、建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)3、混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-20154、建筑工程施工质量验收统一标准(GB50300-20135、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)6 建筑结构荷载规范(GB50009-20127、公路涵桥设计通用规范(JTG D60-2015)8、建筑施工手册第五版9、清华大学结构力学求解器10、参考杂志四川建筑第28卷6期工程结构无梁楼盖地下室顶板消防 车活荷载取值的探讨、工程概况序号项目内容1工程名称2工程地址3建设单位4设计单位5监理单位6质量监督单位7施工单位

2、8合同工期9合同质量目标本工程南邻于家xxx小区，北邻xxx路主干道绿化带，西邻XX路，东邻规 划道路。工地设置大门两个，位于北侧及西侧。本工程基坑为深基坑，北侧红线 距基坑边线约12米，为办公区及管理人员生活区所在区域，其余各侧红线距基 坑边线均约为2.57米，为了保证二次结构及装饰装修过程中垂直运输问题，故考虑地下室顶板设置材料堆场并地下室挡土墙外回填，采用规划小区道路及消防 通道作为施工道路。本工程地下室施工即将完毕，挡墙外侧的土方提前回填，以及二次砌体的 插入，施工现场的场地比较狭小，钢筋加工房需要转至屋面，为了配合土方回填 和砌体施工的顺利进行， 需要在屋面上行成施工道路， 以供施工

3、材料的顺利转运。 对于回填土、挖机、上屋面的材料车、 钢筋加工房等的布置和荷载情况进行分析， 以保证本工程主楼结构施工时材料的正常运输、 堆码、加工和使用， 特出此方案。 （砂浆罐及施工电梯基础加固方案另详见各专项方案）三、平面布置及荷载分析1、平面布置：为了保证二次结构及装饰装修过程中运输问题，地下室挡土 墙外侧土方回填完成后将在地下室顶板上进行行车， 并堆载主体结构、 二次结构 以及装饰装修所用建筑材料。 我项目部在综合考虑主楼结构施工以及主楼装饰装 修施工的条件下，施工总平面图进行部署和安排，具体见附图一。2、荷载分析：挡墙外侧土方回填完毕后需在地下室顶板形成一条施工道路， 屋面的荷载如

4、下：行车荷载：混凝土罐车：考虑一车12m3混凝土，其罐车自重=13.5T混凝土重量=2.5 X 12=25T总重量： 13.5+25=48.5T干混砂浆罐车：考虑 30t 干混砂浆运输车，其车自重： 13.7T总重量： 30+13.7=43.7T钢筋车： 考虑为30T,其车自重：17.5T总重量： 30+17.5=47.5T综上考虑，其形车重量需至少考虑到 50T。材料堆场荷载：钢筋：标准层一层钢筋用量约90T,考虑备两层钢筋用量。其钢筋堆场钢筋重量：180T,按照均布荷载考虑为：180X 10/54=33.3kN/m2（堆场按6X9考虑）钢筋半成品堆场同钢筋堆场考虑为： 33.3kN/m2装

5、修材料考虑为： 17.5kN/m2钢筋加工场考虑为： 10X10/60=1.7kN/m2模板加工场考虑为： 10X10/60=1.7kN/m2。周转材料考虑为： 10kN/m2干混砂浆罐：单独编制基础及支撑措施方案。3、堆场高度分析3.1 无支撑时普通顶板承压：因覆土 1.5 米厚，查建筑结构荷载规范 GB50009-2012附录表A中得：粘土自重为18KN/m3普通顶板能承压静荷载等效覆土荷 载18X1.5=27KN/m2活荷载取总说明顶板活荷载 4KN/m2故普通顶板能承压 27+4=31KN/m（2 保守计算，不考虑荷载系数）消防通道承压取值为保守计算同普通顶板承压， 下列材料为荷载计算

6、高度， 实际施工应与安全高度取最小值。（1）钢筋：钢自重： 78.5KN/m3；1m3的钢筋堆中钢材的体积为0.9m3,所以钢筋堆放自重为70.65KN/m3;钢筋堆放高度： 31/70.65=0.44m ；（ 2）加气砖：加气砖自重： 5.5KN/m3；堆放高度： 31/5.5=5.64m ；（ 3）水泥砖：空心砖自重： 19.8KN/m3；堆放高度： 31/23.6=1.57m ；（ 4）半成品堆场：半成品堆放高度=1.5 X钢筋堆放高度，1.5 X 0.44=0.66m（5）模板：模板自重：0.09KN/m2 （按15mm计）；新模板堆放高度： ；（ 6）木方：木方自重： 9KN/m3；

7、堆放高度： 31/9=3.44m；（ 7）盘圆钢盘圆钢外径：1.2m;内径：0.8m；盘圆 钢重： (1.22-0.82) X 78.5/1.2=26.2KN/m2 v 31KN/m2 v26.2*2=52.4KN/m2,所以只能堆放一排。盘圆钢下垫50mnX 100mnt勺木条，间距400mm木条伸出宽度0.4L，如图:1200”200LUUi t12001C ILLIL(8)钢管：钢管折算自重：26.943KN/m3;钢管堆放高度：31/26.943=1.15m ;3.2加支撑时立杆纵距900,立杆横距900,横杆间距1500。(查施工手册，立杆容许荷 载 26.8KN)承压强度：31 X

8、 1.2+26.8/ (0.9 X 0.9 ) =70.29KN/m2;(1) 、钢筋：钢自重：78.5KN/m3;1m3的钢筋堆中钢材的体积为0.92m3,所以钢筋堆放自重为72.34KN/m3;钢筋堆放高度：70.29/72.34=0.97m ;(2) 、加气砖：加气砖自重：5.5KN/m3;堆放高度：70.29/5.5=12.78m ;超过安全高度，故选用不加支撑；(3) 、水泥砖：空心砖自重：19.8KN/m3;堆放高度：70.29/19.8=3.55m ;超过安全高度，故选用不加支撑；(4) 、半成品堆场：半成品堆放高度=1.5 X钢筋堆放高度，1.5 X 0.97=1.455m超过

9、人员操作高度，现场分散堆放，按不加支撑考虑；(5) 、模板：模板自重：0.09KN/m2 (按15mm计)；新模板堆放高度：;超过安全高度，故选用不加支撑；(6) 、盘圆钢盘圆钢外径：1.2m;内径：0.8m；盘圆钢重：(1.22-0.82 ) X 78.5/1.2=52.291KN/m2 v 70.29KN/m2;堆放一排时，盘圆钢下垫 50mnX 100mm勺木方，间距400mm堆放两排时，盘圆钢下垫50mrX 100mm勺木方，间距400mm且木方伸出宽度0.4L，如图：121L- U* W1 QAAZu JC 1La il(7) 、钢管：钢管折算自重：26,943KN/m3;钢管堆放高

10、度：70.29/26.943=2.609m ；堆码高度限制表材料屋面承压堆放高度钢筋原材70.29KN/m20.97m加气砖31KN/m25.64m （不得超过2m）水泥砖31KN/m21.65m半成品31KN/m20.66m钢管31KN/m21.15m木方31KN/m23.44m （不得超过2m）模板31KN/m25.17m （不得超过2m）盘圆钢70.29KN/m2两层4、顶板行车荷载分析4.1 50T行车作用下楼面等效均布荷载的确定建筑结构荷载规范GB50009-2012中规定了 300KN消防车活荷载标准值,但对于柱网小于6MX 6M的无梁楼盖板没有给出活荷载标准值，且本工程选用 50

11、0K N的同型汽车无法套用，故将车轮的局部荷载按结构效应的等效原则，换算 成均布荷载进行计算。由于无梁楼盖板是柱支撑体系，并且在每个方向上都是考虑全部活荷载作用，不考虑荷载分配，因此在两个方向都按建筑结构荷载规范GB50009-2012附录（如下式）进行计算，并取两个方向的等效活荷载的最大值作为最 后的等效荷载：2局部荷载（包括集中荷载）的等效均布活荷载qe=8Mmax/bL式中 L板的跨度，取最大板跨距 8000mmb板上荷载的有效分布宽度，按本附录 确定； Mmax简支单向板的绝对最大弯矩，按设备的最不利布置确定。按砂车后车轮作用在跨中考虑且单车通行，后轮均作用在一个共同的平面上，轮胎着地

12、尺寸为0.6mX 0.2m，按公路涵桥设计通用规范JTGD60-2015中 300KN车轮重力分布，前轮不计作用荷载（偏安全考虑），中、后车轮作用荷载取500KN详附图（参照JTGD60-2015按300KN （双桥）取模型，汽车的平面 布置图如下所示：按结构最不利的布置位置且按长跨计算。弯矩图如下:2.50M1.80Mf'25OKNf-2?0KNL=1.4tibU=3.3aiMmax=825KNm（取最大跨度 L=8m）按建筑结构荷载规范GB50009-2012附录、bey取值为：bcx=btx+2S+h=1.4+0.6+0.25=2.25m （无垫层，S 取 0）bcy=bty+2

13、S+h=1.8+0.2+0.25=2.25m （无垫层，S 取 0）bcx > bcy , bcy < 0.6L , bcx< L 时b=bcy+0.7L,(偏安全考虑取 L=6.2m)b=2.25+0.7 X 6.2=6.59 ( b/2=1.8 > d=0.75，故不予以折减)qe=8Mmax/bL=(8 X 825)/(5.87 X 6.2 2)=29.25KN/m2X 1.2=35.10KN/m2 (考 虑动荷载)4.2满堂支撑架稳定性验算偏安全考虑，不计算顶板承载能力，现场根据实际情况顶撑架体的立杆纵、 横向间距按800X 800设置，水平杆步距为1500,根

14、据建筑施工计算手册得 知每根？ 48X 3.0的钢管立杆容许荷载N = 26.8kN ;计算单元为(2.4m X 2.4m =5.76m2)共计9根立杆如下图所示：0 80M0.80MQ 80MO. 80NIL7T7r厂/ n""-吕JlOJOMOJOhK*L因为地下室支撑架，故不考虑风荷载。每根立杆的实际承载力N= 35.10kN/m2x 5.76mi - 9 = 22.464kN<N = 26.8kN满足要求。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：其中N 立杆的轴心压力设计值， N =35.10kNX 0.036=12.636kNi计算立杆的截面回转半径，i=1

15、.60cm ;A立杆净截面面积，A=4.239cnf;3W立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm ；2f钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm ；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.2m；h最大步距，h=1.50m；l 0 计算长度，取 1.500+2 X 0. 2=1.900m；入 由长细比，为1900/16.0=118.75<210满足要求！©轴心受压立杆的稳定系数,由长细比I 0/i查表得到0.391 ；2经计算得到(T =12638(0.391 X 424)= 76.22N/mm ；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算（7 <

16、f,满足要求!4.3后浇带行车验算因车库顶板有多条后浇带，其中后浇带宽800mm故需用16#工字钢架设在后浇带上以便过车1.1M 0. 80M浇带一-叫1.1M0. 80M2. 90MI OUWI选重量最大的运输钢管的货车进行计算：货车总重约（车和货）500KN假设车轮压在两条工字钢上，现对16#工字钢承载力进行计算:1、构件参数：抗震调整系数RE: 0.75热轧普通工字钢：I16钢材牌号：Q235钢材强度折减系数：1.00腹板厚度:tw = 6.00 mm毛截面面积：A = 26.11cm2截面惯性矩:lx = 1127.00cm4半截面面积矩：Sx = 80.80cm3回转半径：ix =

17、6.57cm； iy = 1.89cm截面模量：Wx = 140.90cm3 ； Wy = 21.10cm3截面模量折减系数：0.95净截面模量：Wnx = 133.85cm3 ； Wny = 20.05cm3受压翼缘自由长度：11 = 2.00m截面塑性发展系数：x = 1.05 ； y = 1.052、构件承载力构件截面的最大厚度为 9.90mm,根据表341-1, f = 215.00N/mm2, fv =125.00N/mm根据 GB/T 700-2006 及 GB/T 1591-2008, fy =235.00N/mm弯曲正应力控制的单向弯矩设计值Mx1 = 1.00 X f X W

18、nx X x = 1.00 X 215.00 X 133.85 X 103 X 1-6X 1.05 = 30.22kN m可承受的剪力设计值只承受与腹板平行的剪力时Vmax=错误！整体稳定控制的单向弯矩承载力设计值（绕X-X轴）简支梁I16,钢号Q235,受压翼缘自由长度11为2.00m,0.282) = 0.929跨中无侧向支承，集中荷载作用在上翼缘，查表B.2,并插值计算，得轧制 普通工字钢简支梁的 b为2.000b > 0.6, 根据(B.1-2)式,得 b = min(1.0 , 1.07整体稳定控制的单向弯矩承载力设计值（绕 x-x轴）：Mx2 = 1.00 X f X X Wx/1000. = 1.00 X 215.00 X 0.929 X140.90 /1000. = 28.14 kN m综上,可承受与腹板平行的剪