桥墩柱实用模板支架方案设计

1、沙西河桥桥墩施工方案计算书墩柱模板墩柱模板采用钢模，模板由钢板冷弯成圆形,圆外面加焊圆箍 ,圆箍尺寸由计算决定,钢模 2 米一节,用螺栓连接 ,每节段由两个半圆组成 ,亦用螺栓连接 .拟桥墩 柱每 7.4 米为一个施工单元 ,因此每次浇注墩高为 7.4米.1、 模板计算 墩柱模板主要承受混凝土侧压力，按以下两式计算取用：PmaFyX h；式中：y为混凝土 （含钢筋）重26KN/m；h 为混凝土有效压头高度，由下式计算：当浇注速度v同混凝土入模温度之比：V/T 0.035 时.h=1.53+3.8 V/T;通常情况下,v取6米/小时，T为25度C）,则V/T=6/25=0.24;h=1.53+3

2、.8 X 0.24=1.53+0.912=2.442m.22PmaX=2600X 2.442=6349 kg /m =0.635 kg /cm ;? Pmax=0.22 y t 0k1k2v ；式中：t为新浇混凝土初凝时间，取5小时；k1为外加剂影响修正系数，掺缓凝剂取1.2 ;k2为坍落度影响修正系数.坍落度小于30mm时，取0.85 ; 5090mm寸，取1.0 ; 110150mm寸，取 1.15?v 同上式意义 。取 v=6 米/小时, v ?=6?=2.449 米；代入上式 Pmax=0.22X 2600X 5X1.2 X 1.15X 2.449=9665.7 k /m2=0.967

3、 k /cm2; 一般取两式中较小者，p ma=0.635 kg /cm2;考虑施工荷载：振捣混凝土时对侧模产生的压力 0.04 kk/cm2;下注混凝土时对外侧模产生的压力 0.02 kg /cm2;合计：Pmax=0.635+0.04+0.02=0.641 kg /cm2;模板模板拟用厚为8毫米的钢板，冷弯卷成圆形，外侧面亦用厚 8毫米钢板焊成水 平加劲箍及竖向加劲肋，其高度100毫米。加劲箍间距400毫米，竖向加劲肋 间距300毫米。侧面板应力及挠度检算，按四边简支板计算，lx/ ly=300/400=0.75;2334W=1/6X 40X 0.8 =4.267cm ;I=1/12 x

4、40X 0.8 =1.71cm;22Mkx=0.062 x ql =0.062 x 0.641 x 40x 30=1476.9 kk?cm;6 =1476.9/4.267=346.1 kk /cm2;f=0.00663 x q|4/kk=Eh3/12(1- u 2) =2.1 x 106x 0.8 3x 40/12(1-0.3 )=39384624f=0.00663 x 0.641 x 40x 30 /3938462=0.0349cm=0.3mm1.5mm;从计算可知，侧模主要受挠度控制，加劲箍间距应在40 cm以为好。竖肋竖肋在加劲箍之间承受侧面板压应力，按均布荷载简支梁计算。加劲肋板厚度

5、8mm高100mm截面特性：2334W=1/6X 0.8 x 10=13.33cm;I=1/12 x 0.8 x 10=66.67cm;2弯矩M =0.125 x ql ,q=0.641 x 30=19.23 kk?cm, l=40cm;M =0.125 x 19.23 x 402=3846 kk? cm.应力 6 =3846/13.33=288.5 kg/cm21450 kg /cm2符合要求；挠度 f=5 x 19.23 x 402/384 x 2.1 x 106x 66.67=0.0046cm=0.046mm符合要求;加劲箍加劲箍承受侧面板产生的拉应力，计算图式如图 1:V加劲箍间距40

6、cm时，半圆模板水平侧压力：t=0.641 x 40x 200X 0.5=2564kg=2.6t加劲箍截面：0.8 x 10=8cm;6 =2564/ 8=320.5 kk/cm21400 kk /cm2符合要求；(4)连接螺栓柱模连接螺栓拟用粗制普通螺栓，螺栓孔中心距150毫米，选用M16螺栓，容许拉力为2.45t，螺栓数量：n=3.1/2.45=1.272个。柱模竖向连接每加劲箍有3个螺栓，能承受拉力。(5)柱模节段间连接法兰板厚12mm竖向接缝连接板厚度亦为12mm板宽均为100mm在螺栓孔附近要设三角形加劲板，加劲板厚10mm同连接板等高。二、帽(系)梁模板及支架桥墩施工程序先浇底节墩

7、柱，随后浇底层系梁(含同系梁等高的一段墩柱),然后浇第二节墩柱、第二层系梁，以及第三节墩柱，最后浇帽梁。墩柱逐节段施工不需支架,但脚手架从底至顶约27米高，系、帽梁除了脚手架外还需要支架。现以右幅桥2号墩为例，对帽、系梁模板及支架进行计算。1、帽(系)梁模板底模自重1混凝土振捣影响400k /m2;施工荷载250k /m2;混凝土导管入模200k /m2;(1)底模板1) 荷载、. 一 2混凝土钢筋重 1 x 1 X 1.6 X 2600=4160 kg/m ;2x 1 x 0.02 x 600=12 kk/m ;2 2荷载组合1.2(4160+12)+1.4(200+250+400)=619

8、6.4kk/m =0.62 kk /cm ;不考虑分项系数 4160+12+400+250+200=5022 kk/m2=0.502 kk/cm2;底板每米宽线荷载51.0kk /cm2;底板下带木用方木，间距按20cm设置。2)应力2M maX=1/10 X 51.0 X 20 =2040 kk? cm;6 =2040/54=37.8 kk /cm295 kk/cm2(可);3)挠度f=0.632 x 51X 204/100 x 9X 104x 48.6=0.0118cm=0.118mm;带木间距改为25cm时:2应力 Mmax=0.1 X 51.0 X 25=3187.5 kk?cm;2

9、26 =3187.5/54=59.03 kk/cm 95 kk/cm挠度 f=0.632 x 51X 254/100 x 9X 104x 48.6=0.0288cm=0.288mm;带木间距改为30cm时： 应力 Mmax=0.1 X 51.0 X 302=4590 kg? cm;6 =4590/54=85 k /cm295 k /cm2（可） 挠度 f=0.632 X51X304/100X9X104X48.6=0.0597cm=0.597mm;f/ l=0.0597/30=1/50295 k/cm2（不可）截面改为 15X 15cm时。W=1/6X 15X 152=562.5 cm3;6 =

10、 8 974 5 . 5 /562.5=159.55k/cm295k/cm2（不可）截面改为 18X 18cm时。W=1/6X 18X 182=972 cm3;226 =89745.5/972 =92.33 k/cm295k/cm223带木截面改为 20X 16cm时:W=1/6X 16X20 =1066.67cm;I=1/12 X 16X 203=10666.67cm4;1）应力 M= 1/8 x ql2q=0.51 x 30=15.3 kg /cm;带木自重 0.2 x 0.16 x 1 x 600/100=0.192 kg /cm;合计： 15.5 k /cm;2Mmax=0.125x

11、15.5x216.22=90563k?cm;6 =90563/1066.67 =84.9 kg /cm295 kg /cm2（可）2）挠度f=5 x 15.5x216.24/384 x9x104x 10666.67=0.459cm=4.59mm;f/ 1=0.459/216.2=1/471 1/500（可） 帽梁底模带木应力及挠度检算帽梁带木跨度为 160+16.2=176.2cm带木线荷载： 15.5kg/cm.Mmax=（0.125 x15.5x 176.22）=60152.5 k?cm;应力 6 =60152.5/ 1066.67=56.4 k /cm295k /cm2；挠度 f=（5

12、x15.5 x176.24）/（384 x9x 104x10666.67）=0.20cm.f/ l=0.2/176.2=1/8811/500. （ 可）小结：将帽（系）梁底模板下的带木直接设置在大工字梁上，经上述计算，当间距30cm时，其截面尺寸宽16cm高20cm是由3号墩底层系梁控制（跨 度 216.2cm）, 用在帽梁上则应力及挠度都不大。此底模系统省去型钢横梁， 但带木需 4 米长， 单件重近 80kg, 在高空施工搬运较困难，因间距小，安楔木 亦难。（ 3） 带木（ 带木放置于横梁上 ）带木纵向设置，带木设在型钢横梁上，横梁设在大工字梁上。带木采用10cm方木，间距为30cm 跨度拟

13、90cm.带木线荷载 0.51 x 30=15.3kg/cm,带木自重 0.1 x 0.1 x 1 x 600=6kg/m=0.06kg/cm.线荷载合计 15.3+0.06=15.36kg/cm.截面特性： W=1/6x10x102=166.67cm3;I=(1/12) x 10x 103=833.33cm4;M=0.1x 15.36 X902=12441.6 kg? cm;应力 6 =12441.6/166.67=74.65 kk/cm295 kk/cm2;(可)挠度 f=(0.677 x15.36x904)/(100 x9x104x833.33)=0.09cm.f/ l=0.09/90=

14、1/10001/500. ( 可)带木跨度改为100c m时：6 =(0.1 x15.36x1002)/166.67=92.16 k /cm295k /cm2； (可)f=(0.677 x 15.36x 1004)/(100 x 9x104x833.33)=0.14cm.f/ l =0.14/100=1/7141/500. (可)将带木间距改为25cm时：带木线荷载 :0.51 x25x0.06=12.81 k /cm;6 =(0.1 x12.81 x1002)/166.67=76.86 k /cm295k /cm2； (可)f=(0.677 x 12.81 x 1004)/(100 x 9x

15、104x833.33)=0.116cm.f/ l =0.116/100=1/7141/500. ( 可)4)横梁10X横梁拟用 220a，间距 100cm 跨度 216.2cm(176.2cm);截面特性：W=178 2=356 cm3; 1=1780 X 2=3560cm1）荷载横梁承受带木集中荷载，计算图示如图 2：带木集中力 P= 26.67 X90X 0.51+0.1 X0.1 X 0.9 X 600=1229.6kg;根据以上计算图及荷载，计算得最大弯矩及剪力见图3、图4,最大弯矩:-厂-i图3.弯矩图4.31.D.61L854.3.图4.剪力图Mnax=268600 kg? cm;

16、应力 6 =268600/ 3562 2=754.5 kg /cm 1450 kg /cm;(可)挠度 f=(5n 2-4)/384nEI x (1.23 x 103x 216.23)=(5 x 82-4) x 1230X 216.2 3/(384 x 8x 2.1 x 106x 3560)=0.171cm.f/ l =0.171/216.2=1/12641/500.(可)小结：底模板下的带木设置的两种做法均可行，采用哪一种根据经济比较选定，若有旧工字钢可取后者，从施工简便考虑可取前者。(5)侧模帽系梁侧模按通常构造用厚1.8cm夹板做侧模板，采用5x 10方木做竖肋，横带一般用两根并列的48

17、钢管，在两钢管间穿拉杆承受混凝土侧压力，靠斜 撑稳定侧模板。1) 侧板 荷载帽系梁高度只有1.6米，混凝土侧压力按P=Y h计算，h采用1.6米：P=2600 X 1.6=4160 kg /m22 混凝土振捣产生的侧压力400 k /m下注混凝土产生的侧压力200 k /m2合计 4760 k /m2=0.47 k /cm2; 模板应力竖肋间距按30cm计算，取模板单宽100cm则最大弯距：2M max=0.1 X 47X 302=4230k?cm;226 =4230/ 54=78.33 kk/cm 95 kk/cm(可)； 挠度f=(0.677 X47X304)/(100 X9X104X48

18、)=0.0597cm.f/ l =0.0597/30=1/5031/500. ( 可)2) 竖带竖向肋木间距30cm在梁高围设三道拉杆，将竖肋分成两跨连续梁，每跨 按60cm计算。竖肋截面特性： W=1/6X5X102=83.33cm3;I=(1/12) X5X103=416.67cm4; 荷载竖肋线荷载 q=47X0.3=14.1 k /cm；2Mmax=0.125X 14.1 X602=6345k?cm;22 应力 6 =6345/ 83.33=76.14 k /cm295k /cm2；(可) 挠度 f=(0.521 X14.1X604)/(100 X9X104X416.67)=0.025

19、cm.f/ l =0.025/60=1/24001/500 ;3）横带横带用48钢管，钢管之间穿拉杆螺栓，螺栓间距拟用 60cm横带承受竖肋集中力：P=14.1X 60=846 kg弯矩Max按多跨承受集中力的连续梁的计算：MU=0.175 X 846X 60=8883 kk?cm;248钢管 W=5.09X2=10.18 cm;l=12.19 X2=24.38cm4;应力 6 =888.3 / 10.18=872.6 kk/cm21500 kk /cm2 ;（可）挠度 f=（1.146 X 846X 603）/（100 X 2.1 X 106X 24.38）=0.041cm.f/ l =0.

20、041/60=1/14631692k （ 可）2支架如前所述，所谓帽（系）梁模板支架，是指支撑于墩柱圆钢轴上的两片 大工字梁，圆钢轴设置在墩柱预留孔，大工字钢对称放置在墩柱两侧， 用拉杆螺栓等联结件将两片大工字钢联结牢靠，形成帽（系）梁模板的 支架平台。此平台沿桥墩帽（系）梁全长一次搭成，每道帽（系）梁一次 浇注混凝土。（1 ） 工字钢梁234工字钢梁拟用 l 50a, 重 93.654kg/m, 截面积 119.3cm2, W=1860cm3;l=46500cm4;1) 荷载以右幅桥 3号墩帽梁为例， 帽梁跨度大， 自重亦大。底模带木直接支承在工字梁上，带木之间净距15cm,故带木集中力可视

21、为工字梁上均布荷载，工字 梁按带悬臂的两跨连续梁计算，如图 5 示。均布荷载混凝土重 1.6 X 0.9 X 1 x 2400)=3456kg/m.底模板 0.018 X 0.9 X 1 X 600=9.72 kg/m;带木 0.16 X0.2X 2.1 X 600X3.54=142.73 kg/m;钢筋重 (14920.7/50) X 0.9X1.6 X1=429.72 kg/m;( 按设计数量 )侧模 (0.018 X 1.8 X 1+0.05X0.1 X 2X 3.54) X 600+3.84X 1X 2X3+0.1 X0.1 X2X1X 2.5X 600+1.58X2X6=112.68

22、 kg/m.防护设施 30 kg/m ；工字钢自重(含联结件) 94+15=109 kg/m；合计 4289.89 kg/m施工荷载 振捣混凝土影响 200X0.9X 2/10=36 kg/m ；下注混凝土 200 X 0.9X1/10=18 kg/m ； 施工人员及设备( 80X 5+30X 3)/10=49 kg/m;共计：4289.85+36+18+49=4393 kg/m.根据以上计算，工字梁上线荷载为4393kg/m,考虑到还有可能发生一些施工 荷载，工字梁上线荷载按 4500kg/m 计算。由于墩柱上帽梁荷载由墩柱本身 承受，故工字钢梁上线荷载在墩柱位置中断，所以工字梁的计算图式如

23、图 5 所示。为了比较弯矩的变化情况，亦计算了均布荷载连续的弯矩，见图6。从图6看出，工字钢梁上荷载连续的最大弯矩为17445.5 kg?m,荷载不连续的弯矩为17107.99 kk?m,后者比前者小337.51 kk?m后者不连续的计算图式接近实际情况，按此弯矩检算工字钢梁应力。另外, 按横梁的集中荷载作用在工字梁上 , 计算了工字梁上的弯矩、剪力，见图 7，可以看出，此种受力体系，工字钢梁上弯矩、剪力比以上两种情况要小。2) 应力6 =1710799/ 1860=919.78 kk /cm21450 kk/m2;(可)按荷载连续时弯矩：6 =1744550/1860=937.93 k /c

24、m21450k /cm2；(可)按单跨均布荷载时弯矩(先浇注完一跨情况)22M=(1/8)q l =(1/8) X 4500X 6.4 =23040 kk?m;6 =2304000/1860=1238.71 k /cm21450k /cm2 ；(可)2) 挠度计算挠度时，施工荷载可以不考虑，减少 100kg/m, 按 4400kg/m=44 kg/cm计算；按单跨均布荷载 :446f=(5/384EI) q l 4= (5 X 44 X 6404)/(384 X2.1 X106X46500)=0.98cm.f/ l =0.98/640=1/6531/500 ; ( 可) 按两跨均布荷载 :46

25、f=0.521 X (44 X 6404)/(1 00 X2.1X106X46500)=0.394cm. f/ l =0.394/640=1/16241/500 ; ( 可)两端带悬臂的两跨均布荷载的挠度值比以上计算值更小。3）工字梁整体稳定工字梁整体稳定计算，按钢结构设计规规定的梁的整体稳定计算公式为（M/也W） 1450 kg /cm ,（不可） 在工字梁上翼加设横向支撑， 即将 220a 槽钢同 I50a 工字梁用电焊连接， 按距支点1.2米及跨中各设一道支撑考虑，则支撑间距2米，查得4为2.6, 代入则2304000/（2.6 X 1860）=476.43 k /cm2 1450k /

26、cm 2 ,（ 可） 若不设跨中支撑时 , 工字梁上翼两支撑之间距 4 米, 查表得为 0.97, 代入则2 22304000/（0.97 X 1860）=1277.02 k /cm2 1450k /cm2 ,（ 可） 小结:根据整体稳定计算 , 工字梁上翼需设横向支撑以约束自由长度 , 决 定采用以 220a 作横梁的底模系统， 将跨中及两端的三根横梁兼作横向 支撑，并在梁下翼对应于横向支撑设三根20拉杆螺栓，保证梁的整体 稳定。4）支座板、加劲板支座板工字梁设置在圆钢轴上， 若无支座板则梁底同圆钢是一条线接触， 这样承 力是危险的， 必须在梁底设座板， 座板底面同圆钢面采用弧面接触， 弧面

27、 半径同圆钢半径相同， 支座板顶面为水平板， 同梁下翼相接， 其顶、底板 之间为竖向劲板，构造见图 8。加劲板 工字梁承受巨大荷载，支点反力很大，因此，梁端支点处腹板两侧设加 劲板，加劲板同工字钢翼缘等宽，具体布置施工中另详。 小结：经以上计算，决定选用 I50b 工字钢作大梁，其应力及挠度均小于容许 值。2）圆钢轴 圆钢轴安设在墩柱预留孔中 ,悬出柱壁以外 , 工字钢梁支承在钢轴上 ,承受 其传来的竖向力。由于工字钢梁翼宽 160mm虽然紧靠墩柱，但复板仍距 放置工字钢梁的洞口约80mm使圆钢轴受弯曲，需检算钢轴的剪切及弯曲 应力。支点反力 V=15377.57X 2=30755.14kg=

28、30.755t设圆钢轴直径为 120mm采用 3 号钢，6 = 1450kg/cm2, t = 850 kg/cm2,22233Fa=n R=3.14 x 6=113.04 cm , W=1/32) x 3.14 x 12=169.56 cm , 剪应力 t =30755/113.04=272.07 kg/cm 2850 kg/cm2弯矩 M=3075X 8=246040 kg? cm1450 kg/cm弯曲应力 6 =246040/169.56=1451.05 kg/cm圆钢轴直径为130mnfl寸：223Fa= 3.14 x 6.52=132.665 cm2， W=( 1 /32) x 3

29、.14x=215.58 cm3，22剪应力 t =30755/132.665=231.82 kg/cm 850 kg/cm ;弯曲应力 6 =246040/215.58=1141.29 kg/cm 2 1450 kg/cm 2圆钢轴直径为140mnfl寸:Fa= 3.14 x 7=153.86 cm2, W=(1/32) x 3.14 x 143=269.255 cm3,22剪应力 t =30755/153.86=.89 kg/cm 850 kg/cm ;弯曲应力 6 =246040/269.255=913.78 kg/cm 21450 kg/cm2;圆钢轴直径为150mnfl寸：Fa= 3.

30、14x7.52=176.625 cm2, W=(1/32) x3.14x153=269.255 cm3,22剪应力 t =30755/176.25=174.13 kg/cm 850 kg/cm ;弯曲应力 6 =246040/331.17=742.94 kg/cm 21450 kg/cm 2;通过以上计算，圆钢轴采用45号钢时，可选用直径120mnH钢。三脚手架沙西河桥有 6 个桥墩高度均超过 17 米,其中 2 个墩高约 28 米,因此墩 柱施工脚手架较为重要,现简介 3 号高墩脚手架结构及其计算。1 脚手架结构3 号墩脚手架按 9 至 9.6 米节段逐阶段由底向上拼装, 桥墩施工完成后,

31、再由上往下拆除。脚手架采用碗扣式钢管架, 根据墩柱直径及施工需要, 脚手架平面呈形, 对称墩柱中心。拟用两排钢管组成双排框架,外排框架为 4.2 x 4.2 米, 钢管纵横向间距除四角两排钢管为 600mn#,其余为900或1200mm排框 架为3.0 x 3.0米，钢管间距900或1200mm两排钢管步距均为1200mm脚 手架结构示意见图 9,为保证脚手架总体稳定, 在框架外侧每 5 步布置一道 剪刀撑,斜杆同水平横杆夹角约 55。在竖向通过卡箍将脚手架同已浇墩 柱联结,卡箍由钢板或型钢弯成,每节段墩柱中间及顶部设一道；或者在设卡箍相应高度设置缆风绳；在施工中的节段，脚手架在顶部四角设缆风

32、绳，缆风绳锚固在地面锚点上。2.立杆计算本墩脚手架为结构性脚手架，为框架结构，独立承受施工荷载。现对脚手架立杆进行应力检算。(1) 立杆轴心压力计算底层立杆结构自重产生的轴心压力脚手架柱距600、900及1200mm步距1200mm外排剪刀撑按6X 4.2米布 置，剪刀撑同横杆交角约55,现计算立杆、纵横向水平杆及剪刀撑自重： 立杆：查表，1.2米立杆设计重量 7.05kg,每米重：7.05/1.2=5.88kg;30米高重：5.88 x 30=176.4kg=1.764KN横纵水平杆：按600、900、1200mm三种长度查表，重量为 2.47、3.63、4.78kg，每步重量：(2.47+

33、3.63+4.78 ) x 0.5=5.44kg30 米高计 25 步，重量：5.44 x 25=136 kg =1.36KN ;剪力撑的杆件及扣件重GB:GB=(2 x Hb/cos： )g+2 x H/( cos aX 6.5) g 2+6g3 / (Hbx Lb)式中g为钢管自重：0.0384 KN /m;g2为一个对接扣件重：0.0185 KN /个；g3为一个旋转扣件自重：0.0145 KN/个；工为剪刀撑同立杆夹角：=55 ;Hb为剪刀撑竖向尺寸：6.0m;Lb为剪刀撑横向尺寸：4.2m;代入上式：Gb=(2 x 6)/ cos55o0.0384+2 x 6/( cos55o x

34、6.5) x 0.0185+6 x0.0145 /(6 x 4.2 ) =0.0377 KN/m则 30 米高脚手架剪刀撑自重产生轴向压力：NGB=30x0.0377=1.131KN;脚手架结构自重产生轴向压力合计 NG=1.764+1.36+1.131=4.26 KN; 底层立杆活载产生轴向压力脚手板自重按0.35KN/ mi计算。30米高脚手架仅一节段施工，在 9米高 节段中有五层脚手板，则每根立杆轴向力： (0.9+1.2)/2 x 0.6x 0.5x 0.35x5=0.551 KN;操作层防护材料产生轴心压力：栏杆、挡脚板按 0.14 KN/ m ，每层 1 米 计，共 0.14x3=

35、0.42 KN；立网封闭自重 :2立网单重： 0.01 KN/ m 2, 0.01 x(0.9+1.2 )x 0.5x 30=0.32 KN;施工荷载：按3KN/ m2计算，按节段有三层同时操作：(0.9+1.2 )x 0.5x0.6 x0.5x 3x3=2.84 KN; 楼梯脚手板重：楼梯设在外框架之间，沿四周旋转上升，每四步有一层 脚手板，全高计 6 层：(0.9+1.2)/2 x 0.6 x 0.5 x 0.35 x 6=0.794KN.荷载组合 ：N=1.2x (4026+0.551+0.42+0.32)/K 1+1.4x 2.84式中K1为脚手架高度调整系数，查表 K1=0.85，代

36、入：N=7.84+3.98=11.82KN;(2) 立杆稳定性检算立杆稳定性应满足：N/(A f c, N w(Af c;2立杆截面积 A=4.89cm2;回转半径 =1.58cm;2钢材抗压强度 f c=205N/mm2;为稳定系数，根据立杆长细比入查表(建筑施工扣件式钢管脚手架安全 技术规，第 5.3 条表 碗扣式钢管立杆稳定性比扣件式钢管强，按 扣件式钢管计算偏安全)，入=卩hk/ jh为脚手架步距1.2m; 值为立杆 长度计算系数查表为 1.73,k 为长度计算附加系数，为 1.155;入=(1.155 X 1.73 X 120)/151.8;查表取 忙0.301;N=O.3O1X 2

37、05X 4.89 X 100=30173.75 N=30.1KN=3.01t;不考虑风载时，立杆 N=11.82KN30.1 KN;(3) 立杆考虑风载时计算立杆由风荷载产生的弯矩 Mw:2Mw =(0.85 X 1.4wkX Lah2) /1 0 ;式中： h 为步距 1.2m；La 为立杆纵距 1.2mWk为风荷载标准值，按下式求算：W=0.7 卩 z 卩 sWo2W0为基本风压，地区 W0为0.75 KN/m ;a z为风压高度变化系数，按脚手架高 30米地面类别B查表(建筑结构荷载规)取 1.42;卩s为脚手架风荷载体型系数，按脚手架全封闭(立网网肋按尺寸3.5 X3.5绳径3.2mm

38、查表：卩s为1.0 为挡风系数， 护(1.2Az)/ Aw, 代入 =1.2 X (3.5+3.5) X 0.32 X 1.05/ (3.5 X 3.5)=0.23,a s=1.0 0.23;2代入上式： wk =0.7 X 1.42X 0.23X0.75=0.171 KN/m 2; 作用于立杆上风线荷载： qw=0.171 X 1.2=0.21 KN/m.2Mw=(0.85X1.4X0.21 X 1.22)/10=0.036 KN/m;6 w=(0.036 X 106) / (5.08X 103)=7.1N/mm2;326 N=(11.82 X 103) / (0.301 X 489)=80

39、.3N/mm2;22合计： 6 =80.3+7.1=87.4 N/mm 2f=205 N/mm2。 (可)3 .脚手架稳定计算脚手架稳定是指承受风荷载时总体稳定性，根据墩柱施工顺序，脚手架逐节段拼装，现简述各节段风荷载计算及其抗风荷载的措施。(1) 第一节段脚手架，高度10米风荷载按两种情况计算： 一是大风， 脚手架处在施工状态， 外侧2面挂立网封闭，基本风压按0.27 KN/ m计算。另一台风，脚手架处在防台风状态，立网暂拆除。基本风压按0.75 KN/吊. 大风，基本风压0.27 KN/吊，脚手架挂立网封闭。风荷载标准值 wk=0.7a za sw0式中 a z为风压高度变化系数，按建筑结构荷载规表7. 2 . 1E类地面查得 a z=1.0a s为风荷载体型系数，a s=0.23Wk=0.7 X 1 X 0.23 X 0.27=0.0435 KN/ vm第一节段脚手架立面面积:10 X 4.2=42“承受风荷载 HW=1.4 X 0.0435 X42=2.56 KN风力较小，底节段墩柱施工时，脚手架顶设四根缆风即可。台风，基本风压0 . 7 5KN/m 2 (地区)，拆除立网封闭.风荷载标准值WZ=0.7 X z(1 sWo式中 i s=1.2 E (1+ nE =1.15 (h+