汽机滑压运行优化试验讲解

1、If中 国华能临河热电厂汽机滑压运行优化试验编制：西安院内蒙古电科院1北方联合电力临河热电厂临河热电厂1、2号汽轮机是东方汽轮机厂设计、生产的C300/235-16.7/0.35/537/537型亚临界、一次中间再热、两缸两排汽、抽汽凝汽式汽轮机。为了解机组状况，进一步挖掘机组节能潜力，降低机组供电煤耗，寻找机组的 最佳滑压运行曲线，经与西安热工研究院有限公司、内蒙古电科院合作，并参阅包 头第三热电厂同型机组优化运行试验结论，针对机组实际工况，进行滑压运行的优 化性能试验。1 设备概况1.1 汽轮机主要技术规范机组型号： C300/235-16.7/0.35/537/537型式：亚临界、一次中

2、间再热、两缸两排汽、抽汽凝汽器式汽轮机额定功率： 300MW额定转速： 3000r/min额定主蒸汽压力： 16.7MPa额定主蒸汽温度：537 C 额定再热蒸汽温度：537C 额定主蒸汽流量： 915.7t/h 额定背压： 4.9kPa 给水回热系统： 3 高加+1 除氧器 +4低加 保证热耗率： 7689.0kJ/(kW.h) 2 试验目的和要求通过试验对北方联合电力公司包头第三热电厂 2号机组设备的运行状况、 主要运 行参数进行分析，在确保机组安全的前提下，依据机组的现有条件，有针对性地进 行优化试验，从运行角度入手，提高运行经济性，降低煤耗，为实现机组性能在线监测和优化管理提供必要的依

3、据。具体包括:测定机组在额定参数下4VW0、300MW工况的性能。在4VWO、300MW工况下, 测取机组的主凝结水流量、主给水流量、主蒸汽流量、主蒸汽温度和压力、再热蒸 汽温度和压力、低压缸排汽压力、最终给水温度、发电机功率等参数，计算出机组 的热耗率和高、中压缸效率，对机组进行评价。测定机组在定、滑压运行方式下的性能。在 90%、80%、70%、60%等负荷工况 下，通过改变主汽调节门的控制方式以及主汽压力的变化，测取机组的主凝结水流 量、主给水流量、主蒸汽流量、主蒸汽温度和压力、再热蒸汽温度和压力、低压缸 排汽压力、最终给水温度、发电机功率等参数，计算出机组的热耗率和高、中压缸 效率，比

4、较和分析机组在几种方式下运行的性能，提出最优运行方式和相应的曲线。测定机组在100%、90%、80%、70%、60%负荷下的微增出力。3试验内容和工况根据试验目的和要求，结合机组日常运行的情况，制定了以下试验内容：3.1定压运行方式试验试验工况12345机组负荷（MW）300270240210180主汽压力（MPa）16.716.716.716.716.7主汽温度C）537537537537537再热汽温度（C）5375375375375373.2滑压运行方式试验试验工况123机组负荷（MW）300270270主汽压力（MPa）14.1015.7014.80主汽温度（C）537537537再热

5、汽温度（C）537537537试验工况456机组负荷（MW）240240:240主汽压力（MPa）14.9014.0013.00主汽温度（C）537537:537再热汽温度（C）537537537试验工况789机组负荷（MW）210210210主汽压力（MPa）15.0013.2012.40主汽温度C）537537537再热汽温度（C）537537537试验工况101112机组负荷（MW）180180180主汽压力（MPa）14.8012.8011.20主汽温度（C）537537537再热汽温度（C）5375375373.3机组微增出力试验机组负荷MW300270MW240MW机组背压kPa7

6、91179116810机组负荷MW210MW180MW机组背压kPa681068104试验标准及基准4.1试验标准：参照美国机械工程师协会汽轮机性能试验规程（ASME PTC6 2004） 中的简化试验方法和中国国家标准电站汽轮机热力性能验收试验规程（GB811787）。4.2水和水蒸汽性质表：国际公式化委员会1967年工业用IFC水和水蒸汽状态方程。4.3试验基准：负荷基准、阀位基准。5试验测点及仪表主凝结水流量作为试验基准流量，采用 ASME PTC6标准推荐的高精度喉部取 压长径式流量喷嘴测量；再热减温水流量、过热减温水流量等辅助流量采用现场安 装的标准流量孔板测量。在保证试验精度及不影

7、响机组安全运行的前提下，一部分测点借用电厂运行监视测点。 测量仪表：电功率：串接电厂运行变送器信号。压力：采用内蒙古电科院提供的0.075级Rosemount3051型压力变送器测量，部分 压力参数采用电厂运行仪表测量。流量差压：主凝结水流量差压采用精度为0.075级Rosemount3051型差压变送器测量。再热减温水流量及过热减温水流量差压串接电厂运行仪表。温度：采用E型精密级热电偶测量，部分温度参数采用电厂运行仪表测量。数据采集：采用英国Solarton公司生产的IMP分散式数据采集系统，自动记录压力、差压、温度等信号，进行数据自动采集、存储和处理，采集系统精度为0.02级。水位：采用D

8、AS系统的数据监视和记录，主要包括汽包水位、除氧器水位、凝汽器热井水位 和各加热器水位。6试验方法6.1按系统隔离清单要求进行系统隔离。6.2向系统补水，使除氧器水箱和凝汽器热井至较高水位，各加热器水位正常，维持试验进行中 不向系统补水。6.3不投或少投减温水，如果必须投减温水，则应保持减温水流量在试验持续时间内稳定。6.4调整运行参数，使之满足试验要求。维持参数稳定，确保主要参数的偏差及波动值符合试验规程要求。6.5根据试验工况的要求，调整高压调节阀阀位，试验过程中保持阀位不变。6.6每一试验工况调整完成，机组稳定运行半小时后，确认试验仪表及数据采集系统工作正常，开始试验记录。数据采集装置每

9、30秒钟记录一次；人工记录的各参数，每5分钟记录一次。7试验概况西安热工研究院有限公司与内蒙古电科院工作人员于2008年 3月进入试验现场，开始试验准备工作。分别进行了4VW0、100%、90%、80%、70%、60%负荷下共27个工况的各类性能试验（试验安排及进度见下表）。整个试验过程中，机组设备状况良好，运行参数稳定，各工况系统不明泄漏率均满 足试验大纲的要求，试验结果有效。试验安排及进度表序号日期时间试验工况主汽压力12008-3-3009:1509:45180MW-111.20MPa22008-3-3010:3511:10180MW-212.80MPa序号日期时间试验工况主汽压力320

10、08-3-3012:0012:50180MW-314.80MPa42008-3-3014:5515:30180MW-416.70MPa52008-4-1811:2012:00180MW-B211.20MPa62008-4-1816:3517:15180MW-B311.20MPa72008-3-3109:1509:50210MW-1:12.40MPa82008-3-3110:5011:25210MW-213.20MPa92008-3-3113:2013:50210MW-315.00MPa102008-3-3115:5016:40210MW-4:16.45MPa112008-4-1911:4012

11、:15210MW-B212.90MPa122008-4-1914:4015:10210MW-B312.90MPa132008-4-2110:4011:10240MW-1:13.00MPa142008-4-2111:5512:30240MW-214.00MPa152008-4-2113:2514:00240MW-314.90MPa162008-4-2115:3016:25240MW-416.70MPa172008-4-2118:0018:40240MW-B214.90MPa182008-4-2119:3520:00240MW-B314.90MPa192008-4-2213:1513:45270M

12、W-116.60MPa202008-4-2214:4515:15270MW-215.70MPa212008-4-2216:2016:55270MW-314.80MPa222008-4-2218:1018:55270MW-B216.60MPa232008-4-2219:4520:15270MW-B316.60MPa242008-4-2311:2012:054VWO-300MW-114.10MPa252008-4-2312:2013:05300MW-216.60MPa262008-4-2418:3019:00300MW- B216.60MPa272008-4-2419:3020:00300MW-

13、B316.60MPa8试验数据处理和计算方法8.1试验数据处理选取数据采集系统记录的每一工况相对稳定的一段连续记录数据进行处理计算（包括平均值计算，仪表零位、仪表安装水位差、大气压力等修正），以此作为性能计算的依据（试验原始数据见附件2）。同一参数多重测点的测量值取算术平均值。8.2流量计算主凝结水流量、再热减温水流量、过热减温水流量等用测量的差压值和介质压力 及温度，根据采用的节流元件按流量计算公式来计算。轴封漏汽流量采用设计值计人工记录的各储水容器水位变化量根据容器尺寸、记录时间和介质密度将其换算成当量流量。8.3系统不明泄漏量计算7#匚 F = FhwlFblFdl - Fml式中: F

14、 系统不明泄漏量，kg/h ；#Fhwi 热井水位变化当量流量，kg/h ；Fbi 锅炉汽包水位变化当量流量，kg/h；Fdl 除氧器水箱水位变化当量流量，kg/h ；Fml 可测量的系统明漏量，kg/h o 注：水位下降时当量流量为正值，反之为负值。8.4主蒸汽流量计算式中:Fms 二 Ffw Fbl - Fshsp-Fs-CFfFms 主蒸汽流量，kg/h；Ffw 最终给水流量，kg/h；Fshsp过热减温水流量，kg/h ；Fs 炉侧明漏量，kg/h； Ff 分配给炉侧的不明泄漏量，kg/h。8.5试验热耗率计算#PekJ/(kW.h)；式中：HRt 试验热耗率,Hms 主蒸汽焓值,kJ

15、/kg；Hfw 主给水焓值,Hhrh 热再热焓值，kJ/kg ；kJ/kg ；Hcrh 冷再热焓值，Hrhsp再热减温水焓值,Hshsp过热减温水焓值,kJ/kg ；kJ/kg ；kJ/kg ；Fcrh 冷再热蒸汽流量,kg/h；Frhsp 再热减温水流量,kg/h；(Fms - Fshsp H(H ms - H fw 片F crh 汉(H hrh - H crh )+ Fshsp 汉(H ms - H shsp )+ Frhsp 汉(H hrh - H rhsp HRtPe 发电机终端输出功率，kW8.6发电机电功率计算Pe =Kw Kpt Kct wW2式中：Pe 电功率；Kw 仪表常数；

16、Kpt 电压互感器的变比；Kct 电流互感器的变比；W1、W2功率变送器的实测值。8.7试验结果的修正按照ASME PTC6-2004中的简化试验方法，对试验结果进行系统和参数修正。(因为本次试验非考核性试验，故非电厂运行人员可调整的项目没有进行修正，如： 凝汽器过冷度、再热器压降等) 系统修正计算(第一类修正)包括：a) 过热减温水流量。b) 再热减温水流量。参数修正计算(第二类修正)包括：a) 主蒸汽压力。b) 主蒸汽温度。c) 再热蒸汽温度。d) 排汽压力。9试验结果及分析对各工况的试验数据按照上述方法处理后，依据所述计算方法进行计算， 各工况的主要结果见表1至表12。9.1 4VWO

17、300MV工况机组性能表1 4VWO 300MV工况试验结果项目名称单位4VWO-300MW-1300MW-2试验日期一2008-4-232008-4-23试验开始时间一11:2012:20项目名称单位4VWO-300MW-1300MW-2试验结束时间一12:0513:05发电机功率kW301575.3299277.0主蒸汽流量t/h951.791944.301主蒸汽压力MPa14.20516.707主蒸汽温度C535.5535.2咼排压力MPa3.9323.868高排温度C353.6336.6高压缸效率%83.0178.80再热汽压力MPa3.5443.490再热汽温度C536.0524.8

18、中压缸排汽压力MPa0.5420.533中压缸排汽温度C280.0271.5中压缸效率%90.8290.90排汽压力kPa6.326.57热井出口温度C36.637.3最终给水温度C275.9273.9试验热耗率kJ/(kW.h)8258.98204.2kcal/(kW.h)1972.61959.5修正后的主蒸汽流量t/h1126.439940.474第一类修正后的热耗率kJ/(kW.h)8232.08179.3kcal/(kW.h)1966.21953.6第一类修正后的电功率kW298693.0296255.3第二类修正后的热耗率kJ/(kW.h)8061.88088.2kcal/(kW.h

19、)1925.51931.8第二类修正后的电功率kW350417.3301606.6在300MW定压工况下，机组的试验热耗率为 8204.2kJ/(kW.h),经第一、二类修正后的热耗率为 8088.2kJ/(kW.h)，比设计值(7689.0kJ/(kW.h)高 399.2kJ/(kW.h)。机组的高压缸效率为78.80%;中压缸效率为90.90%;试验电功率为299277.0 kW,修正后的电功率为301606.6kW。在4VWO工况下，机组的试验热耗率为8258.9kJ/(kW.h),经第一、二类修正后的热耗率为8061.8kJ/(kW.h)。机组高压缸效率为83.01%，比设计值86.3

20、0%低3.29个百分 点；中压缸效率为90.82%，比设计值92.62%低1.80个百分点。在4VWO工况下，试验主蒸汽流量为951.791t/h,修正到额定主蒸汽压力和温度条件下的主蒸汽流量为1126.439t/h;比设计值1025.000t/h大 101.439t/h，即机组通流 能力比设计值大9.90%。9.2机组定、滑压经济性分析在100%、90%、80%、70%、60%等负荷工况下，进行了机组定、滑压运行方式的经济性比 对。从热力循环理论进行分析，机组在低负荷下滑压运行时，由于进汽节流损失小， 漏汽损失也小，使得机组的相对内效率比定压运行时有较大的提高，同时，由于初参数的降低，机组滑

21、压运 行的循环热效率也会降低。因此，只有当滑压运行时汽轮机相对内效率的增加幅度大于循环热效 率的下降幅度时，在此滑压参数下运行才是比较经济的。注：表2表 6各工况第二类修正计算时都没有进行主蒸汽压力的修正。表2 机组300MV负荷定、滑压试验结果项目名称单位300MW-1300MW-2试验日期一2008-4-232008-4-23试验开始时间一11:20 :12:20试验结束时间一12:0513:05发电机功率kW301575.3299277.0主蒸汽流量t/h951.791944.301主蒸汽压力MPa14.20516.707主蒸汽温度C535.5535.2咼排压力MPa3.932 :3.8

22、68高排温度C353.6336.6高压缸效率%83.0178.80再热汽压力MPa3.544 :3.490再热汽温度C536.0524.8中压缸排汽压力MPa0.5420.533中压缸排汽温度C280.0 271.5中压缸效率%90.8290.90排汽压力kPa6.32:6.57热井出口温度C36.637.3最终给水温度C275.9273.9修正后的主蒸汽流量t/h1126.439940.474试验热耗率kJ/(kW.h)8258.918204.2kcal/(kW.h)1972.61959.5第一类修正后的热耗率kJ/(kW.h)8232.0:8179.3kcal/(kW.h)1966.211

23、953.6第一类修正后的电功率kW298693.0296255.3第二类修正后的热耗率kJ/(kW.h)8173.6:8088.2kcal/(kW.h)1952.21931.8第二类修正后的电功率kW300796.5301606.6由表2可以看出：在300MW工况下，当主汽压力由16.707MPa降低到14.205MP&此时4个高压调门均已全开）时，机组高压缸效率由78.80%上升到83.01%，而机组热耗率由定压运行时的8088.2kJ/(kW.h)上升到8173.6kJ/(kW.h)。可见在300MW负荷下，机组定压运行比滑压运行的经济性好。表3机组270MV负荷定、滑压试验结果项

24、目名称单位270MW-1270MW-2270MW-3试验日期一2008-4-222008-4-222008-4-22试验开始时间一13:1514:4516:20试验结束时间一13:4515:1516:55发电机功率kW267218.2270113.8268042.3主蒸汽流量t/h824.257835.940830.242主蒸汽压力MPa16.67915.80814.881主蒸汽温度C535.9536.6536.3咼排压力MPa3.4653.5353.527高排温度C328.5337.1343.1高压缸效率%76.9277.4878.30再热汽压力MPa3.1283.1903.184再热汽温度

25、C530.0534.0534.2中压缸排汽压力MPa0.4820.4910.490中压缸排汽温度C275.6278.8279.5中压缸效率%91.2791.1691.00排汽压力kPa7.728.087.99热井出口温度C40.441.341.1最终给水温度C266.3267.8267.9试验热耗率kJ/(kW.h)8305.08370.48395.0kcal/(kW.h)1983.61999.22005.1修正后的主蒸汽流量t/h822.924884.233936.120第一类修正后的热耗率kJ/(kW.h)8269.28327.98350.4kcal/(kW.h)1975.11989.11

26、994.5第一类修正后的电功率kW262997.0265325.8263264.8第一类修正后的热耗率kJ/(kW.h)8133.48181.98209.1kcal/(kW.h)1942.61954.21960.7第二类修正后的电功率kW268408.1270495.8268143.0由表3在270MW 工况下，当主汽压力由16.679MPa降低到15.808MPa时，机组高压缸效率由76.92%上升到77.48%，机组热耗率由定压运行时的8133.4kJ/(kW.h)上升到8181.9kJ/(kW.h)；当主蒸汽压力最终降低到14.881MPa时，机组高压缸效率继续上升到78.30%，而机组

27、的热耗率进一步上升到 8209.1kJ/(kW.h)。可以看出，热耗率的变化是一个随主蒸汽压力降低而升高的过程。这是因为随着主蒸汽压力的降低，循环热效率逐渐降低而汽轮机内效率逐渐增高，但循环热效率的降低占主导地位，所以随着主蒸汽压力的降低热耗率逐步升高。可见：在270MW负荷下，机组定压运行的经济性较好。表4 机组240MV负荷定、滑压试验结果项目名称单位240MW-1240MW-2:240MW-3240MW-4试验日期一2008-4-212008-4-212008-4-212008-4-21试验开始时间一10:4011:55P 13:2515:30试验结束时间一11:1012:3014:00

28、16:25发电机功率kW239852.2240482.0237578.7239791.5主蒸汽流量t/h751.114749.508P 738.812745.129主蒸汽压力MPa13.13614.06514.99816.670主蒸汽温度C535.6535.5535.5536.6咼排压力MPa3.1483.141P 3.0693.078高排温度C342.6336.7327.6320.1高压缸效率%80.1778.3677.5275.01再热汽压力MPa2.8222.817P 2.7532.763再热汽温度C533.2531.2526.7530.2中压缸排汽压力MPa0.4370.4360.42

29、70.429中压缸排汽温度C279.3277.8P 274.4276.7中压缸效率%91.1791.1691.2691.39排汽压力kPa7.937.84:7.457.32热井出口温度C41.040.939.939.6最终给水温度C262.1261.7260.0259.7试验热耗率kJ/(kW.h)8405.38357.6P 8342.38332.6kcal/(kW.h)2007.61996.21992.51990.2修正后的主蒸汽流量t/h965.459896.371825.545744.802第一类修正后的电功率kW238638.2239227.0236501.4238967.3第一类修正

30、后的热耗率kJ/(kW.h)8392.88345.28332.18325.3kcal/(kW.h)2004.61993.21990.11988.5第二类修正后的热耗率kJ/(kW.h)8245.88199.7:8197.08207.4kcal/(kW.h)1969.51958.51957.81960.3第二类修正后的电功率kW243498.4244361.2241948.0243482.2由表3可以看出：在 240MW工况下，当主汽压力由 16.670MPa降低到14.998MPa时，机组高压缸效率由75.01%上升到 77.52%，机组热耗率由定压运行时的8207.4kJ/(kW.h)下降到

31、8197.0kJ/(kW.h);当主蒸汽压力最终降低到13.136MPa时，机组高压缸效率继续上升到80.17%，而机组的热耗率则上升到8245.8kJ/(kW.h)。可以看出，热耗率的变化是一个随主蒸汽压力降低先降低后升高的过程。这是因为随着主蒸汽压力的降低，循环热效率逐渐降低而汽轮机内效率逐渐增高，且两者交替占据主导地位，所以随着主蒸汽压力的降低热耗率先降低后升高。综合分析后，240MW负荷工况时主汽压力应当选择在15.0MPa左右运行。参数的调整通过四个顺序阀的控制实现。即：1、2号高压调门保持在 63%左右的开度，3号高压调门保持在16%左右的开度，4号调门全关。表5机组210MV负荷

32、定、滑压试验结果项目名称单位210MW-1210MW-2210MW-3210MW-4试验日期一2008-3-312008-3-312008-3-312008-3-31试验开始时间一9:1510:5513:2015:50试验结束时间一9:5011:2513:5016:40发电机功率kW210080.0209733.7211850.7213307.3主蒸汽流量t/h :649.113643.388644.481652.635主蒸汽压力MPa12.42613.15815.12816.632主蒸汽温度c536.7537.2537.2537.1咼排压力MPa :2.7302.7082.7242.739高

33、排温度c338.6332.2321.7316.2高压缸效率%78.0577.5074.3471.48再热汽压力MPa :2.4472.4272.4472.462再热汽温度c531.4530.1534.3536.4中压缸排汽压力MPa0.3830.3800.3830.386中压缸排汽温度c280.0279.1281.9283.3中压缸效率%90.9290.9591.0991.16排汽压力kPa :6.226.396.526.46热井出口温度c36.537.037.337.1最终给水温度c253.6252.9252.6252.7试验热耗率kJ/(kW.h)8451.38384.38387.0837

34、7.8kcal/(kW.h)；2018.52002.62003.22001.0修正后的主蒸汽流量t/h885.285826.736714.731654.301第一类修正后的热耗率kJ/(kW.h):8441.68377.78373.78370.1kcal/(kW.h) 12016.22001.02000.01999.2第一类修正后的电功率kW209208.0209108.3210526.9212535.7第二类修正后的热耗率kJ/(kW.h) 18376.58304.28304.68307.9kcal/(kW.h) 12000.71983.41983.51984.3第二类修正后的电功率kW21

35、1651.8212000.2212705.5214266.0由表5可以看出：在 210MW 工况下，当主汽压力由16.632MPa降低到15.128MPa时，机组高压缸效率由71.48%上升到 74.34%，机组热耗率由定压运行时的8307.9kJ/(kW.h)下降到8304.6kJ/(kW.h)；当主蒸汽压力进一步降低到13.158MPa时，机组高压缸效率继续上升到77.50%，而机组的热耗率为8304.2kJ/(kW.h)基本维持不变，当主蒸汽压力进一步降低到12.426MPa时，机组高压缸效率继续上升到78.05%，机组的热耗率则上升至8376.5kJ/(kW.h)。可以看出，在210M

36、W工况下，热耗率的变化是一个随主蒸汽压力降低先降低后升高的过程。综合分析后，210MW负荷工况时主汽压力应当选择在14.0MPa左右运行。参数的调整通过四个顺序阀的控制实现。表6 机组180MV负荷滑压试验结果17项目名称单位180MW-1180MW-2180MW-3180MW-4试验日期一2008-3-302008-3-302008-3-302008-3-30试验开始时间一9:0510:30P 12:5514:50试验结束时间一9:4511:0513:3015:30发电机功率kW179736.8181367.9179666.1180765.5主蒸汽流量t/h545.093544.841P 5

37、40.755553.044主蒸汽压力MPa11.16412.81214.78716.713主蒸汽温度C535.2535.0535.5536.0咼排压力MPa2.3122.323P 2.3222.337高排温度C333.3323.8317.0310.3高压缸效率%77.7774.4869.8666.68再热汽压力MPa2.0702.083P 2.0862.100再热汽温度C523.0527.7534.2528.0中压缸排汽压力MPa0.3260.3280.3290.331中压缸排汽温度C274.6278.0P 282.7277.8中压缸效率%91.0491.1191.2391.29排汽压力kPa

38、4.534.80r 5.155.43热井出口温度C30.531.732.433.9最终给水温度C243.9243.5243.0243.1试验热耗率kJ/(kW.h)8417.38382.9P 8414.58464.5kcal/(kW.h)2010.42002.22009.82021.7修正后的主蒸汽流量t/h830.346718.582613.382551.029第一类修正后的热耗率kJ/(kW.h)8411.18375.1P 8406.38458.5kcal/(kW.h)2009.02000.32007.82020.3第一类修正后的电功率kW179246.4180713.3178969.51

39、80245.5第一类修正后的热耗率kJ/(kW.h)8382.48352.2:8388.38418.4kcal/(kW.h)2002.11994.92003.52010.7第二类修正后的电功率kW181438.2182209.0179584.9182079.2由表6可以看出：在 180MW 工况下，当主汽压力由 16.713MPa降低到12.812MPa时，机组高压缸效率由 66.68%上升到74.48%，机组热耗率由 8418.4kJ/(kW.h)下降到8352.2kJ/(kW.h)；当主蒸汽压力最终降低到11.164MPa时，机组高压缸效率继续上升到77.77%，机组的热耗率则上升至 83

40、82.4kJ/(kW.h)。可以看出，在180MW工况下，热耗率的变化也是一个随主蒸汽压力降低先降低后升高的过程。综合分析后，180MW负荷工况时主汽压力应当选择在12.8MPa左右运行。参数的调整通过四个顺序阀的控制实现。即：1、2号高压调门保持在 38%左右的开度，3号高压调门保持在 13%左右的开度，4号调门全关。根据对上述负荷点的定、滑压工况试验结果的分析，提出以下建议：在负荷不小于270MW时，机组应当采用定压方式运行。当负荷在270MW150MW 时，建议采用滑压方式运行，参数的调整通过四个顺序阀的控制实现。在负荷低于150MW后，维持主蒸汽在11.5MPa运行。根据试验结果，给出

41、了机组不同负荷下推荐的主蒸汽压力值。表7机组不同负荷下推荐的主蒸汽压力负荷300MW290MW290MW280MW270MW260MW250MW240MW230MW推存压力16.7MPa16.7MPa1 16.7MP;a 16.7MPa 16.7MF>a 16.3MPa 15.8MPa 15.4MPa 15.0MPa负荷220MW210MW210MW 200MW190MW180MW170MW160MW150MW推存压力14.5MPa14.1MPa14.1MP;a 13.7MPa 13.2MF>a 12.8MPa 12.4MPa 11.9MPa 11.5MPa20附件1本次试验得出的

42、关系曲线一1包头第三热电厂2号汽轮机性能优化试验关系曲线机组定、滑压关系曲线21#arM力压汽主#负荷MW单位负荷MW300290280270260250推存的王汽压力MPa16.716.716.716.716.315.8单位负荷MW240230220210200190推荐的王汽压力MPa15.415.014.514.113.713.2单位负何MW180170160150140130推荐的王汽压力MPa12.812.411.911.511.511.5附件1本次试验得出的关系曲线一2包头第三热电厂2号汽轮机性能优化试验关系曲线调节级压力与主蒸汽流量关系曲线数据来源：所有试验工况22附件1本次试验

43、得出的关系曲线一3包头第三热电厂2号汽轮机性能优化试验关系曲线主蒸汽流量与缸效率关系曲线数据来源：所有试验工况oooo oooo O& 3a74 r9988 8877 7 %率效缸65.0550.0600.0650.0700.0750.0800.0850.0900.0950.01000.01050.01100.0主蒸汽流量t/h2319附件2优化试验数据汇总-1项目名称单位180MW-1180MW-2180MW-3180MW-4180MW-B2180MW-B3210MW-1试验日期一2008-3-302008-3-302008-3-302008-3-302008-4-182008-4-

44、182008-3-31试验开始时间一9:0510:3012:5514:5011:2016:359:15试验结束时间一9:4511:0513:3015:3012:2017:159:50自动主汽门前压力MPa11.1612.8114.7916.7111.2411.4912.43调节级压力MPa6.926.846.786.847.167.318.21高压缸排汽压力MPa2.312.322.322.342.412.452.73再热汽门前压力MPa2.072.082.092.102.142.182.45中压缸排汽压力MPa0.330.330.330.330.340.340.38低压缸排汽压力kPa4.5

45、34.805.155.437.4711.396.22四段抽汽压力MPa0.6230.6270.6250.6320.6450.6560.728除氧器进汽压力MPa0.6170.6220.6200.6270.6390.6500.721三段抽汽压力MPa1.0331.0401.0371.0491.0701.0901.2153号高加进汽压力MPa0.9730.9820.9790.9911.0091.0271.1472号高加进汽压力MPa2.2242.2392.2282.2492.3102.3512.617一段抽汽压力MPa3.6263.6163.5893.6163.7533.8244.2701号咼加进

46、汽压力MPa3.5313.5283.5013.5283.6753.7504.169主凝结水压力MPa0.7410.7460.7440.7520.7670.7810.866给泵出口压力MPa12.60214.10015.95117.83012.73713.02014.143大气压力kPa89.70789.72889.55089.40288.74488.52389.350自动主汽门前温度C535.16535.03535.53536.05535.56538.17536.68高压缸排汽温度C333.29323.81316.96310.34336.13337.58338.65项目名称单位180MW-1180MW-2180MW-3180MW-4180MW-B2180MW-B3210MW-1再热汽门前温度C523.03527.68534.24528.04524.18526.12531.35中压缸排汽温度C274.53277.94282.63277.73274.11275.52279.89四段抽汽温度C348.78351.89349.25351.56346.64347.78354.28三段抽汽温度C427.76430.84428.36430.72425.72426.99433.823号高加