4第四章钢与混凝土组合梁ppt课件

1、第四章第四章 钢与混凝土组合梁钢与混凝土组合梁 4.1 4.1概述概述 组合梁即在钢梁上铺设混凝土板，可用于楼盖、组合梁即在钢梁上铺设混凝土板，可用于楼盖、屋盖、也可用于工业建筑中的操作平台，在桥梁工屋盖、也可用于工业建筑中的操作平台，在桥梁工程的路面中同样有广泛运用。程的路面中同样有广泛运用。 组合梁主要用于跨度大、荷载大，或者整体承重组合梁主要用于跨度大、荷载大，或者整体承重构造为钢构造的厂房、高层建筑或桥梁构造等。构造为钢构造的厂房、高层建筑或桥梁构造等。 对于普通运用钢梁混凝土板的构造中，混凝土板对于普通运用钢梁混凝土板的构造中，混凝土板只是作为楼面、屋面、平台板或桥面。对钢梁来说只是

2、作为楼面、屋面、平台板或桥面。对钢梁来说混凝土板只是其荷载图混凝土板只是其荷载图4.14.1。假设使两者结合在。假设使两者结合在一同，混凝土板与钢梁共同任务，那么混凝土板可一同，混凝土板与钢梁共同任务，那么混凝土板可作为梁的翼缘而成为梁的一部分，发扬比钢梁更大作为梁的翼缘而成为梁的一部分，发扬比钢梁更大的作用，无论强度和刚度都大大提高了图的作用，无论强度和刚度都大大提高了图4.24.2 。 两者的组协作用是靠焊在钢梁上，浇筑在混凝土板两者的组协作用是靠焊在钢梁上，浇筑在混凝土板中的剪切衔接件来实现的。剪切衔接件的种类与计中的剪切衔接件来实现的。剪切衔接件的种类与计算如第一章所述。钢梁可以用轧制

3、型钢或焊接型钢算如第一章所述。钢梁可以用轧制型钢或焊接型钢，例如工字钢、槽钢。槽钢经常用作楼盖、平台或，例如工字钢、槽钢。槽钢经常用作楼盖、平台或阳台的边梁见图阳台的边梁见图4.34.3，可以获得平整的外外表。，可以获得平整的外外表。图图4.1 非组合梁截面应力非组合梁截面应力图图4.2 组合梁截面应力组合梁截面应力图图4.3 4.3 用槽钢制造的组合梁边梁用槽钢制造的组合梁边梁图图4.4 4.4 工字形及蜂窝形钢梁工字形及蜂窝形钢梁 工字钢处于梁的受拉区，主要是下翼缘起受力作用，上翼缘处于中和轴工字钢处于梁的受拉区，主要是下翼缘起受力作用，上翼缘处于中和轴附近，不能发扬主要受力作用，而主要是

4、起与混凝土板的衔接作用，因附近，不能发扬主要受力作用，而主要是起与混凝土板的衔接作用，因此往往运用上翼缘小下翼缘大的不对称工字钢。不对称工字钢的制造普此往往运用上翼缘小下翼缘大的不对称工字钢。不对称工字钢的制造普通有如下三种焊接方式如图通有如下三种焊接方式如图4.4a.b.c4.4a.b.c：a.a.三块钢板；三块钢板；b.Tb.T字钢与钢板；字钢与钢板；c.c.二个大小不同二个大小不同T T字钢对接；字钢对接；d.d.蜂窝形钢梁。蜂窝形钢梁。 此外，还有蜂窝形梁图此外，还有蜂窝形梁图4.4d4.4d。由于钢梁中央腹板受力很小，构成。由于钢梁中央腹板受力很小，构成蜂窝状孔之后便于管线穿过。蜂窝

5、状孔之后便于管线穿过。 混凝土板可以是普通钢筋混凝土板，也可以是轻骨料混凝土、预应力混凝土板可以是普通钢筋混凝土板，也可以是轻骨料混凝土、预应力混凝土及压型钢板与混凝土组合板。混凝土及压型钢板与混凝土组合板。 钢筋混凝土板与钢梁衔接处，普通设置板托。钢筋混凝土板与钢梁衔接处，普通设置板托。 板托普通有如下作用：板托普通有如下作用：1 1扩展梁与板的承压面积，防止混凝土板部分承压破坏；扩展梁与板的承压面积，防止混凝土板部分承压破坏；2 2提高了板在支承处梁的截面高度，因此提高了板的抗冲切才干；提高了板在支承处梁的截面高度，因此提高了板的抗冲切才干；3)3)使组合梁的截面高度增大，因此承载才干与刚

6、度大大提高。使组合梁的截面高度增大，因此承载才干与刚度大大提高。 因此在能够情况下应尽量设置板托，如图因此在能够情况下应尽量设置板托，如图4.54.5所示。所示。图图4.5 4.5 有板托的组合梁有板托的组合梁 如前述组合梁的组协作用主要是依托剪切衔接件，根据剪力件的配置如前述组合梁的组协作用主要是依托剪切衔接件，根据剪力件的配置多少分两类：多少分两类： 1 1完全剪切衔接：即在极限弯矩作用下所产生的纵向剪力，完全由完全剪切衔接：即在极限弯矩作用下所产生的纵向剪力，完全由所配剪力件承当。所配剪力件承当。 2 2部分剪切衔接：剪力件所承当的总剪力小于极限弯矩下产生的纵部分剪切衔接：剪力件所承当的

7、总剪力小于极限弯矩下产生的纵向剪力。向剪力。 部分剪切衔接组合梁适用于以下三种情况：部分剪切衔接组合梁适用于以下三种情况： 1 1组合梁上各截面的弯矩达不到其极限弯矩的情况。组合梁的截面组合梁上各截面的弯矩达不到其极限弯矩的情况。组合梁的截面高度与钢梁的板件厚度不取决于截面所需的抗弯强度，而是主要取决于高度与钢梁的板件厚度不取决于截面所需的抗弯强度，而是主要取决于截面刚度或板件的部分稳定。截面刚度或板件的部分稳定。 2 2组合梁中最大正弯矩截面到达受弯承载才干时，达不到极限弯矩组合梁中最大正弯矩截面到达受弯承载才干时，达不到极限弯矩的某些区段。的某些区段。 3 3当剪切衔接件的设置受构造等缘由

8、，不能按完全剪切衔接设计时。当剪切衔接件的设置受构造等缘由，不能按完全剪切衔接设计时。 目前部分剪切衔接组合梁的计算方法仅适用于跨度不超越目前部分剪切衔接组合梁的计算方法仅适用于跨度不超越2020米，以接米，以接受静力荷载为主、且没有太大集中荷载的等截面梁，采用柔性衔接件。受静力荷载为主、且没有太大集中荷载的等截面梁，采用柔性衔接件。 4.2 4.2 组合梁的实验研讨组合梁的实验研讨 1. 受力过程受力过程弹性、弹塑性和屈服三阶段图弹性、弹塑性和屈服三阶段图4.6和图和图4.7 。2. 截面的平均应变截面的平均应变型钢受拉翼缘屈服之前，平均应变符合平截面假定。假设配型钢受拉翼缘屈服之前，平均应

9、变符合平截面假定。假设配置足够的剪切衔接件，在极限荷载时，仍根本符合平截面假置足够的剪切衔接件，在极限荷载时，仍根本符合平截面假定图定图4.8 。图图4.6图图4.7图图4.83. 混凝土板与钢梁的程度滑移图混凝土板与钢梁的程度滑移图4.9由跨中向梁端部逐渐增大；随荷载的添加而逐渐增大。由跨中向梁端部逐渐增大；随荷载的添加而逐渐增大。4.混凝土板与钢梁的掀起位移图混凝土板与钢梁的掀起位移图4.10在跨中最小，远离跨中，向上的掀起位移越大。在跨中最小，远离跨中，向上的掀起位移越大。图图4.9 程度滑移程度滑移 图图4.10 掀起位移掀起位移4.3 组合梁截面的承载力计算组合梁截面的承载力计算概述

10、概述两种计算实际：弹性实际、塑性实际两种计算实际：弹性实际、塑性实际1 1弹性实际：弹性实际：直接接受动力荷载；直接接受动力荷载；钢梁的受压板件宽厚比较大、不符合塑性钢梁的受压板件宽厚比较大、不符合塑性设计条件且组合截面中和轴在钢梁腹板内设计条件且组合截面中和轴在钢梁腹板内经过经过2 2塑性实际塑性实际不直接接受动力荷载；不直接接受动力荷载；受压板件宽厚比较小；受压板件宽厚比较小；组合截面中和轴在混凝土板内经过或板托组合截面中和轴在混凝土板内经过或板托内经过内经过 组合梁的受力形状与施工条件有关，因此不论按弹性实际还是塑性实际计组合梁的受力形状与施工条件有关，因此不论按弹性实际还是塑性实际计算

11、，普通都需思索混凝土硬化前和硬化后两个受力阶段，以及施工时钢梁算，普通都需思索混凝土硬化前和硬化后两个受力阶段，以及施工时钢梁下有、无暂时支撑等情况。假设在钢梁下不设暂时支撑，那么应按下面两下有、无暂时支撑等情况。假设在钢梁下不设暂时支撑，那么应按下面两个受力阶段进展计算。个受力阶段进展计算。第一阶段：楼板混凝土的强度到达设计强度第一阶段：楼板混凝土的强度到达设计强度75%之前的阶段。这时荷载应之前的阶段。这时荷载应包括钢梁自重和现浇混凝土的分量等永久荷载，以及模板重和其它施工活包括钢梁自重和现浇混凝土的分量等永久荷载，以及模板重和其它施工活荷载。这些荷载全部由钢梁单独接受，按普通钢梁计算其强

12、度、挠度和稳荷载。这些荷载全部由钢梁单独接受，按普通钢梁计算其强度、挠度和稳定性。定性。第二阶段：楼板混凝土到达设计强度第二阶段：楼板混凝土到达设计强度75%之后的阶段。此时荷载应包括添之后的阶段。此时荷载应包括添加的构造层及构造层如防水层、饰面层、找平层、吊顶等永久荷载以加的构造层及构造层如防水层、饰面层、找平层、吊顶等永久荷载以及运用阶段活荷载，这些续加荷载全部由组合梁接受。在验算组合梁的挠及运用阶段活荷载，这些续加荷载全部由组合梁接受。在验算组合梁的挠度以及按弹性分析方法计算组合梁的承载力时，应将第一阶段由永久荷载度以及按弹性分析方法计算组合梁的承载力时，应将第一阶段由永久荷载产生的挠度

13、或应力与第二阶段计算所得的挠度或应力相叠加。在第二阶段产生的挠度或应力与第二阶段计算所得的挠度或应力相叠加。在第二阶段计算中，可不思索钢梁的整体稳定性。而组合梁按塑性分析法计算承载力计算中，可不思索钢梁的整体稳定性。而组合梁按塑性分析法计算承载力时，那么不用思索应力叠加，可不分阶段按照组合梁一次接受全部荷载进时，那么不用思索应力叠加，可不分阶段按照组合梁一次接受全部荷载进展计算。展计算。 假设钢梁下设有暂时支撑，那么应按实践支承情况验算钢梁的强度、稳定假设钢梁下设有暂时支撑，那么应按实践支承情况验算钢梁的强度、稳定性和挠度，并且在计算运用阶段组合梁接受的续加荷载产生的变形时，应性和挠度，并且在

14、计算运用阶段组合梁接受的续加荷载产生的变形时，应把暂时支承点反力由永久荷载产生的反向作为续加荷载。假设组合梁把暂时支承点反力由永久荷载产生的反向作为续加荷载。假设组合梁的设计是变形控制时，可思索将钢梁预先起拱等措施。不论是按弹性分析的设计是变形控制时，可思索将钢梁预先起拱等措施。不论是按弹性分析还是塑性分析法，有无暂时支撑对组合梁的受弯极限承载力均无影响，故还是塑性分析法，有无暂时支撑对组合梁的受弯极限承载力均无影响，故在计算受弯承载力时，可不分阶段，按照组合梁一次接受全部荷载进展计在计算受弯承载力时，可不分阶段，按照组合梁一次接受全部荷载进展计算。算。 2. 2. 组合梁按弹性实际的计算组合

15、梁按弹性实际的计算1 1组合梁混凝土翼缘板的有效宽度组合梁混凝土翼缘板的有效宽度be be 图图4.11 混凝土翼缘板的有效宽度混凝土翼缘板的有效宽度(1)对中间组合梁，be=bz+b。+bz，b。为钢梁上冀缘宽度或者板托顶部宽度，当45时，取a45，bz为梁内侧的冀板计算宽度，取L6、s。2和6hcl中的较小值。 (2)对组合垃梁，bebI+b。+bz，bI为粱外侧的翼板计算宽度，取L6、sl和6hc 1中的较小值。 (3)对单根组合梁， bebI+b。+bI。 组合梁截面尺寸的普通规定 组合梁的截面尺寸该当满足竖向荷载下的刚度要求。对于建筑构造中的主要承重框架，普通可以取简支组合梁的高跨比

16、为115120，延续组合梁的高跨比为120125。对于非承重框架的梁，截面高度还可以进一步适当降低。按照弹性实际计算组合梁的极限承载力时，钢梁翼缘和腹板的宽厚比需求保证部分稳定的要求；按照(GB50017一2019中的规定：当h0/tw 80235/fy时，对无部分压应力的梁可不配置加劲肋；对有部分压应应力的梁，应按构造配置横向加劲肋。当80235/fy h0/tw170235/fy时，应配置横向加劲肋并按照规定计算当 h0/tw 170235/fy时，应在弯曲应力较大区格的受压区添加配置纵向加劲肋。部分压应力很大的梁，必要时髦应在受压区配量短加劲肋，巳应按规定计算 在施工阶段，由于钢梁的侧向

17、约束通常较少，钢粱截面尺寸需求满足整体稳定的要求。由于混凝土翼板的支撑作用，运用阶段的组合粱通常不用思索钢粱的整体稳定问题。 钢梁经过衔接件与钢筋混凝土翼板组合后，其抗弯才干特有显著提高。在某些情况下，钢梁的抗剪才干反而显得相对缺乏。为了防止这种情况，组合粱截面的总高度不宜超越钢梁截面高度的25倍，混凝上板托高度不宜超越翼板厚度的15倍，混凝土板托的顶面宽度不宜小了高度的15倍。 组合梁边梁混凝土翼板的构造应满足图51的要求。有板托时，翼板伸出长度不应小于板托高度，无板托时，翼板伸出钢梁中心线不应小于150mm，伸出钢梁冀缘边不应小于50mm。混凝土翼缘的有效宽度混凝土翼缘的有效宽度be可按下

18、式计算可按下式计算 ：b0板托顶部宽度。当板托倾角板托顶部宽度。当板托倾角behc1 fc Afpbehc1 fc ，那么中和轴在钢梁中经过，那么中和轴在钢梁中经过其中其中 钢梁全截面的面积钢梁全截面的面积 f f 塑性设计时的型钢抗拉强度设计值塑性设计时的型钢抗拉强度设计值 钢筋混凝土翼缘板的有效宽度钢筋混凝土翼缘板的有效宽度 混凝土翼缘板厚度，不包括板托高度混凝土翼缘板厚度，不包括板托高度第一种情况第一种情况中和轴在混凝土翼缘中经过，即中和轴在混凝土翼缘中经过，即Afbehc1fcAfbehc1fc，其极限形状，其极限形状的应力图形如图的应力图形如图4.164.16所示。应有所示。应有 式

19、中式中 x x为塑性中和轴至混凝土翼缘板顶面的间隔，可按下式计算为塑性中和轴至混凝土翼缘板顶面的间隔，可按下式计算 1PeccAfb h fAeb1ch4.294.29cefbAfx 4.304.30 Afxfbce y ceuxfbMM图图4.16 4.16 中和轴在混凝土翼缘板内经过中和轴在混凝土翼缘板内经过y-钢梁截面应力合力至混凝土受压区截面应力合力间的间隔yt 为钢梁截面的重心至钢梁顶面的间隔；hc1混凝土翼缘板厚度；hc2混凝土板托高度；M弯矩设计值。第二种情况中和轴在钢梁中经过 即 ，这时，应力图形如4.17所示。有： 可得210.5tccyyhhx4.314.314.324.3

20、24.334.33ccefhbAf1 4.3.79fAAfAfhbcccce)(1 bM 211eufyAyfhMccc )/0.5(A1ffhbAccec4.344.34图图4.17 4.17 中和轴在钢梁中经过中和轴在钢梁中经过 AC AC的面积求得后，便可求得中和轴的面积求得后，便可求得中和轴x-xx-x的位置以及的位置以及y1y1，y2 y2 之值。之值。可按上述可按上述4.334.33式验算运用阶段正截面强度。式验算运用阶段正截面强度。 3组合梁斜截面受剪承载力计算组合梁斜截面受剪承载力计算 以为截面上的垂直剪力全部由钢梁腹板接受。不思索混凝以为截面上的垂直剪力全部由钢梁腹板接受。不

21、思索混凝土板的抗剪作用，按下式计算：土板的抗剪作用，按下式计算：V-剪力设计值；剪力设计值；hw,、tw -分别为钢梁腹板的高度和厚度；分别为钢梁腹板的高度和厚度； f -钢梁抗剪强度设计值钢梁抗剪强度设计值 。 实践上，以上是按纯剪形状计算的，而普通都处于弯剪共实践上，以上是按纯剪形状计算的，而普通都处于弯剪共同作用。由于剪力的影响，抗弯强度有所降低；由于弯矩的同作用。由于剪力的影响，抗弯强度有所降低；由于弯矩的存在，梁的抗剪才干下降。但是国内外实验证明，当实践剪存在，梁的抗剪才干下降。但是国内外实验证明，当实践剪力较小时普通如此，或者混凝土板中配筋不是很少时，力较小时普通如此，或者混凝土板

22、中配筋不是很少时，当满足当满足 时，按纯弯、纯剪分别计算梁的抗弯强度和时，按纯弯、纯剪分别计算梁的抗弯强度和抗剪强度与实验结果根本符合，何况在计算中忽略了混凝土抗剪强度与实验结果根本符合，何况在计算中忽略了混凝土的抗剪作用，因此分别验算弯曲强度和剪切强度是平安的。的抗剪作用，因此分别验算弯曲强度和剪切强度是平安的。4.354.350.15SypA fAf vwwufthVV4 4剪切衔接件的计算剪切衔接件的计算 1 1弹性设计法弹性设计法 混凝土板与钢梁界面上的纵向程度剪应力，全部由衔接件混凝土板与钢梁界面上的纵向程度剪应力，全部由衔接件承当。承当。简支梁端部混凝土板与钢梁界面单位长度上的最大

23、剪力为：简支梁端部混凝土板与钢梁界面单位长度上的最大剪力为： 4.364.36式中式中 、 分别为组合梁端部由恒载和活荷载产生的最大剪力；分别为组合梁端部由恒载和活荷载产生的最大剪力； 、 分别为思索与不思索混凝土徐变影响的叠合面以上换算分别为思索与不思索混凝土徐变影响的叠合面以上换算成钢的截面对组合截面中和轴的面积矩；成钢的截面对组合截面中和轴的面积矩； 、 分别为思索与不思索混凝土徐变影响的换算成钢的组合分别为思索与不思索混凝土徐变影响的换算成钢的组合截面惯性矩。截面惯性矩。000maxISVISVpccggVpVcS0ScI00I对于接受均布荷载的简支梁，一半长度范围内剪切衔接件的数量对

24、于接受均布荷载的简支梁，一半长度范围内剪切衔接件的数量: : 式中式中 单个衔接件的抗剪承载力设计值；单个衔接件的抗剪承载力设计值； 组合梁的跨度。组合梁的跨度。cvcvNlNln42/21maxmaxcvNl图图4.18 剪切衔接件在梁上的分布剪切衔接件在梁上的分布4.374.372)2)塑性设计法塑性设计法 假设组合梁上所受的荷载很大时，混凝土板与钢梁之假设组合梁上所受的荷载很大时，混凝土板与钢梁之间就会发生较大滑移，使叠合面上各个剪切衔接件产生内间就会发生较大滑移，使叠合面上各个剪切衔接件产生内力重分布。实验研讨阐明，各衔接件的受力情况根本一样，力重分布。实验研讨阐明，各衔接件的受力情况

25、根本一样，与衔接件所在位置无关，因此可在梁上等间隔排布。与衔接件所在位置无关，因此可在梁上等间隔排布。 由弯矩最大截面至相邻弯矩零点例如简支梁支座由弯矩最大截面至相邻弯矩零点例如简支梁支座之间混凝土板与钢梁界面上纵向剪力：之间混凝土板与钢梁界面上纵向剪力： 当塑性中和轴在混凝土板中经过时当塑性中和轴在混凝土板中经过时fAV 当塑性中和轴在钢梁中经过时当塑性中和轴在钢梁中经过时1cechbfV 组合梁最大弯矩截面至弯矩为零点的截面内所需剪切衔接件总数：组合梁最大弯矩截面至弯矩为零点的截面内所需剪切衔接件总数：cvNVn 4.384.384.394.394.404.40V在上述区段内界面上的纵向剪

26、力；在上述区段内界面上的纵向剪力； n在上述区段内所需剪切衔接件的总数在上述区段内所需剪切衔接件的总数 ； 一个剪力件的抗剪承载力设计值，按第一章公式计算。一个剪力件的抗剪承载力设计值，按第一章公式计算。 计算得所需剪力件可以均匀布置在该段。当有较大集中荷载时，应将计算得所需剪力件可以均匀布置在该段。当有较大集中荷载时，应将剪切衔接件按各段剪力图的面积比例分配后，再在各区段内均匀布置，剪切衔接件按各段剪力图的面积比例分配后，再在各区段内均匀布置，如图如图4.19所示。所示。 cvN图图4.19 较大集中荷载时剪切衔接件在剪跨内的分配较大集中荷载时剪切衔接件在剪跨内的分配 4 4 延续组合梁的内

27、力分析和承载力计算延续组合梁的内力分析和承载力计算 1 1延续组合梁与简支梁的特点延续组合梁与简支梁的特点 1 1延续组合梁在中间支座截面往往有负弯矩作用，延续组合梁在中间支座截面往往有负弯矩作用，而且负弯矩普通比跨中正弯矩还大，这时混凝土而且负弯矩普通比跨中正弯矩还大，这时混凝土板处于受拉区，因此该当在接近板面的混凝土中板处于受拉区，因此该当在接近板面的混凝土中配置纵向受拉钢筋，在钢梁与混凝土板之间设置配置纵向受拉钢筋，在钢梁与混凝土板之间设置剪切衔接件，使纵向钢筋与部分钢梁共同承当拉剪切衔接件，使纵向钢筋与部分钢梁共同承当拉力。当支座截面构成塑性铰时，混凝土板沿全高力。当支座截面构成塑性铰

28、时，混凝土板沿全高已根本裂通而退出任务，因此中间支座截面的抗已根本裂通而退出任务，因此中间支座截面的抗弯才干远小于跨中的组合截面，这与延续梁的弯弯才干远小于跨中的组合截面，这与延续梁的弯矩分布不相顺应。矩分布不相顺应。 2 2简支组合梁的混凝土板，能有效地阻止钢梁受简支组合梁的混凝土板，能有效地阻止钢梁受压翼缘的侧向位移，因此在简支组合梁的运用阶压翼缘的侧向位移，因此在简支组合梁的运用阶段，可以不思索其整体稳定问题。而对延续组合段，可以不思索其整体稳定问题。而对延续组合梁，负弯矩作用下钢梁下部受压翼缘能否会发生梁，负弯矩作用下钢梁下部受压翼缘能否会发生整体失稳，尚需加以验算。整体失稳，尚需加以

29、验算。 3 3荷载作用下，简支组合梁的支座截面接受的剪荷载作用下，简支组合梁的支座截面接受的剪力大而弯矩为零，跨中截面接受的弯矩大而剪力力大而弯矩为零，跨中截面接受的弯矩大而剪力小，故可分别按纯弯和纯剪条件进展截面承载力小，故可分别按纯弯和纯剪条件进展截面承载力计算。而延续组合梁的中间支座截面上作用的弯计算。而延续组合梁的中间支座截面上作用的弯矩和剪力同时到达最大，受力比较复杂，有时应矩和剪力同时到达最大，受力比较复杂，有时应思索它们之间的相互关系。思索它们之间的相互关系。 4 4延续组合梁负弯矩区剪切衔接件的承载和受力延续组合梁负弯矩区剪切衔接件的承载和受力情况比较复杂，普通应采用完全剪切衔

30、接。情况比较复杂，普通应采用完全剪切衔接。 2 2内力分析内力分析 延续组合梁的内力分析，可采用弹性分析法和塑性分析法。延续组合梁的内力分析，可采用弹性分析法和塑性分析法。1 1弹性分析法弹性分析法 就是按构造力学的分析方法，但不思索负弯矩区段内受拉开裂就是按构造力学的分析方法，但不思索负弯矩区段内受拉开裂的混凝土板对刚度的影响。中间支座的截面刚度较小，与跨中截的混凝土板对刚度的影响。中间支座的截面刚度较小，与跨中截面刚度相差较大，因此整个梁就相当于一个变截面梁，在确定变面刚度相差较大，因此整个梁就相当于一个变截面梁，在确定变截面梁的刚度时，可作如下处置：在距中间支座截面梁的刚度时，可作如下处

31、置：在距中间支座 范围内范围内 为为梁的跨度，忽略拉区混凝土对刚度的影响，但应计入混凝土板梁的跨度，忽略拉区混凝土对刚度的影响，但应计入混凝土板有效宽度内配置的纵向钢筋。在跨中区段，应思索混凝土板与钢有效宽度内配置的纵向钢筋。在跨中区段，应思索混凝土板与钢梁的共同任务，采用折减刚度。梁的共同任务，采用折减刚度。 l15. 0l延续组合梁中间支座的截面特征可按下述方法计算：延续组合梁中间支座的截面特征可按下述方法计算：将板有效宽度内的纵向钢筋按弹性模量之比换算成与钢梁同一种将板有效宽度内的纵向钢筋按弹性模量之比换算成与钢梁同一种钢材的截面，即钢材的截面，即rrAA104.414.41式中式中 、

32、 分别为纵向钢筋的截面面积和换算截分别为纵向钢筋的截面面积和换算截面面积；面面积； 纵向钢筋与钢梁的弹性模量比，即纵向钢筋与钢梁的弹性模量比，即 其中其中 和和 分别为纵向钢筋和钢梁的弹性模量。分别为纵向钢筋和钢梁的弹性模量。因二者大致相等，故近似计算时可取因二者大致相等，故近似计算时可取 。 组合截面中和轴到纵向钢筋合力点的间隔为图组合截面中和轴到纵向钢筋合力点的间隔为图4.20 式中式中 钢梁的截面面积；钢梁的截面面积；rA0rA1sssEE1sEssE11 AAxx010A A0组合梁的换算截面面积，按下式计算：组合梁的换算截面面积，按下式计算： AAAAAr r1004.424.424

33、.434.434.444.44图图4.20 4.20 负弯矩截面换算刚度计算图形负弯矩截面换算刚度计算图形图图4.21 变刚度组合延续梁变刚度组合延续梁 钢梁截面形心轴到纵向钢筋合力点的间隔，按下式计算： 其中 钢梁截面形心轴到其上翼缘顶面的间隔； 混凝土翼板的厚度；有板托时，还应包括板托的高度； 纵向钢筋的维护层厚度。换算成钢梁的组合截面对中和轴的惯性矩为 式中 钢梁对本身截面形心轴的惯性矩。 1xsctahxx11tx1chsa xxAIxAI r20120101)(I4.454.454.464.46 2 2塑性分析法塑性分析法 延续组合梁中也存在着塑性内力重分布，因此可以人为地调低按弹性

34、延续组合梁中也存在着塑性内力重分布，因此可以人为地调低按弹性方法求出的支座截面负弯矩。但应符合以下要求：方法求出的支座截面负弯矩。但应符合以下要求： 板件宽厚比满足表板件宽厚比满足表3.43.4的规定。即在产生塑性铰并发生足够的转动前，的规定。即在产生塑性铰并发生足够的转动前，钢梁板件不致失稳；钢梁板件不致失稳； 两支座与跨中截面所能接受的弯矩必需与思索可变荷载最不利组合产两支座与跨中截面所能接受的弯矩必需与思索可变荷载最不利组合产生的最大弯矩相平衡。即相邻两支座截面弯矩的平均值与跨中弯矩绝对生的最大弯矩相平衡。即相邻两支座截面弯矩的平均值与跨中弯矩绝对值之和不小于最不利荷载时简支梁跨中弯矩的

35、值之和不小于最不利荷载时简支梁跨中弯矩的1.021.02倍，即：倍，即： 相邻跨的跨度差不大于小跨跨度的相邻跨的跨度差不大于小跨跨度的45% 45% ，即，即0202. 12MMMMcB1220.45l ll4.474.47 边跨跨度不小于相邻跨跨度的边跨跨度不小于相邻跨跨度的70%，也不大于相邻跨跨度的，也不大于相邻跨跨度的115%，即即 没有过于集中的荷载，即恣意没有过于集中的荷载，即恣意 范围内的荷载不大于该跨总荷载范围内的荷载不大于该跨总荷载的的1/2；6中间支座的弯矩调幅系数不超越中间支座的弯矩调幅系数不超越15；7中间支座截面的资料总强度比中间支座截面的资料总强度比 小于小于0.5

36、且大于且大于0.15。其中。其中 和和 分别为混凝土板有效宽度内纵向钢筋截面积和其抗拉强度设计分别为混凝土板有效宽度内纵向钢筋截面积和其抗拉强度设计值。值。12121.150.7llll， 5lAffArrrArf4.484.483 3负弯矩截面的受弯承载力计算负弯矩截面的受弯承载力计算 翼缘板的有效宽度可仍如受压翼缘的有效宽度同样取值即翼缘板的有效宽度可仍如受压翼缘的有效宽度同样取值即为为bebe。假定，钢梁与钢筋混凝土翼板之间有可靠的衔接，忽。假定，钢梁与钢筋混凝土翼板之间有可靠的衔接，忽略混凝土的作用，仍思索纵向钢筋的作用，应力图如下：略混凝土的作用，仍思索纵向钢筋的作用，应力图如下：图

37、图4.22 负弯矩截面计算应力分布图负弯矩截面计算应力分布图 可以将负弯矩截面的应力形状可以将负弯矩截面的应力形状b b，视为应力形状，视为应力形状(c)(c)和和(d)(d)之和。之和。应力形状应力形状(c)(c)为钢梁本身的塑性抵抗弯矩。应力形状为钢梁本身的塑性抵抗弯矩。应力形状(d)(d)为纵向钢筋的为纵向钢筋的抵抗弯矩。抵抗弯矩。这时需满足条件这时需满足条件 式中式中 钢梁抗拉强度设计值；钢梁抗拉强度设计值； 纵向钢筋抗拉强度设计值；纵向钢筋抗拉强度设计值； 、 分别为钢梁塑性中和轴平分钢梁截面面积的轴线以上分别为钢梁塑性中和轴平分钢梁截面面积的轴线以上和以下截面对该轴的面积矩；和以下

38、截面对该轴的面积矩； 4.494.494.514.514.504.50fSSMs)(21)2(43yyfAMrrrfAAAfAlbwrr)(frf1S2S 负弯矩区混凝土翼缘有效宽度范围内纵向钢筋的截面积； 、 、 分别为钢梁腹板、下翼缘和上翼缘的净截面面积； 纵向钢筋截面形心至组合截面塑性中和轴的间隔； 组合截面塑性中和轴至钢梁形心轴的间隔，按下式计算： 当塑性中和轴位于钢梁上翼缘内时，那么可取 等于钢梁形心轴至腹板上边缘的间隔。在实践运用中，钢筋截面面积均小于钢梁的截面面积，同时思索到钢梁全部受压时的屈曲问题使全截面塑性很难完全开展，所以塑性中和轴不能够位于钢梁截面以外。组合梁全截面的受弯

39、承载力应按下式计算： 式中 负弯矩设计值。rAwAbAlA3y4yftfAywrr244yrsuMMMMM4.524.524.534.534 4延续梁中间支座的受剪承载力计算延续梁中间支座的受剪承载力计算仍只思索型钢腹板抗剪仍只思索型钢腹板抗剪那么有那么有 V - V -支座最大剪力；支座最大剪力； - -钢梁腹板的高度和厚度。钢梁腹板的高度和厚度。 实践延续组合梁的受力是弯剪复合受力，他们之间存实践延续组合梁的受力是弯剪复合受力，他们之间存在相关关系，即随着型钢腹板抗剪承载力的提高，受弯在相关关系，即随着型钢腹板抗剪承载力的提高，受弯承载力降低承载力降低( (图图4.23)4.23)。但是由

40、于计算中没有思索翼缘与。但是由于计算中没有思索翼缘与钢筋的作用，实验证明，只需中间支座的配筋总强度比钢筋的作用，实验证明，只需中间支座的配筋总强度比不是获得很少，满足不是获得很少，满足 ，按纯剪计算是偏于平安，按纯剪计算是偏于平安的。实践上此要求普通都能满足。的。实践上此要求普通都能满足。 4.544.54wwth ,vwwfthV 15. 0图图4.23 负弯矩区弯负弯矩区弯-剪相关关系剪相关关系图图4.24 延续梁剪跨区划分图延续梁剪跨区划分图5 5负弯矩区剪切衔接件的塑性设计法负弯矩区剪切衔接件的塑性设计法 延续组合梁中的衔接件应以弯矩绝对值最大点以及弯矩零延续组合梁中的衔接件应以弯矩绝

41、对值最大点以及弯矩零点为界限，划分为假设干个剪跨区段，逐段进展计算，如图点为界限，划分为假设干个剪跨区段，逐段进展计算，如图4.244.24所示。所示。 在正弯矩区段的剪跨内，每个剪跨区段所需设置的衔接件在正弯矩区段的剪跨内，每个剪跨区段所需设置的衔接件数量，可按公式数量，可按公式4.3.914.3.91计算，其中取和中的较小者。在计算，其中取和中的较小者。在每个负弯矩区段的剪跨内，思索到混凝土开裂的不利影响及每个负弯矩区段的剪跨内，思索到混凝土开裂的不利影响及防止产生过大的滑移，衔接件的承载力应进展折减。所需配防止产生过大的滑移，衔接件的承载力应进展折减。所需配置的衔接件数量，按以下公式计算

42、：置的衔接件数量，按以下公式计算： cvNVnrrAfV 4.554.554.564.56 式中式中 衔接件数量；衔接件数量； 衔接件承载力降低系数。对中间支座的负弯矩区段，取衔接件承载力降低系数。对中间支座的负弯矩区段，取 ；对于悬臂梁的负弯矩区段，取；对于悬臂梁的负弯矩区段，取 ； 一个衔接件的抗剪承载力设计值；一个衔接件的抗剪承载力设计值； 每个剪跨区段内混凝土与钢梁叠合面之间的纵向剪力；每个剪跨区段内混凝土与钢梁叠合面之间的纵向剪力； 纵向钢筋抗拉强度设计值；纵向钢筋抗拉强度设计值； 混凝土板有效宽度内的纵向钢筋截面面积；混凝土板有效宽度内的纵向钢筋截面面积；n9 . 08 . 0cv

43、NVrfrA 5 5 部分剪切衔接组合梁受弯承载力计算部分剪切衔接组合梁受弯承载力计算当组合梁剪跨内剪切衔接件的数量当组合梁剪跨内剪切衔接件的数量 小于完全剪切衔接所需小于完全剪切衔接所需的衔接件数量的衔接件数量 时，称为部分剪切衔接。在承载力和变形答时，称为部分剪切衔接。在承载力和变形答应的条件下，采用部分剪切衔接可以减少衔接件的数量，降低应的条件下，采用部分剪切衔接可以减少衔接件的数量，降低造价并方便施工。同时，当采用压型钢板组合板为翼缘的组合造价并方便施工。同时，当采用压型钢板组合板为翼缘的组合梁时，由于受板肋几何尺寸的限制，衔接件数量有限，有时也梁时，由于受板肋几何尺寸的限制，衔接件数

44、量有限，有时也只能采用部分剪切衔接的设计方法。只能采用部分剪切衔接的设计方法。计算中采用以下根本假定：计算中采用以下根本假定：1 1在所计算截面左右两个剪跨内，取剪切衔接件承载力在所计算截面左右两个剪跨内，取剪切衔接件承载力设计值之和设计值之和 中的较小值，作为混凝土翼板中的剪力；中的较小值，作为混凝土翼板中的剪力；2 2剪切衔接件必需具有一定的柔性，即可以到达理想的剪切衔接件必需具有一定的柔性，即可以到达理想的塑性形状如栓钉直径塑性形状如栓钉直径 ，杆长，杆长 。并且混。并且混凝土强度等级不能高于凝土强度等级不能高于C40C40，栓钉任务时全截面进入塑性形状，栓钉任务时全截面进入塑性形状；3

45、 3钢梁与混凝土翼板之间产生相对滑移，使得截面的应钢梁与混凝土翼板之间产生相对滑移，使得截面的应变图中混凝土翼板与钢梁有各自的中和轴。变图中混凝土翼板与钢梁有各自的中和轴。 rnfncvrNnmmd22dl4 随剪切衔接件数量的减少，钢梁与混凝土板的共同任务才干会不断降低，导致二者交界面产生过大的滑移，从而影响钢梁性能的充分发扬，并使组合梁在承载力极限形状时的延性降低。因此，采用部分剪切衔接的组合梁，其剪切衔接件的实践数目 不得小于50% 。 nfn图图4.25 部分剪切衔接组合梁的计算简图部分剪切衔接组合梁的计算简图方法方法1 1：根据极限平衡法，得到截面受弯承载力的计算：根据极限平衡法，得

46、到截面受弯承载力的计算 公式公式 ：cecvrfbNnx )(5 . 0fNnAAcvrc21,)(5 . 0yNnAfyNnMMcvrcvrru弯矩设计值；弯矩设计值；混凝土翼板受压区高度；混凝土翼板受压区高度；钢梁受压区面积；钢梁受压区面积；钢梁的截面面积；钢梁的截面面积；部分剪切衔接时剪跨内的剪切衔接件数量；部分剪切衔接时剪跨内的剪切衔接件数量；每个剪切衔接件的纵向抗剪承载力设计值；每个剪切衔接件的纵向抗剪承载力设计值；混凝土翼板受压区截面形心至钢梁受拉区截面形心的混凝土翼板受压区截面形心至钢梁受拉区截面形心的间隔；间隔；钢梁受压区截面形心至钢梁受拉区截面形心的间隔；钢梁受压区截面形心至

47、钢梁受拉区截面形心的间隔； MxcAArncvN1y2y4.574.574.584.584.594.59方法方法2：JGJ99-98建议建议的部分剪切衔接组合梁受弯承载力和挠度的计算公式的部分剪切衔接组合梁受弯承载力和挠度的计算公式 ：式中式中 部分剪切衔接时组合梁正截面的受弯承载部分剪切衔接时组合梁正截面的受弯承载力；力； 钢梁截面的全塑性受弯承载力；钢梁截面的全塑性受弯承载力； 完全剪切衔接时组合梁正截面的受弯承载力；完全剪切衔接时组合梁正截面的受弯承载力； 部分剪切衔接时的衔接件数量；部分剪切衔接时的衔接件数量； 完全剪切衔接时的衔接件数量；完全剪切衔接时的衔接件数量； )(1pcomf

48、rpMMnnMM)1)(5 . 01frcomcomnn1MpMcomMrnfn部分剪切衔接时组合梁产生的挠度；部分剪切衔接时组合梁产生的挠度；完全剪切衔接组合梁的挠度；完全剪切衔接组合梁的挠度；全部荷载由钢梁接受时的挠度。全部荷载由钢梁接受时的挠度。 1com4.604.604.614.616. 混凝土板及板托的纵向受剪承载力验算混凝土板及板托的纵向受剪承载力验算 为了防止沿着以下危险截面的剪切破坏，因此必需配置必为了防止沿着以下危险截面的剪切破坏，因此必需配置必要的横向钢筋。纵向界面要的横向钢筋。纵向界面(a-a,b-b,c-c) 如图如图4.26所示，应满所示，应满足：足：图图4.26

49、纵向剪切计算截面纵向剪切计算截面 沿梁长单位长度作用的纵向剪力沿梁长单位长度作用的纵向剪力Vl,1Vl,1，按照一个衔接件所能接受的最，按照一个衔接件所能接受的最大剪力及单位长度内的衔接件数量确定。对大剪力及单位长度内的衔接件数量确定。对b-bb-b和和c-cc-c界面：界面：4.634.63 11 ,uNnVcvsl1 ,1 ,ullVV4.624.62 单位长度界面上的界面受剪承载力。单位长度界面上的界面受剪承载力。 一个剪切衔接件的抗剪承载力设计值一个剪切衔接件的抗剪承载力设计值; ; ns ns为一个横截面内衔接件的数量，即衔接件的列数为一个横截面内衔接件的数量，即衔接件的列数 ; ;

50、 u1 u1沿梁长相邻衔接件的间距。沿梁长相邻衔接件的间距。 cvN4.644.64对于混凝土翼板的纵向竖界面对于混凝土翼板的纵向竖界面a-a，取以下两式中的较，取以下两式中的较大值作为验算根据：大值作为验算根据： 式中式中 、 组合梁外侧和内侧混凝土板的有效宽度；组合梁外侧和内侧混凝土板的有效宽度； 混凝土板的有效宽度。混凝土板的有效宽度。111 ,ubNnbVecvsl121 ,ubNnbVecvsl1b2beb1 ,ulV4.654.65沿梁长单位长度内钢筋混凝土板以及板托的抗剪才干，沿梁长单位长度内钢筋混凝土板以及板托的抗剪才干，按以下公式计算：按以下公式计算：0.9常量，单位为常量，

51、单位为N/mm2；bf纵向界面长度纵向界面长度(mm)，按图，按图4.26所示的所示的a-a、b-b、c-c连线在剪切衔接件以外的最短长度；连线在剪切衔接件以外的最短长度；fyv横向钢筋的抗拉强度设计值；横向钢筋的抗拉强度设计值；fc混凝土轴心抗压强度设计值；混凝土轴心抗压强度设计值；Ae单位长度界面上横向钢筋的截面面积单位长度界面上横向钢筋的截面面积mm2/mm。 对于界面对于界面a-a 对于界面对于界面b-b 0.25b 80901 ,cfyvefulffA.b.VtbeAAAbeAA24.664.664.674.674.684.684.694.69对于有板托的界面对于有板托的界面c-c，

52、 由衔接件抗掀起端底面即栓由衔接件抗掀起端底面即栓钉头底面、槽钢上肢底面或弯筋上部弯起程度段的底面钉头底面、槽钢上肢底面或弯筋上部弯起程度段的底面高出翼板底部钢筋上皮的间隔高出翼板底部钢筋上皮的间隔 决议。决议。当当 时，时， ；当当 时，时， 。式中式中 单位梁长混凝土翼板底部钢筋截面面积；单位梁长混凝土翼板底部钢筋截面面积； 单位梁长混凝土翼板上部钢筋截面面积；单位梁长混凝土翼板上部钢筋截面面积； 单位梁长混凝土板托横向钢筋截面面积。单位梁长混凝土板托横向钢筋截面面积。在梁单位长度上横向钢筋的最小配筋应符合以下条件：在梁单位长度上横向钢筋的最小配筋应符合以下条件： 式中式中 0.75常量，

53、单位为常量，单位为N/mm。 在剪切衔接件均匀分布的梁上，横向钢筋可均匀布置。在剪切衔接件均匀分布的梁上，横向钢筋可均匀布置。 eA0ehmm300ehheAA2mm300eh)(2bheAAAbAtAhA75. 0/fyvebfA4. 组合梁的稳定性分析组合梁的稳定性分析 1整体稳定性整体稳定性 工字形截面简支梁在施工阶段，受压翼缘的自在长度工字形截面简支梁在施工阶段，受压翼缘的自在长度l1与其与其宽度宽度b1之比不超越表之比不超越表4.2的规定时，可不进展整体稳定验算。的规定时，可不进展整体稳定验算。假设假设 超越表超越表4.2规定，应按规定，应按验算其整体验算其整体稳定和部分稳定性。稳定

54、和部分稳定性。 简支组合梁在运用阶段，由于混凝土板能有效阻止钢梁受简支组合梁在运用阶段，由于混凝土板能有效阻止钢梁受压翼缘的侧向位移，故不会发生整体失稳问题，但需思索钢压翼缘的侧向位移，故不会发生整体失稳问题，但需思索钢梁腹板的部分稳定性。梁腹板的部分稳定性。 表表4.2 H或工字形截面梁简支梁不需计算整体稳定性的最或工字形截面梁简支梁不需计算整体稳定性的最大大 值值钢钢 号号 跨中无侧向支撑点的梁跨中无侧向支撑点的梁 跨中受压翼缘跨中受压翼缘有侧向支撑点有侧向支撑点的梁的梁, ,不论荷不论荷载作用于何处载作用于何处 荷载作用在上翼缘荷载作用在上翼缘 荷载作用在下翼缘荷载作用在下翼缘 Q235

55、Q235钢钢 13.013.020.020.016.016.0Q345Q345钢钢10.510.516.516.513.013.0Q390Q390钢钢10.010.015.515.512.512.5Q420Q420钢钢9.59.515.015.012.012.011/bl11/bl在最大刚度主平面内受弯的构件，其整体稳定计算在最大刚度主平面内受弯的构件，其整体稳定计算 在两个主平面受弯的工字形或在两个主平面受弯的工字形或H H形截面构件，其整体稳定计算形截面构件，其整体稳定计算 fWMxbxfWMWMyyyxbx4.704.704.714.71式中式中 、 分别为按受压纤维确定的对分别为按受压

56、纤维确定的对x轴和轴和y轴的毛截面轴的毛截面抵抗矩；抵抗矩； 截面塑性开展系数，对工字形截面，截面塑性开展系数，对工字形截面， ； 绕强轴弯曲所确定的钢梁整体稳定系数。绕强轴弯曲所确定的钢梁整体稳定系数。 xWyWy20. 1yb 2部分稳定性部分稳定性 假设组合梁中的钢梁翼缘或腹板厚度缺乏，能够会在假设组合梁中的钢梁翼缘或腹板厚度缺乏，能够会在整根梁丧失整体稳定或在到达承载力之前就过早地失整根梁丧失整体稳定或在到达承载力之前就过早地失稳或发生翘曲，丧失部分稳定。为此，应满足：稳或发生翘曲，丧失部分稳定。为此，应满足： yftb/23513式中式中 钢梁受压翼缘自在外伸宽度；钢梁受压翼缘自在外

57、伸宽度； 钢梁受压翼缘的厚度；钢梁受压翼缘的厚度； bt 对接受静力荷载和间接接受动力荷载的组合梁，宜按对接受静力荷载和间接接受动力荷载的组合梁，宜按思索腹板屈曲后强度来计算梁的抗弯和抗剪承载力，而思索腹板屈曲后强度来计算梁的抗弯和抗剪承载力，而不用直接验算梁腹板的部分稳定。不用直接验算梁腹板的部分稳定。 4.724.725.变形验算变形验算 1施工阶段的变形计算施工阶段的变形计算 施工阶段，钢梁应处于弹性阶段，不产生过大变形，因此施工阶段，钢梁应处于弹性阶段，不产生过大变形，因此施工阶段变形验算即可按弹性实际计算，应有：施工阶段变形验算即可按弹性实际计算，应有：lim211IElMssk 与

58、支承条件和荷载方式有关的系数，如简支梁在均布荷载作用与支承条件和荷载方式有关的系数，如简支梁在均布荷载作用下求跨中挠度时，下求跨中挠度时， ； 由施工阶段荷载规范值产生的弯矩；由施工阶段荷载规范值产生的弯矩； 钢梁的跨度；钢梁的跨度； 钢材的弹性模量；钢材的弹性模量； 钢梁的毛截面惯性矩；钢梁的毛截面惯性矩； 钢梁的挠度限值，取钢梁的挠度限值，取l/250。跨中挠度跨中挠度 尚不应超越尚不应超越25mm，以防止梁下凹段添加过多混凝土，以防止梁下凹段添加过多混凝土的用量和自重。的用量和自重。 48/5kM1lssEIlim14.734.732 2运用阶段的变形计算运用阶段的变形计算 荷载效应组合

59、：荷载效应组合： 荷载均采用规范值荷载均采用规范值 思索荷载效应的规范组合时取永久荷载规范值与可变荷载思索荷载效应的规范组合时取永久荷载规范值与可变荷载规范值的组合；思索荷载效应的准永久组合时取永久荷载规规范值的组合；思索荷载效应的准永久组合时取永久荷载规范值与可变荷载准永久值的组合。范值与可变荷载准永久值的组合。 荷载效应规范组合时的刚度计算：荷载效应规范组合时的刚度计算： 钢与混凝土之间不能完全协同任务，产生相对滑移，二者钢与混凝土之间不能完全协同任务，产生相对滑移，二者交界面上的应变分布不延续图交界面上的应变分布不延续图4.274.27所示。因此不能再采所示。因此不能再采用简单的换算截面

60、法，而应采用折减刚度，按下式确定：用简单的换算截面法，而应采用折减刚度，按下式确定： 1eqsssIEB式中式中 钢梁的弹性模量；钢梁的弹性模量； ssE图图4.27 不延续应变分布不延续应变分布4.744.74 组合梁的换算截面惯性矩；可将截面中的混凝土组合梁的换算截面惯性矩；可将截面中的混凝土翼板有效宽度除以钢材与混凝土弹性模量的比值翼板有效宽度除以钢材与混凝土弹性模量的比值 换算换算为钢截面宽度后，计算整个截面的惯性矩。对于钢梁与为钢截面宽度后，计算整个截面的惯性矩。对于钢梁与压型钢板混凝土组合板构成的组合梁，取其较弱截面的压型钢板混凝土组合板构成的组合梁，取其较弱截面的换算截面进展计算