污水深度处理的硝化与反硝化

1、污水深度处理的硝化与反硝化污水深度处理的硝化与反硝化一。硝化微生物：自营养型亚硝酸菌(Nitrosmohas)自营养型硝酸菌(Nitrobacter)(2)反应：城市污水中的氮化物主要是NH3,硝化菌的作用是将NH3-N氧化为NO3-NNH+4+1.5O2NO2+H2O+H+-AE亚硝酸菌ffi=278.42kJNO2+O.5O2N03-AE硝酸菌a=278.42kJNH+4+2.0O2NO3+H2+2H+AE硝酸菌压=351kJ研究表明，硝化反应速率主要取决于氨氮转化为亚硝酸盐的反应速率。硝酸菌的细胞组织表示为C5H7NO255NH1+7602+109HC0-3C5H7NO2+54NO-2+

2、57H2O+104H2CO3400NO2+NH+4+4H2CO3+HCO3+195O2C5H7NO2+3H20+400NO3硝酸菌NH+4+1.86O2+1.98HCO30.02C5H7NO2+1.04H20+0.98NO-3+1.88H2CO3(3)保证硝化反应正常进行的必要条件：pH8-9水温亚硝酸菌反应最佳温度t=35oct>15ocDO23mg/L>1.0mg/L硝化1克NH3-N:消耗4o57克02消耗7。14克碱度（擦CaC03计）生成0。17克硝酸菌细胞(4)亚硝酸菌的增殖速度t=25<活性污泥中yNitrosmohas)=0.18e0"6(15)yN

3、itrosmohas)=0.322dayday-(20C)纯种培养：yNitrosmohas)=0.41e°018cM5)河水中yNitrosmohas)=0.79e°°69(T-15)day-1一般它营养型细菌的比增长速度=1o2day-(5)泥龄SRT硝化菌的比增长速度yy=0.47&。98(15)N/(N+10。51Tli58)0z/(Ko+02)N出水氨氮浓度mg/LT最低温度15C。02好氧区溶解氧浓度m/LKoKo=1.3T=20C。、02=2mg/L、出水氨氮浓度N=10mg/L时，及0.433dSRT=1/y当N=5mg/LT=15C

4、76;°2=2mg/LK°=1.3时,=0i28(d")SRT=1/y=1/0.28(d1)=3.6(d)安全系数取2.5设计泥龄为9.0(d)为污泥稳定，取污泥泥龄15(d)硝化污泥负荷及产泥率0.05kgNH3-N/kgMLVSd7mgNH4-N/gVSSh即0.168kgNH4-N/kgVSSd硝化产泥率：亚硝化0.040.13mgVSS/mgNH4-N石肖化0.02-0.07mgVSS/mgNO-N硝化全程0.060.20mgVSS/mgNH4-No二反硝化(1)微生物：自营养型反硝化菌(以无机盐为基质)它营养型反硝化菌(以有机物为基质)(2)反应：反硝化

5、反应是指硝化过程中产生的硝酸盐或亚硝酸盐在反硝化菌的作用下还原成气态氮的过程。反硝化菌是一类化学能异养兼性缺氧型微生物，反应过程中利用有机物为碳源，电子供体提供能量并得到氧化降解，利用硝酸中的氧作电子受体。其反应：N03+1.08CH30H+0.24H2c。30.056C3H7(hN+0.47N2+I.68H2O+HCO3N02+0.67CH30H+0.53H2CO30.04C5H7。2N+O.48N2+1.23H20+HC03上述反应也可以用下式表达2N02+3H2N2+20H+2H2。2N03+5HN2+20H+2H20当废水中碳源不足时，NO的浓度远远超过可被利用的氢供体，反硝化生成的N

6、2减少，会使NzO增多。(3)反硝化动力学上述反应在NO浓度高于0.1mg/L时为零级反应，反硝化反应速率与NO浓度高低无关，只与反硝化菌数量有关。SNe_Sno=qDN(Xv)tSNe进水N03浓度mg/L；Sno出水N03浓度mg/L；qDN反硝化速率常数gN03-N/gVSSd;Xv挥发性悬浮固体浓度，mg/L;t停留时间，ho(4)反硝化反应速率第一反硝化速率：初始快速反硝化阶段，-般为5s15min,消耗易降解的碳源，约50mgNO3/L.hqDi=0.72化2仃-20讪03-N/gVSSdT=20<qo1=0.72gNO3-N/gVST=25<qDi=1.79gNO3-

7、N/gVS0T=30°CqD1=4.46gNO3-N/gVSSdT=35qDi=:11.09gNO3-N/gVSSd第二反硝化速率：中速反硝化阶段，约16mgNO3/L.h,在此阶段易降解的碳源已经耗尽，只能利用颗粒状和复杂的可缓慢降解的有机物作为碳源。qD2=0.1K04(2。)gNO3N/gVSSdT=20=CqD2=0.104gN03一N/gVSSd第三反硝化速率：内源代谢反硝化，5.4mgNO3/L.h,由于外碳源已消耗尽，反硝化菌只能通过内源代谢产物作碳源，反应速率更低。qD3=0.0721X03(F20)gNO3-N/gVSSdT=20<qD3=0.074gN03-

8、N/gVSSd2s8mgN03-N/gMLSSh0.0480.192kgN03-N/kgMLSSd硝化及反硝化的碱平衡NH4+1.8602+1.98HCO(0.0181+0.0025)C5H7O2N+LO4H2O+O.98NO3+1.88H2CO,根据上式每氧化1mgNH4-N为NO3-N需消耗碱7.14mg(以CaCO3)如果没有足够的碱度，硝化反应将导致pH下降，使消化反应减缓。硝化最佳pH7.07.8;亚硝化最佳pH7.78.1;生物脱氮过程硝化段，pH值一般控制在7.28.0之间。反硝化时，还原ImgNOi-N生成357mg碱度(以CaC03),消耗2.74mg甲醇(3.7mgCOD约

9、3.OmgBOD),产生0.45mg反硝化细菌。实际工程设计K=ACOD/ANO-N=6.3。反硝化的适宜pH值6.57.5；6.0V适宜pH值V8.0o四硝化菌最适宜的温度最佳温度为30<高于35(,亚硝化菌占优势，硝化菌则受抑制。五溶解氧DO硝化过程DO一般维持在1.02.0mg/L每氧化1mgNH4-N为NON需4.57mgO2六有效的硝化和完全的除去硝酸盐所允许的最大TKN/COD比值当SRT6-20d；T14s25。(：;回流比a-4；SO.5s2时，(Nt"Sti)=最大TKN/COD=0.15反硝化过程需要有机物：K=ACOD/ANO-N=6.3废水的厌氧生物处理

10、265页贺延龄著活性污泥中硝化菌所占比例与BODs/TKN的关系:七活性污泥工艺中的活性污泥量、泥龄Rs(SRT)、剩余污泥量(p260)泥龄Rs(SRT)：存在于系统中的污泥量与每日排放污泥量之比。Rs=MXv/MEvRs泥龄MXv系统中的污泥量MEv每日排放污泥量(每日剩余污泥量)系统中的污泥量与泥龄Rs等因素的关系m Xv = MX v/ MS tirnXv-系统中的污泥量与每日进入系统的COD总量之比1/mXv一一污泥有机负荷，gCOD/1gVSS.dMXv系统中的污泥量，以VSS计。MSti每日进入系统的COD总量。系统中的活性污泥量与每日进入系统的COD总量之比mXa=MXa/MS

11、ti=(1fus-fup)CrlTIXa系统中的活性污泥量与每日进入系统的COD总量之比MXa系统中的活性污泥量G泥龄依赖常数YaRs/(1+BhRs)=MXa/MSj(1一fus-fuP)!.(1fusfup)进水中可生化降解的COD占总COD的比例1/C尸每日进入系统的可生化降解的COD总量/系统中的活性污泥量1/G=(1+BhRs)/YaRs1/mXa活性污泥有机负荷，gC0D/1gMLVSSd活性污泥浓度2-3gMLVss/L或35gMLSS已知:(COD总量、)或小0口总量)、Bh=0.241.04t20>Ya=0.45gVSS/gCOD；选取：Rs；求得：mXv>MXv

12、>mXa,MXa；选取：MLVSS或MLSS;求得：反应池总容积V。已知：MXv、Rs；求得：MEv-每日排放污泥量(每日剩余污泥量)。例题计算：巴陵石油化工已知:COD2000mg/L,BOD5800mg/L,NH3-N150mg/L,MLSS11000mg/L,SRT(Rs)100d,Q150m3/h(3600m3/d)求:mXv、MXv>mXrMX心反应池总容积V。mXa=MXa/MSti=(1一fus-fuP)Cr(1一fus-fuP)=0.97Cr=YaRs/(1+BhRs)Bh=0.241.04t2Ya=0.45gVSS/gCOD；Rs=100dC0.45>100/(1+0.24X.04302°X100)=45/36.53=1.23mXa=0.97>,23=1.193gVSS.d/gCOD1/mXa=0.838(kgCOD/kgVSS.d)反硝化消耗的COD=0.15X0.83600>6.3=2721.6kg/d硝化段BOD/NH3-N=(7200-2721.6)30.35/540=2.9硝化菌占生物量的比例硝化菌/MLVSS=10%硝化速率=7mgNH3N/g硝化菌h(0.168kgNH3-N/kg硝化菌d)硝化速率=0.0仃kgNH3-N/kgLMVSS.dMLVSS=7.0kg/m3氨氮硝化容积负荷=