金湖御港湾住宅小区玻璃幕墙工程

1、金湖御港湾住宅小区玻璃幕墙工程设计计算书计算:校核:审核:XXX装饰工程公司二一二年五月三十一日目 录第一部分、 强度计算信息隐框幕墙3一、 计算依据及说明31、 工程概况说明32、 设计依据33、 基本计算公式5二、 荷载计算61、 风荷载标准值计算62、 风荷载设计值计算83、 水平地震作用计算84、 荷载组合计算9三、 水密性指标值计算91、 水密性计算9四、 玻璃计算101、 玻璃面积102、 玻璃板块自重103、 玻璃强度计算104、 玻璃跨中挠度计算11五、 立柱计算121、 立柱荷载计算122、 选用立柱型材的截面特性143、 立柱强度计算154、 立柱的刚度计算165、 立柱抗

2、剪计算16六、 立梃与主结构连接计算171、 立柱与主结构连接计算17七、 横梁计算191、 选用横梁型材的截面特性192、 横梁的强度计算193、 横梁的刚度计算224、 横梁的抗剪强度计算225、 横梁的各种强度效核及构造23八、 横梁与立柱连接件计算231、 横梁与角码连接计算232、 角码与立柱连接计算24九、 横梁连接焊缝强度计算251、 连接焊缝基本信息252、 焊缝强度计算26十、 预埋件计算271、 预埋件受力计算272、 预埋件面积计算283、 预埋件焊缝计算294、 锚筋锚固长度计算29十一、 端部连接焊缝强度计算301、 端接焊缝基本信息302、 焊缝强度计算31十二、

3、后置埋件计算321、 埋件受力计算322、 埋件强度计算323、 埋板面积计算34十三、 化学锚拴计算351、 锚栓计算信息描述352、 锚栓承受拉力计算353、 锚栓承受剪力计算364、 锚栓受拉承载力校核375、 锚栓混凝土锥体受拉破坏承载力校核386、 锚栓钢材受剪破坏校核417、 构件边缘受剪混凝土楔形体破坏校核428、 混凝土剪撬破坏承载能力计算449、 拉剪复合受力承载力计算4510、 锚栓构造要求校核46第一部分、 强度计算信息隐框幕墙一、 计算依据及说明1、 工程概况说明 工程名称:金湖御港湾住宅小区玻璃幕墙工程 工程所在城市:淮安 工程所属建筑物地区类别:C类 工程所在地区抗

4、震设防烈度:6度 工程基本风压:0.4kN/m2 工程强度校核处标高:25.5m 2、 设计依据 建筑结构荷载规范 GB 50009-2001 (2006年版) 建筑设计防火规范 GB50016-2006 建筑用不锈钢绞线 JG/T 200-2007 建筑幕墙 GB/T 21086-2007 建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程 JGJ/T151-2008 不锈钢棒 GB/T 1220-2007 混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓 JG 160-2004 铝合金结构设计规范 GB50429-2007 建筑陶瓷薄板应用技术规程 JGJ/T172-2009 建筑玻璃采光顶 JG/T 231-2008 建筑抗震

5、设计规范 GB 50011-2001(2008年版) 建筑结构可靠度设计统一标准 GB 50068-2001 钢结构设计规范 GB 50017-2003 玻璃幕墙工程技术规范 JGJ 102-2003 塑料门窗工程技术规程 JGJ103-2008 中空玻璃稳态U值（传热系数）的计算和测定 GB/T22476-2008 玻璃幕墙工程质量检验标准 JGJ/T 139-2001 金属与石材幕墙工程技术规范 JGJ 133-2001 建筑制图标准 GB/T 50104-2001 建筑玻璃应用技术规程 JGJ 113-2009 全玻璃幕墙工程技术规程 DBJ/CT 014-2001 点支式玻璃幕墙工程技

6、术规程 CECS 127:2001 点支式玻幕墙支承装置 JC 1369-2001 吊挂式玻幕墙支承装置 JC 1368-2001 建筑结构用冷弯矩形钢管 JG/T178-2005 建筑用不锈钢绞线 JG/T200-2007 铝合金建筑型材 基材 GB/T 5237.1-2008 铝合金建筑型材 阳极氧化、着色型材 GB/T 5237.2-2008 铝合金建筑型材 电泳涂漆型材 GB/T 5237.3-2008 铝合金建筑型材 粉末喷涂型材 GB/T 5237.4-2008 铝合金建筑型材 氟碳漆喷涂型材 GB/T 5237.5-2008 铝合金建筑型材 隔热型材 GB/T 5237.6-20

7、08 建筑幕墙平面内变形性能检测方法 GB/T 18250-2000 建筑幕墙抗震性能振动台试验方法 GB/T 18575-2001 铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求 YS/T437-2009 紧固件机械性能 螺栓、螺钉和螺柱 GB 3098.1-2000 紧固件机械性能 螺母 粗牙螺纹 GB 3098.2-2000 紧固件机械性能 螺母 细牙螺纹 GB 3098.4-2000 紧固件机械性能 自攻螺钉 GB 3098.5-2000 紧固件机械性能 不锈钢螺栓、螺钉、螺柱 GB 3098.6-2000 紧固件机械性能 不锈钢 螺母 GB 3098.15-2000 螺纹紧固件应力截面积和承

8、载面积 GB/T 16823.1-1997 搪瓷用冷轧低碳钢板及钢带 GB/T13790-2008 陶瓷板 GB/T23266-2008 建筑幕墙用瓷板 JG/T217-2007 干挂空心陶瓷板 JC/T1080-2008 耐候结构钢 GB/T4171-2008 平板玻璃 GB11614-2009 浮法玻璃 GB11614.2-2009 夹层玻璃 GB15763.3-2009 中空玻璃 GB/T11944 -2002 钢化玻璃 GB15763.2-2005 半钢化玻璃 GB/T17841-2008 铝及铝合金轧制板材 GB/T 3880-1997 干挂饰面石材及其金属挂件 JC830·

9、;1830·2-2005 建筑用铝型材、铝板氟碳涂层 JC 133-2000 建筑用安全玻璃 防火玻璃 GB 15763.1-2009 混凝土接缝用密封胶 JC/T 881-2001 幕墙玻璃接缝用密封胶 JC/T 882-2001 石材幕墙接缝用密封胶 JC/T 883-2001 中空玻璃用弹性密封胶 JC/T 486-2001 中空玻璃用复合密封胶条 JC/T1022-2007 天然花岗石建筑板材 GB/T18601-2009 铝合金门窗 GB/T 8478-2008 混凝土结构后锚固技术规程 JGJ 145-2004 公共建筑节能设计标准 GB 50189-2005 建筑用硬质

10、塑料隔热条 JG/T 174-2005 建筑用隔热铝合金型材 穿条式 JG/T 175-2005 民用建筑能耗数据采集标准 JG/T154-2007 建筑外窗气密、水密、抗风压性能现场检测方法 JGJ/T211-2007 不锈钢和耐热钢 牌号及化学成份 GB/T20878-2007 百页窗用铝合金带材 YS/T621-2007 建筑物防雷检测技术规范 GB/T21434-2008 混凝土加固设计规范 GB50367-2006 小单元建筑幕墙 JG/T217-2008 普通装饰用铝塑复板 GB/T22412-2008 冷弯型钢 GB/T6725 -2008 建筑抗震加固技术规程 JGJ/T116

11、-2009 公共建筑节能改造技术规范 JGJ176-2009 热轧型钢 GB/T706 -2008 建筑外门窗保温性能分级及检测方法 GB/T8484-2008 建筑钢结构焊接技术规程 JGJ81-2002 中国地震烈度表 GB/T17742-2008 绿色建筑评价标准 GB/T50378-20063、 基本计算公式(1).场地类别划分: 根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别: A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区; B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区; C类指有密集建筑群的城市市区; D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区; 金湖御港湾住宅小区玻璃幕墙工程按C类地

12、区计算风压(2).风荷载计算: 幕墙属于薄壁外围护构件，根据建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版) 7.1.1 采用 风荷载计算公式: Wk=gz×z×sl×W0 其中: Wk-作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2) gz-瞬时风压的阵风系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版)取定 根据不同场地类型,按以下公式计算:gz=K(1+2f) 其中K为地区粗糙度调整系数，f为脉动系数 A类场地: gz=0.92×(1+2f) 其中：f=0.387×()(-0.12) B类场地: gz=0.89×(

13、1+2f) 其中：f=0.5×()(-0.16) C类场地: gz=0.85×(1+2f) 其中：f=0.734×()(-0.22) D类场地: gz=0.80×(1+2f) 其中：f=1.2248×()(-0.3) z-风压高度变化系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2001取定, 根据不同场地类型,按以下公式计算: A类场地: z=1.379×()0.24 B类场地: z=()0.32 C类场地: z=0.616×()0.44 D类场地: z=0.318×()0.60 本工程属于C类地区 sl-风荷载体型系

14、数,按建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版)取定 W0-基本风压,按全国基本风压图,淮安地区取为0.4kN/m2(3).地震作用计算: qEAk=E×max×GAK 其中: qEAk-水平地震作用标准值 E-动力放大系数,按 5.0 取定 max-水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定: 6度: max=0.04 7度: max=0.08 8度: max=0.16 9度: max=0.32 淮安地区设防烈度为6度,根据本地区的情况,故取max=0.04 GAK-幕墙构件的自重(N/m2)(4).荷载组合: 结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况

15、和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用： GSG+wwSw+EESE+TTST 各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震 水平荷载标准值: qk=Wk+0.5×qEAk，维护结构荷载标准值不考虑地震组合 水平荷载设计值: q=1.4×Wk+0.5×1.3×qEAk 荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用: 对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足： a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35 b.当其效应对结构有利时

16、：一般情况取1.0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9 可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4二、 荷载计算1、 风荷载标准值计算 Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2) z : 计算高度25.5m z: 25.5m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001 7.2.1) z=0.616×()0.44=0.929947 f: 脉动系数 : (GB50009-2001 7.4.2-8) f=0.5×35(1.8×(0.22-0.16)×()-0.22=0.597435 gz: 阵风系数 : (GB50

17、009-2001 7.5.1-1) gz=0.85×(1+2×f) = 1.86564 spl:局部正风压体型系数 snl:局部负风压体型系数,通过计算确定 sz:建筑物表面正压区体型系数，按照(GB50009-2001 7.3.1)取0.8 sf:建筑物表面负压区体型系数，按照(GB50009-2001 7.3.3-2)取-1 对于封闭式建筑物，考虑内表面压力，按照(GB50009-2001 7.3.3)取-0.2或0.2 Ab:面板构件从属面积取1.305m2 Av:立柱构件从属面积取4m2 Ah:横梁构件从属面积取1m2 s1:维护构件从属面积不大于1m2的局部体型系

18、数 s1z=sz+0.2 =1 s1f=sf-0.2 =-1.2 维护构件从属面积大于或等于10m2的体型系数计算 s10z=sz×注) =0.84 s10f=sf×注) =-1 按照规范，取面板面积对数线性插值计算得到 saz=sz+(sz×0.8-sz)×log(Ab)+0.2 =0.8+(0.64-0.8)×0.115611+0.2 =0.981502 saf=sf+(sf×0.8-sf)×log(Ab)-0.2 =-1+(-0.8)-(-1)× =-1.17688 同样，取立柱面积对数线性插值计算得到 sa

19、vz=sz+(sz×0.8-sz)×log(Av)+0.2 =0.8+(0.64-0.8)×0.60206+0.2 =0.90367 savf=sf+(sf×0.8-sf)×log(Av)-0.2 =-1+(-0.8)-(-1)× =-1.07959 按照以上计算得到 对于面板有: spl=0.981502 snl=-1.17688 对于立柱有: svpl=0.90367 svnl=-1.07959 对于横梁有: shpl=1 shnl=-1.2 面板正风压风荷载标准值计算如下 Wkp=gz×z×spl×

20、W0 (JGJ102-2003 5.3.2) =1.86564×0.929947×0.981502×0.4 =0.681142 kN/m2 Wkp<3kN/m2,取Wkp=3kN/m2 面板负风压风荷载标准值计算如下 Wkn=gz×z×snl×W0 (JGJ102-2003 5.3.2) =1.86564×0.929947×(-1.17688)×0.4 =-0.816728 kN/m2 Wkn>-3kN/m2,取Wkn=-3kN/m2 同样，立柱正风压风荷载标准值计算如下 Wkvp=gz

21、15;z×svpl×W0 (JGJ102-2003 5.3.2) =1.86564×0.929947×0.90367×0.4 =0.627128 kN/m2 Wkvp<3kN/m2,取Wkvp=3kN/m2 立柱负风压风荷载标准值计算如下 Wkvn=gz×z×svnl×W0 (JGJ102-2003 5.3.2) =-0.749211 kN/m2 Wkvn>-3kN/m2,取Wkvn=-3kN/m2 同样，横梁正风压风荷载标准值计算如下 Wkhp=gz×z×shpl×W0

22、(JGJ102-2003 5.3.2) =0.693979 kN/m2 Wkhp<3kN/m2,取Wkhp=3kN/m2 横梁负风压风荷载标准值计算如下 Wkhn=gz×z×shnl×W0 (JGJ102-2003 5.3.2) =-0.832774 kN/m2 Wkhn>-3kN/m2,取Wkhn=-3kN/m22、 风荷载设计值计算 W: 风荷载设计值: kN/m2 w : 风荷载作用效应的分项系数：1.4 按玻璃幕墙工程技术规范条规定采用 面板风荷载作用计算 Wp=w×Wkp=1.4×3=4.2kN/m2 Wn=w×

23、Wkn=1.4×(-3)=-4.2kN/m2 立柱风荷载作用计算 Wvp=w×Wkvp=1.4×3=4.2kN/m2 Wvn=w×Wkvn=1.4×(-3)=-4.2kN/m2 横梁风荷载作用计算 Whp=w×Wkhp=1.4×3=4.2kN/m2 Whn=w×Wkhn=1.4×(-3)=-4.2kN/m2 3、 水平地震作用计算 GAK: 面板和构件平均平米重量取0.5kN/m2 max: 水平地震影响系数最大值:0.04 qEk: 分布水平地震作用标准值(kN/m2) qEk=E×max&#

24、215;GAK (JGJ102-2003 5.3.4) =5×0.04×0.5 =0.1kN/m2 rE: 地震作用分项系数: 1.3 qEA: 分布水平地震作用设计值(kN/m2) qEA=rE×qEk =1.3×0.1 =0.13kN/m24、 荷载组合计算 幕墙承受的荷载作用组合计算，按照规范，考虑正风压、地震荷载组合: Szkp=Wkp =3kN/m2 Szp=Wkp×w+qEk×E×E =3×1.4+0.1×1.3×0.5 =4.265kN/m2 考虑负风压、地震荷载组合: Szkn=

25、Wkn =-3kN/m2 Szn=Wkn×w-qEk×E×E =-3××1.3×0.5 =-4.265kN/m2 综合以上计算，取绝对值最大的荷载进行强度演算 采用面板荷载组合标准值为3kN/m2 面板荷载组合设计值为4.265kN/m2 立柱荷载组合标准值为3kN/m2 横梁荷载组合标准值为3kN/m2 三、 水密性指标值计算1、 水密性计算 根据建筑幕墙要求,水密性能指标应按照如下方法确定,对于A和A地区，即热带风暴和台风多发地区，水密性能指标P按照下面公式计算： P = 1000×z×c× z :

26、计算高度25.5m z: 25.5m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001 7.2.1) z=0.616×()0.44=0.929947 c: 风力系数，可取1.2 0: 淮安地区基本风压，取0.4kN/m2，淮安地区所属气候区域为IA类气候 所以有： P = 1000×z×c×0 = 1000×0.929947×1.2×0.4 = 446.375Pa 由于该地区所属气候区域为IA类气候，根据GB/T 20186-2007 5.1.2.1(b)规定，实际水密性能按照上式的75%进行设计，即 P&#

27、215;0.75 = 334.781Pa四、 玻璃计算1、 玻璃面积 B: 该处玻璃幕墙分格宽: 0.9m H: 该处玻璃幕墙分格高: 1.45m A: 该处玻璃板块面积: A=B×H =0.9×1.45 =1.305m2 2、 玻璃板块自重 GSAK:单层玻璃板块平均自重(不包括铝框): 玻璃的体积密度为: 25.6(kN/m3) (JGJ102-2003 5.3.1) BT_w:单层玻璃外层玻璃厚度为: 6(mm) GSAK=25.6× =25.6× =0.1536kN/m23、 玻璃强度计算 选定面板材料为:6mm钢化玻璃 校核依据: g=84N/

28、mm2 q: 玻璃所受组合荷载: 4.265kN/m2 a: 玻璃短边边长: 0.9m b: 玻璃长边边长: 1.45m to:单层玻璃玻璃板块厚度为: 6(mm) E: 玻璃弹性模量 : 72000N/mm2 m: 玻璃板面跨中弯曲系数,按边长比a/b查表得: 0.0841517 : 折减系数,根据参数查表6.1.2-2 w: 玻璃所受应力: q=4.265kN/m2 参数计算: = (JGJ102-2003 6.1.2-3) = =21.0938 查表6.1.2-2 得 = 0.915625 玻璃最大应力计算: w=× (JGJ102-2003 6.1.2-1) =×0

29、.915625 =44.3643N/mm2 44.3643N/mm2g=84N/mm2 玻璃的强度满足 4、 玻璃跨中挠度计算 校核依据: dfdflim=×1000=15mm D: 玻璃刚度(N·mm) : 玻璃泊松比: 0.2 E: 玻璃弹性模量 : 72000N/mm2 t: 玻璃板块厚度: 6mm D= = =1.35e+006N·mm qk: 玻璃所受组合荷载标准值:3kN/m2 : 挠度系数,按边长比a/b查 表得: 0.00837621 参数计算: = (JGJ102-2003 6.1.2-3) =×109 =21.0938 : 折减系数,

30、根据参数查表6.1.2-2 得 = 0.915625 df: 玻璃组合荷载标准值作用下挠度最大值 df=× (JGJ102-2003 6.1.3-2) =×0.915625×109 =11.1821mm 11.1821mmdflim=15mm 玻璃的挠度满足五、 立柱计算1、 立柱荷载计算(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布) qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m) rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 Wk: 风荷载标准值: 3kN/m2 Bl: 幕墙左分格宽: 0.9m Br: 幕墙右分格宽: 0.9m qwk=Wk× =3

31、× =2.7kN/m qw=1.4×qwk =1.4×2.7 =3.78kN/m(2)分布水平地震作用设计值 GAkl: 立柱左边幕墙构件(包括面板和框)的平均自重: 0.5kN/m2 GAkr: 立柱右边幕墙构件(包括面板和框)的平均自重: 0.5kN/m2 qEAkl=5×max×GAkl (JGJ102-2003 5.3.4) =5×0.04×0.5 =0.1kN/m2 qEAkr=5×max×GAkr (JGJ102-2003 5.3.4) =5×0.04×0.5 =0.1kN

32、/m2 qek= = =0.09kN/m qe=1.3×qek =1.3×0.09 =0.117kN/m(3)立柱荷载组合 立柱所受组合荷载标准值为: qk=qwk =2.7kN/m 立柱所受组合荷载设计值为: q =qw+E×qe =3.78+0.5×0.117 =3.8385kN/m 立柱计算简图如下:(4)立柱弯矩: 通过有限元分析计算得到立柱的弯矩图如下: 立柱弯矩分布如下表: 列表条目12345678910偏移(m)0.0000.4500.9001.3501.8002.2002.6503.1003.5504.000弯矩(kN.m)0.0000.

33、0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.000 最大弯矩发生在0m处 M: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN·m) M=0kN·m 立柱在荷载作用下的轴力图如下: 立柱在荷载作用下的支座反力信息如下表: 支座编号X向反力(kN)Y向反力(kN)转角反力(kN.m)n00.000-n10.0000.000-2、 选用立柱型材的截面特性 选定立柱材料类别: 铝-6063-T5 选用立柱型材名称: 1101M 型材强度设计值: 90N/mm2 型材弹性模量: E=70000N/mm2 X轴惯性矩: Ix=218.586cm4 Y轴

34、惯性矩: Iy=77.4132cm4 X轴上部抵抗矩: Wx1=42.4676cm3 X轴下部抵抗矩: Wx2=37.3467cm3 Y轴左部抵抗矩: Wy1=23.8194cm3 Y轴右部抵抗矩: Wy2=23.8194cm3 型材截面积: A=12.2083cm2 型材计算校核处抗剪壁厚: t=3mm 型材截面面积矩: Ss=23.6177cm3 塑性发展系数: =1 3、 立柱强度计算 校核依据: +a Bl: 幕墙左分格宽: 0.9m Br: 幕墙右分格宽: 0.9m Hv: 立柱长度 GAkl: 幕墙左分格自重: 0.5kN/m2 GAKr: 幕墙右分格自重: 0.5kN/m2 幕墙

35、自重线荷载: Gk= = =0.45kN/m rG: 结构自重分项系数: 1.2 G:幕墙自重线荷载设计值0.54kN/m f: 立柱计算强度(N/mm2) A: 立柱型材截面积: 12.2083cm2 Nl: 当前杆件最大轴拉力(kN) Ny: 当前杆件最大轴压力(kN) Mmax:当前杆件最大弯矩(kN.m) Wz: 立柱截面抵抗矩(cm3) : 塑性发展系数: 1 立柱通过有限元计算得到的应力校核数据表格如下: 编号NlNyMmaxWzAfzb00.0000.0000.00037.346712.20830.000 通过上面计算可知,立柱杆件b0的应力最大,为257.654N/mm2a=9

36、0N/mm2,所以立柱承载力满足要求4、 立柱的刚度计算 校核依据: Umax 且 Umax20mm Dfmax: 立柱最大允许挠度: 通过有限元分析计算得到立柱的挠度图如下: 立柱挠度分布如下表: 列表条目12345678910偏移(m)0.0000.4500.9001.3501.8002.2002.6503.1003.5504.000挠度(mm)0.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.000 最大挠度发生在0m处,最大挠度为0mm20mm Dfmax=×1000 =×1000 =22.2222mm 立柱最大挠度Uma

37、x为: 0mm22.2222mm 挠度满足要求5、 立柱抗剪计算 校核依据: max=55N/mm2 通过有限元分析计算得到立柱的剪力图如下: 立柱剪力分布如下表: 列表条目12345678910偏移(m)0.0000.4500.9001.3501.8002.2002.6503.1003.5504.000剪力(kN)0.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.000 最大剪力发生在0m处 : 立梃剪应力: Q: 立梃最大剪力: 0kN Ss: 立柱型材截面面积矩: 23.6177cm3 Ix: 立柱型材截面惯性矩: 218.586cm4 t:

38、立柱抗剪壁厚: 3mm = = =0N/mm2 0N/mm255N/mm2 立柱抗剪强度可以满足六、 立梃与主结构连接计算1、 立柱与主结构连接计算 连接处角码材料 : 铝-6063-T5 连接螺栓材料 : 承压型连接高强度螺栓-8.8级 : 连接处角码壁厚: 5mm : 连接螺栓直径: 12mm : 连接螺栓有效直径: 10.36mm : 连接处水平总力(N): =Q =0kN : 连接处自重总值设计值(N): =0kN N: 连接处总合力(N): N= =×1000 =0N : 螺栓的承载能力: : 连接处剪切面数: 2 =2×3.14××250 (

39、GB 50017-2003 7.2.1-1) =2×3.14××250 =42148.2N : 立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数: = = =0个 取2个 : 立梃型材壁抗承压能力(N): : 连接处剪切面数: 2×2 t: 立梃壁厚: 3mm =×2×120×t× (GB 50017-2003 7.2.1-3) =12×2×120×3×2 =17280N 0N 17280N 立梃型材壁抗承压能力满足 : 角码型材壁抗承压能力(N): =×2×120

40、15;× (GB 50017-2003 7.2.1-3) =12×2×120×5×2 =28800N 0N 28800N 角码型材壁抗承压能力满足七、 横梁计算1、 选用横梁型材的截面特性 选定横梁材料类别: 铝-6063-T5 选用横梁型材名称: 13802 型材强度设计值: 90N/mm2 型材弹性模量: E=70000N/mm2 X轴惯性矩: Ix=35.998cm4 Y轴惯性矩: Iy=36.9547cm4 X轴上部抵抗矩: Wx1=11.4981cm3 X轴下部抵抗矩: Wx2=8.84644cm3 Y轴左部抵抗矩: Wy1=13.2

41、462cm3 Y轴右部抵抗矩: Wy2=13.6356cm3 型材截面积: A=8.26508cm2 型材计算校核处抗剪壁厚: t=3mm 型材截面绕X轴面积矩: Ss=7.37051cm3 型材截面绕Y轴面积矩: Ssy=8.07967cm3 塑性发展系数: =1 2、 横梁的强度计算 校核依据: + a=90 (JGJ102-2003 6.2.4) (1)横梁在自重作用下的弯矩(kN·m) Hh: 幕墙分格高: 1.45m Bh: 幕墙分格宽: 1m GAkhu: 横梁上部面板自重: 0.5kN/m2 GAkhd: 横梁下部面板自重: 0.5kN/m2 Ghk: 横梁自重荷载线分

42、布均布荷载集度标准值(kN/m): Ghk=0.5×Hh =0.5×1.45 =0.725kN/m Gh: 横梁自重荷载线分布均布荷载集度设计值(kN/m) Gh=G×Ghk =1.2×0.725 =0.87kN/m(2)横梁承受的组合荷载作用计算 横梁承受风荷载作用 wk=3kN/m2 qEAk: 横梁平面外地震荷载: E: 动力放大系数: 5 max: 地震影响系数最大值: 0.04 qEAku=E×max×0.5 (JGJ102-2003 5.3.4) =5×0.04×0.5 =0.1kN/m2 qEAkd=

43、E×max×0.5 (JGJ102-2003 5.3.4) =5×0.04×0.5 =0.1kN/m2 荷载组合: 横梁承受面荷载组合标准值: qAk=wk = 3kN/m2 横梁承受面荷载组合设计值: qAu=w×wk+0.5×E×qEAku =1.4×3+0.5×1.3×0.1 =4.265kN/m2 qAd=w×wk+0.5×E×qEAkd =1.4×3+0.5×1.3×0.1 =4.265kN/m2 (3)横梁在组合荷载作用下的弯矩(kN·m) 横梁上部组合荷载线分布最大荷载集度标准值(矩形分布) 横梁下部组合荷载线分布最大荷载集度标准值(矩形分布) 分横梁上下部分别计算 Hhu: 横梁上部面板高度 1.45m Hhd: 横梁下部面板高度 1.45m qu=qAu× =4.265× =3.09212kN/m qd=qAd× =4.265× =3.09212kN/m 组合荷载作用产生的线荷载标准值为: quk=qAk× =3× =2.175kN/m qdk=qAk× =3× =2.175kN/m(4)横梁荷载计算: qk=