4人行通道及操作平台计算书

1、g中交第一公路工程局有限公司Mp7 CCCC blKST HIGHWAY ENGINEERING CO .LTD温州瓯江北口大桥土建二标项目人行通道及操作平台设计计算书中交一公局瓯江北口大桥土建二标项目经理部二零一八年七月温州瓯江北口大桥土建二标项目人行通道及操作平台设计计算书编制:审核：审批：中交一公局瓯江北口大桥土建二标项目经理部二。一八年七月1 设计概况1.2 编制依据2.3 计算说明2.3.1 工况分析2.3.2 荷载分析3.3.2.1 恒载 33.2.2 活载 33.2.3 荷载分项系数 33.2.4 荷载组合 33.2.5 材料特性 34 定型通道支架计算4.4.1 960mm&l

2、t; 768mm< 4mm 车网板4.4.2 110mm< 70mm< 6mm 不等肢角钢54.3 三角支架计算7.4.4 扶手及立柱计算8.4.5 中间栏杆计算1.2.4.6 焊缝计算1.4.4.7 固定螺栓计算1.4.4.8 电算复核1.5.4.8.1 建模说明 154.8.2 面板、110mm< 70mm< 6mm不等肢角钢及加劲 174.8.3 栏杆 194.8.4 三角架 224.9 结论 2.2.5 现场临时通道计算2.3.5.1 N37-N36顶推施工平台计算 235.1.1 I25a 分配梁计算 235.1.2 6 273X6m睑算245.2 临时

3、顶推墩施工平台计算2.55.2.1 I12.6 分配梁计算 255.2.2 6 273X6m睑算25温州瓯江北口大桥 BKTJ-02项目人行通道及操作平台设计计算书人行通道及操作平台设计计算书1设计概况人行通道及操作平台设计宽度 80cm1采用110X 70X6mm等肢角钢作为主受力构件，11cm高侧肢兼踢脚板功能，角钢通过间接不超过 100cm的5 (10) cm宽6mmp钢板 加劲肋连成整体，上铺设4mnB花纹钢板作为面板。栏杆立柱设计为50X3mmffl管，问 距不超过100cm；扶手采用50X3mmffi管，距离面板120cm；中间横杆为50X3m唯冈 管，横杆与扶手间距44.5cm,

4、中间横杆间距44.5cm,最底层横杆距离面板20cmi结构及 尺寸如图1-1所示。标准段平面图9701000970F+33标准段立面图97010009700021544 544 003标准段断面图效果图图1-1人行通道及操作平台结构图2编制依据1 .建筑结构荷载规范GB 50009-20122 .工程结构可靠性设计统一标准 GB 50153-20083 .公路钢结构桥梁设计规范JTG D64-20155 .公路工程施工安全技术规范 JTG F90-2015 ;6 .固定式钢梯及平台安全要求 GB4053.3 2009 ;7 .钢结构设计规范(GB 50017-2003 );3计算说明本计算书对

5、顶推拼装平台、临时墩、南金线桥面板滑移支架的人员通道、操作平台 在温州瓯江北口大桥BKTJ-02项目北引桥钢混组合梁顶推施工过程的使用工况进行了分 析、计算，施工时间段目前按照 2018.082020.08考虑，施工荷载仅考虑人行荷载，本 次计算结构重要性系数取用 T0=1o3.1 工况分析人行通道及护栏均只考虑使用工况，参照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)取用荷载。3.2 荷载分析荷载取值参照建筑结构荷载规范（GB50009-2012）取人行通道均布荷载3.5kN/m23.2.1 恒载包载考虑结构自重，标准段长3m,重量209kg （含护栏），折算到单支角钢上线荷载 为0.35k

6、N/m,电算复核时软件自动计算。3.2.2 活载活载为人群荷载,参照标准取用 3.5kN/m2。3.2.3 荷载分项系数参照钢结构设计规范，承载能力验算时包载分项系数取用1.2,活载分项系数取用1.4 ;挠度验算时分项系数皆为1.0。3.2.4 荷载组合承载能力验算时荷载组合为1.2包+1.4活；挠度验算时荷载组合为1.0包+1.4活。3.2.5 材料特性1） 960X 768x 4mrnffl板计算宽度lx=960mm计算跨度ly=768mm为截面上下对称结构，截面面积 A = 3840 mm1自重 W = 0.295 kN/m ,面积矩S = 1920 mm3,抗弯惯性矩I = 5120

7、mm 4,抗弯模 量W = 2560 mrm,塑性发展系数 丫 = 1.20;材质Q235,抗拉、压、弯强度设计值f =215 MPa抗剪强度设计值f v = 125 MPa。2） 110 X70X 6mm等肢角钢为截面上下不对称结构，截面面积 A = 1064 mm2,自重 W = 0.082 kN/m ,面积矩S =16740 mm3抗弯惯性矩I = 1333700 mm4 ,抗弯模量 W = 17854（上边缘）/ 37782（下 边缘）mm3,塑性发展系数 y = 1.20（上边缘）/ 1.05（下边缘）；材质Q235抗拉、压、 弯强度设计值f = 215 MPa ,抗剪强度设计值fv

8、 = 125 MPa 。3） 50 X5mmft钢截面面积A=480.3 mm2, x轴方向回转半径ix=9.818 mm , y轴方向回转半径 iy=19.246 mm；材质Q235,抗拉、压、弯强度设计值f = 215 MPa抗剪强度设计值fv =125 MPa。4） 50X3mnffl 管为截面上下对称结构，截面面积A = 443 mrm,自重 W = 0.034 kN/m,面积矩S = 3318 mm1抗弯惯性矩I = 122812 mm 4,抗弯模量 W = 4912 mm3,塑性发展系数 丫 = 1.15 ; 材质Q230抗拉、压、弯强度设计值f = 215 MPa ,抗剪强度设计

9、值f v = 125 MPa。5） 30X3mmffl管截面面积A = 254.5 mm 2,自重 W = 0.020 kN/m ,面积矩S = 1098 mm3,抗弯惯 性矩I = 23475 mm 4,抗弯模量 W = 1565 mm3,塑性发展系数 丫 = 1.15 ;材质Q235 抗拉、压、弯强度设计值f = 215 MPa ,抗剪强度设计值fv= 125 MPa。6） I12.6 工字钢截面面积 A= 1810 mm2 x 轴方向回转半径 ix= 51.9 mm Wx=77.4crm Sx=44.2 cni, t=5mm y轴方向回转半径iy= 16.1 mm材质Q235抗拉、压、弯

10、强度设计值f = 215 MPa 抗剪强度设计值fv = 125 MPa。7） I25a工字钢截面面积 A= 4850 , x 轴方向回转半径 ix= 101.8 mm Wx=401.4cr3,Sx=230.7 cm 3, t=8mm y轴方向回转半径iy= 24 mm材质Q235,抗拉、压、弯强度设计值f = 215 MPa 抗剪强度设计值fv = 125 MPa。8） 273X 6mms管截面面积A = 5442 mm2,自重 W = 0.42 kN/m ,面积矩S = 230868 mm3,抗弯惯 性矩I = 4.8 X 107 mriT,抗弯模量 W = 354150 mmi,塑性发展

11、系数 y = 1.15 ;材质Q235, 抗拉、压、弯强度设计值f = 215 MPa ,抗剪强度设计值f v = 125 MPa。4定型通道支架计算4.1 960mr 768mr 4mmi 冈板正常使用状态下钢板承受自重包载及人行活载，简化为支撑于角钢上两边简支板计 算，进一步可用简支梁计算来替代，计算跨度 768mm宽度960mm计算简图如图4.1-1 所示：矩形10.77ma总体结构信息b活荷载为满布均布荷载3.36kN/m图 4.1- 1 960 X768X4mm 计算简图4.1-2所小:采用MSteel结构工具箱辅助手算，计算弯矩图、剪力图如图-0.4 0.0_（1.20恒+ 1.4

12、0活）弯矩图-2.0 2.0b （1.20恒+ 1.40活）剪力图图4.2-2（1.20 1 + 1.40活）弯矩图及剪力图最大剪应力 r = Vmax * S / I / tw=1.97 * 1920 / 5120 / 960.0 * 1000=0.8 MPa< fv = 110 MPa最大正应力 o- = Mmax / y / W=0.38 / 1.20 / 2560 * 1e6=123.1 MPa< f = 190 MPa整体稳定系数小b = 0.80最大压应力 o- = Mmax /小b / W=0.38 / 0.80 / 2560 * 1e6=184.7 MPa<

13、f = 190 MPa满足使用要求。4.2 110mm70mm< 6mmF 等肢角钢角钢承受钢板传递的荷载并将荷载传递到三角支架上，角钢承受整个结构自重自重 荷载0.35kN/m及钢板传递的人行活载1.360 kN/m ,三角支架最大间距3.2m,以最不利 简支状态计算，计算简图如下：角110x70x63.20ma总体结构信息f 、1 if f b恒荷载为满布均布荷载0.35kN/m卜.f Vf i1'c活荷载为满布均布荷载 1.36kN/m图4.2-1 110 X70X 6mm等肢角钢计算简图采用MSteel结构工具箱辅助手算，计算弯矩图、剪力图如图4.2-2所示:-3.0 0

14、.0a （1.20恒+ 1.40活）弯矩图-3.7 3.7b (1.20恒+ 1.40活)剪力图图4.2-2(1.20 1 + 1.40活)弯矩图及剪力图最大剪应力 弋=Vmax * S / I / tw=3.72 * 16740 / 1333700 / 6.0 * 1000=7.8 MPa< fv = 125 MPa上边缘最大正应力o上=Mmax / 丫上/ W 上=2.97 / 1.20 / 17854 * 1e6=138.8 MPa< f = 215 MPa下边缘最大正应力o下=Mmax / 丫下/ W 下=2.97 / 1.05 / 37782 * 1e6=75.0 MPa

15、< f = 215 MPa整体稳定系数小b = 0.80 ,最大压应力 er = Mmax /小b / W=2.97 / 0.80 / 17854 * 1e6=208.3 MPa< f = 215 MPa满足使用要求计算反力（传递到三角支架上荷载）如图 4.2-3所示:-0.6-0.6T-2.2a 恒载工况-2.2-Lb活载工况图4.2-3支反力计算结果示意图4.3 三角支架计算三角支架除承受自重荷载外还承受角钢传递的结构自重荷载1.2kN ,活载人行荷载4.4kN。简化为三角桁架计算，计算简图如图4.3-1所小:P=3.8kNP=3.8kNl1=80cmm c82m2_12l才图

16、 4.3-1三角支架计算简图通过静力分析可求得各杆件最大内力如图4.3.2所示:P=3.8kNP=3.8kN图4.3.2三角支架内力示意图各杆件都采用50X5mmi钢焊接，验算N3杆件即可。绕X轴计算长度为1.27 m,绕X轴长细比为129.351 ,绕X轴截面为b类截面；绕 Y轴计算长度为1.27 m ,绕Y轴换算长细比为74.683 （按照GB 50017-2003第41页 计算），绕Y轴截面为b类截面。按GB 50017-2003第132页注1计算，算得绕X轴受 压稳定系数lx = 0.390 ,算得绕Y轴受压稳定系数 小y = 0.722 。轴压力N = 5.37 kN由最大板厚5 m

17、m得截面抗拉抗压抗弯强度设计值f = 215 MPa计算得强度应力为 N/A = 11.181 MPa < f =215MPa计算得绕X轴稳定应力为 N/（|）xA = 28.633 MPa < f =215MPa计算得绕 Y轴稳定应力为 N/（|）yA = 15.486 MPa < f=215MPa三角支架各构件满足使用要求。4.4 扶手及立柱计算参照GB4053.32009固定式钢梯及平台安全要求第3部分：工业防护栏杆及钢平台的相关要求进行验算扶手及立柱。扶手焊接固定于立柱上，立柱标准（最大）间距 1m扶手可简化为支撑于立柱上的 三跨连续梁。计算简图如图4.4-1所示：热

18、钢管50x3.0热钢管50x3.0热钢管50x3.01.00m1.00m1.00ma总体结构信息-1b 活荷载为距左端1.50m集中力荷载0.89kNc活荷载为满布均布荷载0.7kN/m图4.4-1 110 X70X 6mm等肢角钢计算简图水平荷载作用下计算结果如图4.4-2所示：0.0 0.1卜.-0.2 0.10.0 0.1a集中力作用下弯矩图-0.1 -0.1-0.6 -0.60.1 0.1b集中力作用下剪力图0.2mm0.4mm0.2mm1/62891/24751/6289c集中力作用下挠度图-0.1 0.1-0.0 0.1-0.1 0.11_|d均布荷载作用下弯矩图-0.6 0.4-

19、0.5 0.5-0.4 0.6 一1-4e均布荷载作用下剪力图0.0mm1/666670.2mm1/49750.2mm1/4975f均布荷载作用下挠度图图4.4-2水平荷载下扶手计算结果示意图集中力荷载作用下扶手应力计算如下：最大剪应力 弋=Vmax * S / I / tw=0.65 * 3318 / 122812 / 6.0 * 1000=2.9 MPa< fv = 125 MPa最大正应力 er = Mmax / y / W=0.22 / 1.15 / 4912 * 1e6=38.8 MPa< f = 215 MPa闭合截面，整体稳定系数小b = 1.0最大压应力 er =

20、Mmax /小b / W=0.22 / 1.00 / 4912 * 1e6=44.6 MPa< f = 215 MPa均布荷载作用下扶手应力计算结果如下：最大剪应力 弋=Vmax * S / I / tw=0.62 * 3318 / 122812 / 6.0 * 1000=2.8 MPa< fv = 125 MPa最大正应力 o- = Mmax / y / W=0.10 / 1.15 / 4912 * 1e6=18.2 MPa< f = 215 MPa闭合截面，整体稳定系数小b = 1.0最大压应力 er = Mmax /小b / W=0.10 / 1.00 / 4912 *

21、 1e6=20.9 MPa< f = 215 MPa扶手结构受力满足使用要求；扶手相邻柱间最大挠度0.4mm对应挠跨比1/2475小于规范要求的1/250,满足相关要求。支反力计算结果如图4.4-3所示:66.8-511.8-511.8-F66.8a集中力作用下扶手反力图（单位：N）-280.0-770.0-770.0-280.02TTJb均布荷载作用下扶手反力图（单位：N）图4.4-3扶手反力计算示意图由支反力计算结果可以看出，扶手传递到立柱上的荷载均未达到 890N,立柱采用890N 荷载进行验算。立柱可以简化为较接支撑于下部 20cm长钢管内的钢管，计算简图如图4.4-4所示所 示

22、：热钢管50x3.01.00m-热钢管50x3.00.20ma总体信息b活何载为最右端集中力何载0.89kN图4.4-4立柱计算简图采用MSteel结构工具箱辅助手算，计算结果如图 4.4-5所示:*_0.0 0.9-0.0 0.9a活载作用下弯矩图-4.5 -4.50.9 0.9b活载作用下剪力图0.1mm1/227314.1mm1/142c活载作用下挠度图4450.0-5340.0d活载作用下反力图图4.4-5立柱计算结果示意图最大剪应力 T = Vmax * S / I / t w=4.45 * 3318 / 122812 / 6.0 * 1000=20.0 MPa< f v =

23、125 MPa最大正应力 (T = Mmax / T / W=0.89 / 1.15 / 4912 * 1e6=157.5 MPa< f = 215 MPa闭合截面，整体稳定系数小b = 1.0 最大压应力 (T = Mmax /小b / W=0.89 / 1.00 / 4912 * 1e6=181.2 MPa< f = 215 MPa扶手及立柱满足使用受力要求。4.5中间栏杆计算第3部分：工业防护栏杆及钢1m扶手可简化为支撑于立柱参照GB4053.32009固定式钢梯及平台安全要求 平台的相关要求进行验算中间栏杆。中间栏杆焊接固定于立柱上，立柱标准（最大）间距 上的简支梁。计算简

24、图如图4.4-1所示：热钢管30*31.00ma结构信息axb活载为作用于跨中的集中力700N图4.5-1中间栏杆计算简图采用MSteel结构工具箱辅助手算，计算结果如图4.5-2所示：-0.2 0.0_ , , _ - -a活载作用下弯矩图-0.3 0.3b活载作用下剪力图3.0mm1/332一一一一一力c活载作用下挠度图图4.5-2中间栏杆计算结果示意图最大剪应力 T = Vmax * S / I / t w=0.35 * 1098 / 23475 / 6.0 * 1000=2.7 MPa< f v = 125 MPa最大正应力 (T = Mmax / T / W=0.17 / 1.

25、15 / 1565 * 1e6=97.2 MPa< f = 215 MPa闭合截面,整体稳定系数小b = 1.0最大压应力 (T = M max /小b / W=0.17 / 1.00 / 1565 * 1e6=111.8 MPa< f = 215 MPa中间栏杆受力满足使用要求；最大挠度3.0mm、于75mm满足规范要求4.6焊缝计算立柱固定于套筒内，套筒与角钢采用角焊缝，焊缝高不小于 3mm焊缝示意图如图4.6 -1所示： mm110*70*6mrmF等肢角钢不:于25mm_小II不35*3miW管阴影区域为焊缝区域图4.6-1焊缝结构示意图立柱顶部最大荷载为水平集中力荷载 8

26、90N,可等效为焊接区域承受890N水平拉力叠 力口 890NX 1.145m=1.02kN.m弯矩，焊缝区域高度110mm考虑到引息弧的不利影响，焊缝 长度取用90mm+算。焊缝截面数据为截面积 A=25mm190mm=2250rmmG弯截面模量 W=25 x 902/6mm=33750mm 焊缝N MA+W1.4 X 39022501.4 X 1.02 X 10&=4Z.3 6Mp 鼻 <f =185MFq33750焊缝强度满足使用要求。4.7 固定螺栓计算三角架采用M10螺栓固定，当固定物是钢结构时也可以采用不低于套筒与角钢的焊缝规格焊接固定。当采用螺栓固定时，共设计3组6

27、个螺栓；计算时只选取上下4个螺栓进行计算，中部两个螺栓作为安全储备。两组螺栓分别对应三角架的两个顶点，左右 各一个螺栓。根据上面计算可知，最上面一组螺栓承受3.8kN的剪力与3.8kN的拉力，最下面一组螺栓承受3.8kN的剪力与3.8kN的压力，验算最上面一组螺栓即可。参照路 桥施工计算手册第12章相关内容进行计算。R=N/2=1.9kNRc=N/2=1.9kN=10 X 3 X 170N = 5.1kNmi工朝=巧丁臼=1 XTT X 10.X 8UN = 6ZMN4“ = J卷4=+= 69kN < 网电.=Mi7iNf A) = SlkN螺栓设置满足使用要求。4.8 电算复核4.8

28、.1 建模说明采用Midas civil 2017 Web佥证版进行电算复核，考虑到模型处理难度，复核面板、 110m佛70m由6mm等肢角钢及加劲钢板时将栏杆及三角架去除，以荷载及支撑的模式 体现，面板采用板单元模拟，角钢及加劲采用梁单元模拟。复核栏杆时仅建立栏杆模型， 采用梁单元模拟，假定栏杆固结于连接钢管上。三角架受力时以所有构件建立模型，三 角架采用桁架单元模拟。模型结构如图 5.1-1所示。a 面板、110m丽70mim 6mm不等肢角钢及加劲模型结构b栏杆模型结构c总体结构信息模型图4.8-1模型结构示意图4.8.2 面板、110mr 70mm6mmF等肢角钢及加劲a，本台H &#

29、39;1' - K -1EIG0F AD£ M AXn=亮 6, 202 LulOSEeMZ -心工0J7333e *M L rlSsJE -rQQ L 6.22-ZS h= -*O01 1 4-5有T5&tQQ L - 3B9ai25E-HM)LMWSTXfOl 35ON而no LCB：墓上罐言Fl FMf TH跖t工肥HEN ; 3S7文性五群HE是女M加im 2 d *y/2Jl=i一肃寺匐图4.8-2面板有效应力图由图5.2.1-1可看出面板最大拉压应力121.1MPaM：DA5avll p ： - pr.ozzsBEAM FIRtS5罪畲【gr/分i8

30、63;C-<je-nD01 由19255eM0i4.S ：£q-M3O1Z,75325a-HroZ.aeE35e-HZOl 770 +®1 MXTteTCCC LS 1Cq-W2HAC E 白9MJN ft 12HE班乏计, »七；kEEr m王二口二三二O1Wa 110mmx 70m京6mm不等肢角钢上缘压应力图MDAS/CvllPQ匚仟工匕仃5。尺SEAN CTRESiilitX*/'®,).7404 302-L.42-308-Hlfll -2!4542et<K)l-5：-gQ?lQc+Wt ?.1134&e+Ml占31R

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32、九7D“X-«1 r 8,2182?i=<Cl 一、6.73045e-KCl d/ZJGCk1 |r "型ggwcri W 乙花71MH01九力男"feY比 CBl其=生今M 心 J 2«Mg 127HE直快了M二* I三: N rn» n 2日用：Dfe/Z3/ZD13曩*句图4.8-3加劲应力图由图5.2.1-3可看出加劲最大拉压应力为171.4MPa杆 栏 .3 8 4UEh作十/图4.8-4立柱700N集中力作用下应力图BEAM CTRESS工士£皆法:3mmk4B口 -8-oozi 1启 *og A-E 尸口3百口 一

33、O0 1 “tOO 1 3.3 71sm3 -KJG 1 1 . 1 上*430 1 O.QOQOOQ *qqo 33 九*sq- -HOO17.S 7-4S&a-Hao 1 q广咤y导鼠 1.3 374Sa -*002 卜+些耳麟MAM i JyBMIM | 3T5彩"AJt-“依I N用n e 之 日 力| £|威/了力/3口 TR 表h-=a扶手700N/m均布荷载下应力图M EOAS/r i vilPQgT FRQOESS口RBEAM STRE-SiB1»O 1 T7- *no 1 . OOOCiOh * 000 L2/工事37。1 -2 工GM

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35、CO(M B .= S .CS IE -s-OOD NODfc* LO6ST a E于玲电而MAX 1 108-MUN , J-11-壮工m hi uafa owaayotttF 7 -. T b扶手700N/m均布荷载下变形图图4.8-5扶手700N/m均布荷载下计算结果BEftM STRESSOrSU由图5.2.2-2可知扶手在700N/m均布荷载作用下最大应力123.7MPq变形最大8mm（立柱变形为主），相邻立柱间变形约2mm 3后UG 73 0X)00 ODs-KJOOW 石6s 弓口目也 01U3444e-H)015,.9S9S8e-KiOJ7j665 5-KiOl-9.23106

36、e-H)01ljO9«&e-K)O2L26621巨网021 -1,599328*002 工芯整等EgCB：梧三黄丰中MAJ i 2&7MIM i 37S文斗：拉手置3s甲，士 N/rnrn 三项口牙间黑加£亍吉a扶手890N集中力作用下应力图POS7DEFORMED SHAPEV 力司X-DIR=0.000*000MODE=1¥-DR=1.159E+001 WOD= IDS2-DIR.= O.CIOOE-KIODKK2E= 1尸 L.IESEOLMCOE= IOSCB：技手滨丰力MAS ： IOSMITJ 1 1IL天士:圻手奖注单之：EE日第;Q

37、旬组18表示方向Zl 0.50<jb扶手890N集中力作用下变形图图4.8-6扶手890N集中力作用下计算结果由图5.2.2-3可知在扶手890N集中力作用下最大应力为176.6MPa最大变形12mm相邻立柱间最大变形约2mmBEAM STRESS159269午MAX : Z2CMIKI ： 378#七：N/mm T日助 06/23/30 IE赛示方向a中间栏杆700N集中力作用下应力图1.183il,03Z*713iO0.534赖J号鼻OOOOD-nooooQHO 9QO Ou Ono onugHUMIDA5/Ci vilPOSTPROCESSOR0.DEFORMED SHAPE

38、65;-方司X UIRh 口 JDOOE +000 NODE-1Y-D1R=2.366E +000NODE- 2&0ZQR= O.OOCE+OGO'NODE= 1COM 6,-2,3666-HDOO NODE= 200CB:牛切喧1失MAX ! 200MIN : SI王在：庆壬全尊*#-±: m m 巳糊：06(23/20,1W友示一右W0.5Mb中间栏杆700N集中力作用下变形图图4.8-7中间栏杆700N集中力作用下计算结果由图5.2.2-4可知中间栏杆在700N集中力作用下最大应力88.4MPq绝对变形值2.4mm相邻立柱间相对变形值 1.5mm. Ju-KiI

39、 ;郎物T ocow»+-xc I-5rl-« 32e TXH1 卜|寸仃.* TO Ir-LO34£i5fl-HMLk-TT L二EE三三， HM1E76fln-*iKiiCHf基上蛆色£ !乃7MJN !刃立 士： L-dTITLH - 5-单口S3K LEJQ3 口匕s SS-RUSS STRESSE左右用更压749 75135-KOO3 NEL TOOt-f工网宁融 FOT r COOOOOtO f 二¥3H3TK。 5.HOHZ)e-*ffi：U II74芯2e DM l yqid&50ME 1» - 2 71IK

40、L-1L=SS*-DC： 1. 3茂0旧皿】 0 占才MA> ： 205"MTN - 3l*i UWTTTLED5Cm N/mra 岛工mflh 蚓23,20杷森星*宙，图4.8-8三角架在3.5kN/m2人群荷载作用下应力图由图5.2.3-1可知三角架在3.5kN/m2人群荷载作用下最大应力 20.8MPa4.9 结论统计主要构件的最大应力情况如表 6-1所示：表6-1主要构件的最大应力统计一览表构件名称最大应力MPa材料设计值MPa应力比手算与电算的相对差（衿4mmill面板手算184.72150.8634:电算121.12150.56不等肢角钢手算208.32150.97

41、25电算156.42150.73钢管立柱:手算181.22150.843电算176.62150.82中间栏杆手算111.82150.5221电算88.42150.41三角架手算28.62150.1327电算20.82150.10由表6-1主要构件的最大应力统计一览表可以看出，手算与电算结果除钢管立柱外 差值均达到20以上，究其原因是在手算时采用简化模式，未考虑结构整体对应力分布的 影响。而钢管立柱受力计算时荷载、结构相对简单，故结果接近。从结算结果来看，人 行通道各构件满足使用受力要求，采用 3组6个M10螺栓锚固能够满足锚固要求。建议：1、加强构件制作质量检查，尤其是套管与不等肢角钢的焊接质量检查，确保焊