施工的升降机进料平台施工的方案设计的

1、一、工程概况 2二、进料平台搭设方案选择 2三、编制依据 3四、进料平台构造 34.1 、构造要求 34.2 、进料平台材料要求 34.3 、进料平台构造设计 4五、进料平台的搭设安装 8六、进料平台的使用规定与维护 9七、安全文明施工管理 10八、进料平台的安全措施 10九、应急救援措施 10 十、人货梯卸料平台计算书 11一、 .悬挑式进料平台计算书 17施工升降机进料平台施工方案一、工程概况工程名称：黄金铺华府建设单位：某某市匡信实业投资某某设计单位：某某智海建筑设计某某监理单位：某某市某某建设工程监理某某施工单位：某某市建工集团某某勘察单位：某某核力工程勘察院工程地址：某某市万江区拨蛟

2、窝社区“黄金铺华府项目总建筑面积48913.68卅，设计采用现浇钢筋混凝土框架、框剪结构，建 筑最大高度为 85.35m 。二、进料平台搭设方案选择1、进料平台搭设总体方案考虑：1.1 、在每幢楼号各安装一台 SC200/200 施工电梯，需要在人货电梯和每层楼面间搭设钢管 扣件进料平台，以方便运输货物和人员行走。进料平台主要做为人货电梯进出料通道使用， 一般不堆放材料。卸料平台按高层落地脚手架方案搭设。1.2、具体方案如下：从底±0.000到13层顶板采用落地脚手架搭设； 在14层梁板和19层梁板各设置一道悬挑工字钢钢管脚手架搭设；1.3、本方案人货梯卸料平台计算以第二种方法计算：

3、第一种：落地卸料平台从底±0.000到 13层顶板采用落地脚手架搭设；，搭设总高度45米； 第二种：在14层梁板和19层梁板各设置一道悬挑工字钢钢管脚手架搭设，搭设最大高度为15米。三、编制依据JGJ59-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规XJGJ30-2011安全防 X 工程技术规 X GB50348-2004建筑施工高处作业安全技术规程 JGJ80-91钢管脚手架扣件 GB15831-2006建筑地面工程施工规程DG/TJ08-2008-2006建筑施工安全检查标准四、进料平台构造4.1 、构造要求4.2 、进料平台材料要求g48x3.5钢管，用于卸料平台底部与四周架体小

4、于5mm;螺栓拧紧力矩要求达到45-65N mX3.5mm钢管作水平承重构件。4.3、进料平台构造设计12 150双层双向，300厚C30混凝土浇捣。从底±0.000到13层顶板采用落地脚手架搭设,采用钢管双立杆搭设搭设总高度为 45米r -地下室顶板支撑详图2,施工最大荷载考虑不超过3.5KN/m 2立杆间距在1.5m以内，步距不大于1.8m视建筑物层高设定，平台同每层楼面平。48 X3.5钢管。落地式平台支架搭设示意图6#工字钢，楼面预埋地锚为?20钢筋，架体采用钢管扣件图I 方亲（一）圈2 古棄f二）悬挑平台预埋地锚制作图钢號环/连老牛悬挑平台搭设平面示意图48 X3.5钢管，

5、钢管间距为250mm，纵向设置。次龙骨采用 80mm >80mm方木，按间距200mm横向布置，外层钉一层18厚胶合板，整个平台板应平顺与稳固。连墙件每层操作面均同墙体连接。 在各层浇筑砼时，在边梁和柱相对应位置上预埋48短钢管，等砼强度达到要求后，用48钢管将预埋铁管与内立柱用直角扣件扣牢，扣 件为双扣件°满面布置。底部要插到垫板处，与立杆相交点加扣件。最下面的扣节点离底板不大于50cm ,剪刀撑采取搭接，搭接长度不少于100cm，且在搭接处加至少两个扣件。首层进料口一侧搭设防护棚安全通道，搭设方法同防护棚搭设要求。五、进料平台的搭设安装5.1、准备工作5.2 搭设顺序 一设

6、置立杆垫块一逐根树立立杆一安装小横杆一安装大横杆一设置连墙件一安装方木一铺木脚手 板一架平台栏杆。448x3.5钢管，竖立杆应先竖里排两端头的立杆，再竖中间立杆，外排立杆照里排立杆依次进展。立杆竖好后，应纵、横成线，杆身垂直。448x3.5 钢管，间距不大于 400mm 。>80方木，间距不大于200设置。5.3、搭设要求 质量不合格的杆配件。按施工设计放线、设置进料平台位置、设置防护栏杆。m之间。连接杆件的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓要向上，以防雨水进入六、进料平台的使用规定与维护最大荷载 3.5kN/m 2。七、安全文明施工管理7.1 、各责任人7.2 、安全、文明施工要求“安全

7、第一，预防为主的目的，因此，在材料转运过程中，控制措施如下：八、进料平台的安全措施九、应急救援措施为了加强安全生产工作，提高公司在施工过程中对突发事件的应变能力，尽快控制事态，尽量减少损失，尽早恢复正常施工秩序，特制定此安全事故应急救援预案。项目部安全领导小组机构组成：由项目负责人、项目技术负责人、安全员、各作班组等相关人员组成。十、人货梯卸料平台计算书从底±0.000 到13层顶板采用落地脚手架搭设 人货梯落地卸料平台的计算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 X(JGJ130-2011) 、建筑地基根底设计规 X(GB 50007-2002) 等编制。一、参数信息 :1. 根本

8、参数立杆横距 lb(m):0.80 ，立杆步距 h(m) ：1.80 ；立杆纵距 la(m):1.50 ，平台支架计算高度 H(m) ：45.00 ；平台底钢管间距离 (mm) ： 300.00 ；钢管类型(mm):48 X3.5，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数：0.80 ;2. 荷载参数脚手板自重（kN/m 2）:0.300 ;栏杆、挡脚板自重（kN/m2）:0.150 ;施工人员与卸料荷载（kN/m2）:3.500 ;安全网自重（kN/m 2）:0.005 ;3. 地基参数地基土类型：素填土；地基承载力标准值（kpa）:500.00 ；立杆根底底面面积（m2）:0.25 ;地基

9、承载力调整系数:1.00二、板底支撑钢管计算：板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 4.73 cm 3；截面惯性矩I = 11.36cm 4 ；1r*r%F、f气卢700*板底支撑钢管计算简图1. 荷载的计算：脚手板自重（kN/m）:qi =0.3 >0.3 = 0.09 kN/m ;施工人员与卸料荷载标准值（kN/m）:Q1 = 3.5 >0.3 = 1.05 kN/m ;2. 强度验算：板底支撑钢管按简支梁计算。最大弯矩计算公式如下8最大支座力计算公式如下：2荷载设计值：q=1.2 Xqi+1.4 XQi =1.2 X).09+1.4 X1.0

10、5 =1.578kN/m ;最大弯距 Mmax = 0.125 X1.578 X).72 = 0.097 kN.m ;支座力 N = 0.5 X1.578 X).7 = 0.552 kN ;最大应力 (T = Mmax / W = 0.097 X06 / (4.73 X03) = 20.434 N/mm 2;板底钢管的抗弯强度设计值f=205 N/mm 2;板底钢管的计算应力 20.434 N/mm 2小于 板底钢管的抗弯设计强度 205 N/mm 2,满 足要求！3.挠度验算：计算公式如下：384SZ均布恒载：q = q 1= 0.09 kN/m ;V = (5 X0.09 X (0.7 X

11、103)4 )/(384 X2.06 X00000 X11.36 X04)=0.012 mm ;板底支撑钢管的最大挠度为0.012 mm小于 钢管的最大容许挠度 700/150与10 mm , 满足要求!三、纵向支撑钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算;集中荷载P取板底支撑钢管传递力，P =0.552 kN ;PPFFFF1500支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图（kN.m）支撑钢管计算变形图（mm）1.W51.1050 520.5520 000.5E221.1051.105支撑钢管计算剪力图（kN）最大弯矩 Mmax = 0.497 kN.m ;最大变形 Vmax = 5.01

12、8 mm ;最大支座力 Qmax = 1.657 kN ；最大应力 卢 Mmax/w=0.497 x106/4.73 X103=105.096 N/mm 2;纵向钢管的计算应力 105.096 N/mm 2 小于 纵向钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm 2， 满足要求！纵向支撑钢管的最大挠度为 5.018 mm 小于 纵向支撑钢管的最大容许挠度 1500/150 与10 mm ，满足要求！四、扣件抗滑移的计算 :R银c其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值 ,取6.40 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R= 1.657 kN ；R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载

13、力的设计计算满足要求 !五、支架立杆荷载标准值 (轴力)计算 :1. 静荷载标准值包括以下内容：(1) 脚手架的结构自重 (kN) ：Ngi = 0.116 X45.5 = 5.283 kN ;(2) 栏杆、挡脚板的自重 (kN) ：Ng2 = 0.15 >0.7 X15/2 = 0.788 kN ;(3) 脚手板自重 (kN)：NG3 = 0.3>0.7>1.5>15/4 = 1.181 kN ；( 4)安全网自重 (kN/m 2):NG4=0.005>0.7>45.5/2=0.08 ；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4=

14、5.283+0.788+1.181+0.08=7.331kN；2. 活荷载为施工人员与卸料荷载 :3. 因不考虑风荷载，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N g + 1.4N Q = 1.2 X7.331+ 1.4 >0.919 = 10.083 kN ;六、立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式其中 N -立杆的轴心压力设计值（kN） : N = 10.083 kN ;© 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 入To/i的值查表得到;i -计算立杆的截面回转半径（cm） : i = 1.59 cm ；A -立杆净截面面积（cm2）: A = 4.5 cm 2;W -立杆净截

15、面模量（抵抗矩）（cm 3）: W=4.73 cm 3;-钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）;f-钢管立杆抗压强度设计值：用=205 N/mm 2;10 计算长度（m）;参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 X，由以下公式计算:|0 = k 山k-计算长度附加系数，取值为1.155 ;口 尸 1.8 ;且 ph/i =1.8 X1.8 X103/15.9 = 203.774 <210，长细比满足要求;立杆计算长度 l0 = k 山=1.155 X1.8 X1.8 = 3.742 m ;Z=l0/i =3742/15.9=235 ;2.=205由长细比入的结果查表得到轴心受压立杆的稳定

16、系数© = 0.132 ;钢管立杆受压应力计算值；（T =10.083 X103 /（ 0.132 >450 ）= 169.754 N/mm立杆钢管稳定性验算（7 = 169.754 N/mm 2小于 立杆钢管抗压强度设计值fN/mm2，满足要求!七、立杆的地基承载力计算立杆根底底面的平均压力应满足下式的要求p < fg地基承载力设计值：fg = fgk *c = 500 kpa ；其中，地基承载力标准值：fgk= 500 kpa ;脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；立杆根底底面的平均压力：p = N/A =40.33 kpa ;其中，上部结构传至根底顶面的轴向力

17、设计值：N = 10.08 kN ;根底底面面积：A = 0.25 m 2。p=40.33 < fg=500 kpa。地基承载力满足要求！十一、悬挑式进料平台计算书在14层梁板和19层梁板各设置一道悬挑工字钢钢管脚手架搭设钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规XJGJ130-2011。计算参数：双排脚手架，搭设高度15.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.86米。采用的钢管类型为*f48 X3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.5kN/m 2，同时考虑3层施

18、工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m 2，按照铺设5层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为 0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m 2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。根本风压0.55kN/m 2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8720悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度 1.30米，建筑物内锚固段长度4.70米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进展强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形1. 均布荷载值计算大横杆的

19、自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350 X).700/4=0.061kN/m活荷载标准值Q=3.500 X).700/4=0.613kN/m静荷载的计算值q仁 1.2 >0.038+1.2 X).061=0.120kN/m活荷载的计算值q2=1.4 X0.613=0.858kN/m&4%大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度 ）大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下跨中最大弯矩为M仁(0.08 >0.120+0.10 >0.858) X1.

20、5002支座最大弯矩计算公式如下：支座最大弯矩为M2=-(0.10 X0.120+0.117 X).858) X1.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进展强度验算:£=0.253 >106/4729.0=53.424N/mm 2大横杆的计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下：100 £7回静荷载标准值q1=0.038+0.061=0.100kN/m活荷载标准值q2=0.613kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 X0.100+0.990 ».613)

21、 X1500.04/(100 >2.06 >05>13510.0)=1.459mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求！二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进展强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变 形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038 X.500=0.058kN活荷载标准值Q=3.500 X).700 xl.500/4=0.919kN荷载的计算值 P=1.2 >0.058+1.2 >0.092+1.4 X).919=1.466kN小横杆计算简图2.抗弯强度

22、计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下集中荷载最大弯矩计算公式如下M=(1.2 >0.038) >0.700 2/8+1.466 >-=0.516 >106/4729.0=109.069N/mm 2小横杆的计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求!3. 挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下rflUAK384 SZ集中荷载最大挠度计算公式如下a3845/小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V仁5.0 ».038 X700.004/(384

23、 >2.060 >05 >13510.000)=0.01mm 集中荷载标准值 P=0.058+0.092+0.919=1.068kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=19 X1068.225 X700.03/(384 >2.06 X105xi13510.0)=0.775mm最大挠度和V=V1+V2=0.780mm小横杆的最大挠度小于 700.0/150与10mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算R < Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN ;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1. 荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038

24、>0.700=0.027kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.350 >0.700 >1.500/2=0.184kN 活荷载标准值 Q=3.500>0.700>1.500/2=1.837kN 荷载的计算值 R=1.2>0.027+1.2>0.184+1.4 >1.837=2.825kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 ！当直角扣件的拧紧力矩达 40-65N.m 时,试验明确:单扣件在 12kN 的荷载下会滑动 , 其抗滑承载力可取 8.0kN ；双扣件在 20kN 的荷载下会滑动 ,其抗滑承载力可取 12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架

25、的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值 (kN/m) ；本例为 0.1141NG1 = 0.114 X20.000=2.282kN(2) 脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用木脚手板，标准值为 0.35NG2 = 0.350 W X1.500 x(0.700+0.300)/2=1.575kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为 0.15NG3 = 0.150 X1.500 0/2=0.675kN吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2); 0.005NG4 = 0.005 X1.

26、500 X20.000=0.150kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.682kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.500 X3X.500 X0.700/2=5.512kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 根本风压(kN/m 2)，按照建筑结构荷载规 X(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用： W0 = 0.550UzUs 风荷载体型系数：Us = 0.872经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 X0.550 X1.250 X0.87

27、2 = 0.420kN/m 2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.85 X1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N=1.2 X4.682+0.85 X.4 X5.512=12.178kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2 X4.682+1.4 X5.512=13.336kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.85 xi.4Wklah 2/10其中 Wk 风荷载标准值（kN/m2）;la立杆的纵距（m）；h立杆的步距（m）。经过计算得到风荷载

28、产生的弯矩Mw=0.85 X1.4 X）.420 X1.500 X1.800 X五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N 立杆的轴心压力设计值，N=13.336kN ;i计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm ;k 计算长度附加系数，取1.155 ;u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500 ;l0 计算长度（m）,由公式 l0 = kuh 确定，10=1.155 X.500 X1.800=3.118m ;A立杆净截面面积，A=4.501cm 2;W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.729cm 3;:由长细比，为3118/16=196 ;矗轴心受压立杆的稳定

29、系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.188 ;亠钢管立杆受压强度计算值（N/mm 2）;经计算得到一=13336/（0.19 X450）=157.880N/mm 2;f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm 2;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算口 < f,满足要求！2. 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算i计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm ;k 计算长度附加系数，取1.155 ;u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500 ;10 计算长度(m),由公式 10 = kuh 确定，10=1.155 X1.500 xi.800=3.118m ; A立杆净截面面积，

30、A=4.501cm 2;W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm 3; 由长细比，为3118/16=196 ;丁 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0.188 ;MWLi-钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);经计算得到=12178/(0.19 X450)+243000/4729=195.497N/mm2;f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm 2;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算日 f,满足要求！六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl = Nlw + No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw =

31、 1.4 X wk X Awwk风荷载标准值，wk = 0.420kN/m 2;Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60 X3.00=10.800m 2;No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN); No = 5.000经计算得到 Nlw = 6.345kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 11.345kN 连墙件轴向力设计值Nf = ;r Af=0.95 ;其中轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.59的结果查表得到，A = 4.50cm 2 ； f = 205.00N/mm 2。经过计算得到 Nf = 87.821kNNf>Nl

32、，连墙件的设计计算满足要求！连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。7 1山!>A*1IHHP悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式1零呼+囑联“沖+芻S3如F+鬻（2 + 3引叶咖本工程算例中，m = 1500mm , l = 2500mm , ml = 300mm , m2 = 1000mm ;水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm 4，截面模量(抵抗矩)W = 185.00cm 3受脚手架作用集中强度计算荷载N=13.34kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2 X30.60 >0.0001 X7.85 X10=0.29kN/mk=1.50/2.50=0.60 kl=0.30/2.50=0.12k2=1.00/2.50=0.40代入公式，经过计算得到支座反力RA=34.5