高边坡锚索桩结构计算书

1、（1）岩土参数中风化泥岩参数为=25.04=29.5o、=1000kPa，中风化砂岩参数为=24.28=32o、=1500kPa，=20=30o、（2）计算参数地勘报告，亚粘土参数为=18.8饱和内聚力=19.06kPa、饱和内摩擦角9.04°。中风化泥岩参数为=25.04=29.5o、=1000kPa，中风化砂岩参数为=24.8=32o、=1500kPa，抗滑桩锚固深度的计算，主要根据地基的横向容许承载力确定。地基横向容许承载力计算公式为：.c式中在水平方向的换算系数，根据岩层构造，可采用0.51.0；折减系数，根据面层的裂缝、风化及软化程度，可采用0.30.45；c岩石单轴抗压极

2、限强度（kPa）。泥岩的水平承载力特征值取：0.6×0.35×5820（天然）1222.2kPa，取1200kPa；地基系数K取100MN/砂岩的水平承载力特征值取：0.6×0.4×7600（饱和）1821kPa，取1600kPa；地基系数K取200MN/ 混凝土的弹性模量 E= 30000000 (kPa) 竖向受拉钢筋直径为 25 mm、32 mm，类型为 HRB400 箍筋类型为 HRB400（3）安全等级及安全系数 根据建筑边坡工程技术规范（GB 50330-2002）表中规定，本次设计最大填方边坡高度为28m，工程安全等级为二级，边坡稳定最小安

3、全系数圆弧法为1.25。临近铁路处支挡工程安全等级为一级，最小安全系数取1.35。设计基准期为100年。（4）设计荷载: 设计工况:采用自重+暴雨，暴雨按100年一遇考虑。 道路车辆荷载为20kN/m2。铁路荷载取60kN/m2（5）稳定性计算方法稳定性分析采用二维极限平衡传递系数法进行计算，坡面地形线及可能滑面均简化成折线。计算时取单位宽度为1m。采用折线法计算滑坡稳定性，在此基础上对该滑坡区进行稳定性评价。根据传递系数法，在考虑重力、孔隙水压力（假定孔隙水压力按线性分布）的情况，计算公式如下： （1） 式中： （2） i：推力传递系数；Fi：第i个条块末端的滑坡推力（KN/m）；K：抗滑稳

4、定安全系数，依表不同荷载组合及工程等级选取；Wi1：第i个条块地下水位线以上土体天然重量（KN/m）；Wi2：第i个条块地下水位线以上土体饱和重量（KN/m）；pi：第i个条块土体两侧静水压力的合力；pwi：第i条块土体底部孔隙压力；i：第i个条块所在滑动面上的内摩擦角（°）；i：第i个条块所在滑动面上的单位、黏聚力（kpa）；li：第i个条块所在滑动面的长度（m）；孔隙水压力的计算说明如下，见图1。图1 孔隙水压力计算示意图 (3) (4)（6）复合地基取值1）适用于K4+130K4+160、K4+260K4+330段复合地基土粘聚力Cs(kPa)= 19.06土摩擦角phis(&

5、#176;)= 9.04桩粘聚力Cc(kPa)= 360桩摩擦角phic(°)= 30桩间距(m)= 1.2桩直径(m)= 0.5桩布置方式(0-三角形，1-正方形)= 0置换率m= .1575复合地基粘聚力(kPa)=m*Cc+(1-m)*Cs= 72.748复合地基摩擦角(°)=atan(m*tan(phic)+(1-m)*tan(phis)= 12.6783本段复合地基计算采用取值为：粘聚力C=60 kPa 摩擦角=10°2）适用于K4+160K4+260、K4+330K4+370段复合地基土粘聚力Cs(kPa)= 19.06土摩擦角phis(°)

6、= 9.04桩粘聚力Cc(kPa)= 360桩摩擦角phic(°)= 30桩间距(m)= 1.1桩直径(m)= .5桩布置方式(0-三角形，1-正方形)= 0置换率m= .1874复合地基粘聚力(kPa)=m*Cc+(1-m)*Cs= 82.9531复合地基摩擦角(°)=atan(m*tan(phic)+(1-m)*tan(phis)= 13.3592本段复合地基计算采用取值为：粘聚力C=65 kPa 摩擦角=12°K4+150K4+370路堤段，本段土层厚度为0.319.7m，上覆土层主要为亚粘土(C=19.06kPa =9.04)，在水位降工况下，土层存在圆弧

7、滑动的可能，需对基底亚粘土层采用水泥搅拌桩加固处理。各断面稳定性及加固后稳定性分析如下:（1） K4+140断面1)天然状态下稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.820 19.069.043 24.2824.2810 50K4+140（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs= 0.8218 2)水泥搅拌桩加固后稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.8 20 19.069.043 20 20 60 104 24.2824.28 10 50加固区K4+140（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs

8、= 1.2698 （2） K4+160断面1)天然状态下稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.820 19.069.043 24.2824.2810 50K4+160（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs=0.8232)水泥搅拌桩加固后稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.8 20 19.069.043 20 20 60 104 24.2824.28 10 50加固区K4+160（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs= 1.2695 （3） K4+180断面1)天然状态下稳定性计算各地层地质

9、参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.820 19.069.043 24.2824.2810 50K4+180（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs= 0.78562)水泥搅拌桩加固后稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.8 20 19.069.043 20 20 65 124 24.2824.28 10 50加固区K4+180（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs=1.2687（4） K4+200断面1)天然状态下稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.820 19.

10、069.043 24.2824.2810 50K4+200（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs= 0.75172)水泥搅拌桩加固后稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.8 20 19.069.043 20 20 65 124 24.2824.28 10 50加固区K4+200（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs= 1.2678（5） K4+220断面1)天然状态下稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.820 19.069.043 24.2824.2810 50K4+220（圆弧法） 稳定

11、系数计算结果: 传递系数法Fs= 0.77842)水泥搅拌桩加固后稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.8 20 19.069.043 20 20 65 124 24.2824.28 10 50加固区K4+220（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs= 1.2688（6） K4+240断面1)天然状态下稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.820 19.069.043 24.2824.2810 50K4+240（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs= 0.74992)水泥搅拌桩加固后稳定性计

12、算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.8 20 19.069.043 20 20 65 124 24.28 24.28 10 50加固区K4+240（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs= 1.2688（7） K4+260断面1)天然状态下稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.820 19.069.043 24.2824.2810 50K4+260（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs= 0.77042)水泥搅拌桩加固后稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18

13、.8 20 19.069.043 20 20 60 104 24.28 24.28 10 50加固区K4+260（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs= 1.3075（8） K4+280断面1)天然状态下稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.820 19.069.043 24.2824.2810 50K4+280（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs= 0.78522)水泥搅拌桩加固后稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.8 20 19.069.043 20 20 60 104 24.28

14、24.28 10 50加固区K4+280（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs= 1.2595（9） K4+300断面1)天然状态下稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.820 19.069.043 24.2824.2810 50K4+300（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs= 0.83952)水泥搅拌桩加固后稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.8 20 19.069.043 20 20 60 104 24.2824.28 10 50加固区K4+300（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传

15、递系数法Fs=1.3954（10） K4+320断面1)天然状态下稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.820 19.069.043 24.2824.2810 50K4+320（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs=0.74652)水泥搅拌桩加固后稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.8 20 19.069.043 20 20 60 104 24.2824.28 10 50加固区K4+320（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs=1.3594（11） K4+340断面1)天然状态下稳定性计算

16、各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.820 19.069.043 24.2824.2810 50K4+340（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs=0.83432)水泥搅拌桩加固后稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.8 20 19.069.043 20 20 65 124 24.28 24.28 10 50加固区K4+340（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs=1.1616 出口推力=332.17kN（12） K4+360断面1)天然状态下稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19

17、 20 5 302 18.820 19.069.043 24.2824.2810 50K4+360（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs=0.74932)水泥搅拌桩加固后稳定性计算各地层地质参数序号容重饱和r黏聚力快剪1 19 20 5 302 18.8 20 19.069.043 20 20 60 104 24.2824.28 10 50加固区K4+360（圆弧法） 稳定系数计算结果: 传递系数法Fs=1.2584水泥搅拌桩加固后路基稳定性及推力统计表断面桩号加固前稳定系数加固后稳定系数剩余推力（kN/m）K4+1400.82181.26980K4+1600.82301.26950K

18、4+1800.78561.26870K4+2000.75171.26780K4+2200.77841.26880K4+2400.74991.26880K4+2600.77041.30750K4+2800.78521.25950K4+3000.83951.39540K4+3200.74651.35940K4+3400.83431.1616332.17K4+3600.74931.25840（1）合川南沙路B段K1+480K1+520段右侧桩板墙1）计算项目： K1+485（适用于12#桩）-原始条件: 墙身尺寸: 墙身高: 4.500(m)物理参数: 墙后填土内摩擦角: 45.000(度) 注：该

19、段墙后为铁路桥台位置，综合考虑取墙后土体综合内摩擦角为45度。 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 20.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 20.000(度) 土压力计算方法: 库仑 坡线土柱: 坡面线段数: 5 折线序号 水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 1.650 0.000 0 2 0.000 7.920 0 3 12.370 0.000 1 第1个: 距离0.000(m),宽度10.000(m),高度3.000(m)(用户输入的计算荷载) 4 3.000 -3.780 0 5 4.380 -0.240 0 = 土压力计算 计算高度为 4

20、.500(m)处的库仑主动土压力 无荷载时的破裂角 = 28.938(度) 按实际墙背计算得到: 第1破裂角： 28.630(度) Ea=250.924(kN) Ex=235.792(kN) Ey=85.821(kN) 作用点高度 Zy=1.046(m)设计土压力为235.8×1.35=318.33 取值350kN.锚固段地基为岩层桩底为自由端悬臂段单位推力 T= 350 (kN/m)推力重心至滑动面的距离与滑动面以上桩长之比 鈚= 0.4推力作用范围顶面与桩顶的距离 L1= 0 (m)推力作用范围底面与桩顶的距离 L2= 4.5 (m)悬臂段桩前被动土压力 P= 0 (kN/m)桩

21、横截面短边长度 B= 1.5 (m)桩横截面长边长度 H= 2 (m)桩间距 L= 6 (m)悬臂段桩长 H1= 4.5 (m)锚固段桩长 H2= 4.5 (m)混凝土的弹性模量 E= 30000000 (kPa)基岩横向容许应力 44= 1200 (kPa)基岩的地基系数 K= 80000 (kN/m3)桩深 桩身变位 桩身转角 弯距 剪力 地基侧向 地基侧向容许 (m) (cm) (度) (kN.m) (kN) 应力(kPa)应力(kPa) 0.00 4.256 -0.351 0 0 0.45 3.980 -0.351 21 97 0.90 3.705 -0.351 91 218 1.35

22、 3.430 -0.350 221 365 1.80 3.154 -0.350 423 538 2.25 2.879 -0.350 709 735 2.70 2.605 -0.349 1089 958 3.15 2.331 -0.348 1574 1205 3.60 2.058 -0.346 2177 1478 4.05 1.787 -0.344 2909 1777 4.50 1.518 -0.341 3780 2100 1214.0 1200.0 4.95 1.251 -0.337 4436 854 1001.0 1200.0 5.40 0.989 -0.332 4585 -153 791.

23、0 1200.0 5.85 0.730 -0.327 4333 -926 584.0 1200.0 6.30 0.475 -0.323 3785 -1468 379.9 1200.0 6.75 0.223 -0.319 3045 -1782 178.4 1200.0 7.20 -0.026 -0.316 2215 -1871 -21.0 1200.0 7.65 -0.274 -0.314 1395 -1736 -219.0 1200.0 8.10 -0.520 -0.313 687 -1378 -416.0 1200.0 8.55 -0.766 -0.313 188 -800 -612.6 1

24、200.0 9.00 -1.011 -0.313 0 0 -809.0 1200.0 竖向受拉筋及箍筋布置结果 竖向受拉钢筋布置编号 根数 长度(m) 距桩底距离(m) 抗弯力(kN.m) 1 16 8.8 .1 8223- 箍筋布置(由桩底200mm开始)间隔数 间隔量(mm) 肢数 直径(mm) 抗剪力(kN) 10 400 2 16 2828 2 300 2 16 3964 10 400 2 16 2828竖向受拉钢筋直径为 32 mm, 根数为 16 根，类型为 HRB400钢筋布置 1 排, 每排可布置钢筋 8 束, 最里排钢筋 16 根钢筋保护层厚度为 10 cm, 排间净距为 1

25、0 cm, 束间净距为 10 cm竖向受拉钢筋数量为 140.8 米,重量为 .889 吨箍筋类型为 HRB400箍筋数量 约 .243 吨钢筋总重 约 1.132 吨桩身混凝土 27 方2）计算项目：K1+490（适用于35#桩）-原始条件: 墙身尺寸: 墙身高: 6.500(m) 物理参数: 墙后填土内摩擦角: 30.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 20.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 15.000(度) 土压力计算方法: 库仑 坡线土柱: 坡面线段数: 3 折线序号 水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 1.500 0.0

26、00 0 2 4.500 4.900 0 3 10.000 0.000 1 第1个: 距离0.000(m),宽度10.000(m),高度3.000(m)(用户输入的计算荷载) 坡面起始距离: 0.000(m) 地面横坡角度: 20.000(度) 填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙分段长度: 10.000(m)= 土压力计算 计算高度为 6.500(m)处的库仑主动土压力 无荷载时的破裂角 = 41.090(度) 按实际墙背计算得到: 第1破裂角： 42.994(度) Ea=328.310(kN) Ex=317.123(kN) Ey=84.973(kN

27、) 作用点高度 Zy=2.344(m)设计土压力为317.1×1.35=420.1 取值450kN.锚固段地基为岩层桩底为自由端悬臂段单位推力 T= 450 (kN/m)推力重心至滑动面的距离与滑动面以上桩长之比 鈚= 0.5推力作用范围顶面与桩顶的距离 L1= 0 (m)推力作用范围底面与桩顶的距离 L2= 6.5 (m)悬臂段桩前被动土压力 P= 0 (kN/m)桩横截面短边长度 B= 1.5 (m)桩横截面长边长度 H= 2 (m)桩间距 L= 6 (m)悬臂段桩长 H1= 6.5 (m)锚固段桩长 H2= 6.5 (m)混凝土的弹性模量 E= 30000000 (kPa)基岩

28、横向容许应力 46= 1200 (kPa)基岩的地基系数 K= 80000 (kN/m3)桩深 桩身变位 桩身转角 弯距 剪力 地基侧向 地基侧向容许 (m) (cm) (度) (kN.m) (kN) 应力(kPa)应力(kPa) 0.00 5.094 -0.320 0 0 0.65 4.731 -0.320 88 270 1.30 4.368 -0.320 351 540 1.95 4.006 -0.319 790 810 2.60 3.645 -0.317 1404 1080 3.25 3.285 -0.315 2194 1350 3.90 2.929 -0.312 3159 1620 4

29、.55 2.576 -0.307 4300 1890 5.20 2.230 -0.301 5616 2160 5.85 1.891 -0.293 7108 2430 6.50 1.562 -0.284 8775 2700 1249.4 1200.0 7.15 1.248 -0.269 9915 875 998.6 1200.0 7.80 0.952 -0.253 9999 -553 761.7 1200.0 8.45 0.673 -0.238 9277 -1608 538.7 1200.0 9.10 0.411 -0.225 7985 -2311 328.7 1200.0 9.75 0.162

30、 -0.214 6345 -2682 130.0 1200.0 10.40 -0.075 -0.205 4566 -2738 -59.9 1200.0 11.05 -0.304 -0.199 2851 -2491 -243.3 1200.0 11.70 -0.528 -0.196 1392 -1950 -422.6 1200.0 12.35 -0.750 -0.195 379 -1119 -600.0 1200.0 13.00 -0.971 -0.195 0 0 -776.7 1200.0 竖向受拉筋及箍筋布置结果 竖向受拉钢筋布置编号 根数 长度(m) 距桩底距离(m) 抗弯力(kN.m)

31、1 32 12.8 .1 15012- 箍筋布置(由桩底200mm开始)间隔数 间隔量(mm) 肢数 直径(mm) 抗剪力(kN) 26 300 2 16 3866 12 400 2 16 2758竖向受拉钢筋直径为 32 mm, 根数为 32 根，类型为 HRB400钢筋布置 2 排, 每排可布置钢筋 8 束, 最里排钢筋 8 根钢筋保护层厚度为 10 cm, 排间净距为 10 cm, 束间净距为 10 cm竖向受拉钢筋数量为 409.6 米,重量为 2.586 吨箍筋类型为 HRB400箍筋数量 约 .42 吨钢筋总重 约 3.006 吨桩身混凝土 39 方（2）桩基托梁结构设计1）托梁出

32、于安全考虑，忽略基底土体支承作用，托梁按支端悬出简支梁考虑，基底土体支承视为安全储备。桩基托梁挡土墙托梁以上竖直面内外荷载分布如图1所示，支端悬出简支梁计算简图如图2所示，桩基托梁简支梁内力计算公式见表1。 图1 托梁以上外荷载分布图 图2 简支梁内力计算简图表1 桩基托梁简支梁内力计算公式内力位置内力计算公式内力位置内力计算公式支座弯矩悬出端最大剪力跨中弯矩L0范围内最大剪力表中，悬臂端长度； 桩间距； 托梁底面以上的均布荷载结构考虑1.05的重要性系数，对永久荷载考虑1.35的分项系数根据桩基托梁挡土墙计算书计算结果：挡土墙墙高 m托梁尺寸 （长×高×宽） m托梁上荷载

33、 kN托梁自重kN托梁上均布荷载 kN/m悬臂端长度 m桩间距 m支座弯矩kN.m跨中弯矩kN.m悬出端最大剪力 kNL0范围内最大剪力kN513×1.05×2.63780.9 887.3 509.0 2.9 7.2 -2140.4 1158.0 1476.1 1832.4 612×1.25×3.14832.5 1162.5 708.2 2.7 6.6 -2581.2 1274.7 1912.0 2336.9 712×1.25×3.16122.5 1162.5 860.5 2.7 6.6 -3136.7 1549.0 2323.5 2

34、839.8 811×1.45×3.97261.1 1555.1 1136.1 2.5 6.0 -3550.3 1562.1 2840.2 3408.3 911×1.45×3.99203.0 1555.1 1386.3 2.5 6.0 -4332.3 1906.2 3465.8 4159.0 1010×1.65×4.310162.1 1773.8 1691.9 2.3 5.4 -4475.1 1691.9 3891.4 4568.1 1110×1.65×4.312068.1 1773.8 1962.1 2.3 5.4

35、 -5189.7 1962.1 4512.8 5297.6 1210×1.65×4.314492.3 1773.8 2305.7 2.3 5.4 -6098.6 2305.7 5303.1 6225.4 托梁主筋配筋： 托梁尺寸（长×高×宽） m计算As mm2配筋实际As mm213×1.05×2.65586.017根226461.712×1.25×3.16914.120根227602.011×1.45×3.98482.524根229122.410×1.65×4.31064

36、2.528根2210642.8托梁箍筋均按构造配筋。2）桩结构计算桩顶剪力及弯矩计算：挡墙高桩基托梁路肩墙水平力竖向力偏心距计算结果托梁尺寸托梁端长计算桩间距取值托梁长托梁高ExNe剪力弯矩5131.0568.561 290.8360.05689.1 114.8 13×1.05×2.6m2.9 6.56121.2591.835 402.7090.028119.4 163.9 12×1.25×3.1m2.7 67121.25118.298 510.2120.048153.8 224.1 12×1.25×3.1m2.7 68111.451

37、47.950 660.1030.049192.3 320.9 11×1.45×3.9m2.5 5.59111.45180.731 836.6350.05235.0 395.1 11×1.45×3.9m2.5 5.510101.65212.346 1016.210.06276.0 534.7 10×1.65×4.3m2.3 511101.65250.505 1206.810.121325.7 727.2 10×1.65×4.3m2.3 512101.65291.934 1449.230.135379.5 880.5

38、10×1.65×4.3m2.3 5K4+080 、K4+380断面桩基计算：10米墙高：锚固段地基为岩层桩底为自由端桩顶单位弯矩 Mo= 534.7 (kN)桩顶单位剪力 Qo= 276 (kN/m)悬臂段单位推力 T= 100 (kN/m)推力重心至滑动面的距离与滑动面以上桩长之比 鈚= 0.4推力作用范围顶面与桩顶的距离 L1= 0 (m)推力作用范围底面与桩顶的距离 L2= 3 (m)悬臂段桩前被动土压力 P= 0 (kN/m)桩横截面短边长度 B= 1.5 (m)桩横截面长边长度 H= 2 (m)桩间距 L= 5 (m)悬臂段桩长 H1= 3 (m)锚固段桩长 H2

39、= 5.5 (m)混凝土的弹性模量 E= 30000000 (kPa)基岩横向容许应力 48= 1200 (kPa)基岩的地基系数 K= 80000 (kN/m3)桩深 桩身变位 桩身转角 弯距 剪力 地基侧向 地基侧向容许 (m) (cm) (度) (kN.m) (kN) 应力(kPa)应力(kPa) 0.00 3.154 -0.331 2674 1380 0.30 2.981 -0.329 3091 1403 0.60 2.808 -0.328 3516 1432 0.90 2.637 -0.325 3951 1467 1.20 2.467 -0.323 4397 1508 1.50 2.

40、299 -0.320 4856 1555 1.80 2.131 -0.317 5330 1608 2.10 1.966 -0.314 5821 1667 2.40 1.802 -0.311 6331 1732 2.70 1.640 -0.307 6861 1803 3.00 1.480 -0.303 7414 1880 1183.6 1200.0 3.55 1.194 -0.293 8029 411 954.9 1200.0 4.10 0.918 -0.282 7922 -750 734.1 1200.0 4.65 0.652 -0.272 7259 -1612 521.4 1200.0 5.

41、20 0.395 -0.263 6202 -2187 315.9 1200.0 5.75 0.146 -0.256 4905 -2483 116.6 1200.0 6.30 -0.097 -0.250 3520 -2510 -77.7 1200.0 6.85 -0.336 -0.247 2193 -2271 -268.5 1200.0 7.40 -0.571 -0.245 1069 -1772 -457.0 1200.0 7.95 -0.806 -0.244 291 -1015 -644.5 1200.0 8.50 -1.039 -0.244 0 0 -831.6 1200.0 竖向受拉筋及箍筋布置结果 竖向受拉钢筋布置编号 根数 长度(m) 距桩底距离(m) 抗弯力(kN.m) 1 40 8.3 .1 11799- 箍筋布置(由桩底200mm开始)间隔数 间隔量(mm) 肢数 直径(mm) 抗剪力(kN) 16 300 2 16 3861 8 400 2 16 2755竖向受拉钢筋直径为 25 mm, 根数为 40 根，类型为 HRB400钢筋布置 2 排, 每排可布置钢筋 9 束, 最里排钢筋 13 根钢筋保护层厚度为 10 cm, 排间净距为 10 cm, 束间净距为 10 cm竖向受拉钢筋数量为