某工程模板方案

1、中豪万博城市广场模板方案编制人：审核人：批准人：江苏登壹工程建设有限公司目录一、编制依据3二、工程概况4三、模板工程概况4四、支撑体系选择4五、模板方案选择5六、楼板模板计算86.1 板面模板计算86.2 板底次龙骨计算96.3 板底主龙骨计算10七、梁模板计算127.1 梁底模板计算127.2 梁侧模板计算137.3 梁侧竖楞、双钢管横挡及对拉螺杆计算167.4 梁底小楞计算187.5 梁底大楞计算197.6 立杆验算20八、柱模板计算218.1 柱模侧压力计算218.2 方柱模板计算228.3 方柱背楞验算231江苏登壹工程建设有限公司8.4方柱柱箍验算 .25九、墙模板计算 .269.1

2、墙模板验算 .279.2墙背楞验算 .289.3墙柱箍验算 .309.4墙对拉螺杆验算 .32十、楼梯模板支设方法 .32十一、模板工程施工方法 .3211.1支模前的准备工作 .3211.2柱模板安装 .3311.3梁板模 .3311.4墙模板安装 .3511.5模板的拆除 .35十二、模板工程质量控制 .3512.1相关制度 .3512.2模板安装 .3512.3模板拆除 .37十三、 模板工程安全措施 .3813.1模板支撑体系安全技术 .3813.2模板安装、拆除安全要求 .3813.2模板安装、拆除安全要求 .382江苏登壹工程建设有限公司模板施工方案一、编制依据1、连云港市鸿洋岩土

3、勘察设计院有限公司提供的中豪万博城市广场岩土工程勘察报告2、本工程的总平面图、桩位图及地下室结构平面图、基坑支护设计图。3、有关施工质量、安全、文明施工的规范、法规。4、国家现行施工及验收规范：1） 建筑基坑支护技术规范（JGJ120-99）2）建筑边坡工程技术规定（GB50330-2002）3） 钢筋焊接及验收规范（ JGJ18-2003）4） 建筑基坑工程技术规范（YG9258-97）5） 建筑机械使用安全技术规范（JGJ33-2001）6 ） 施工现场临时用电安全技术规范（ JGJ46-2005）7） 建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）8）建筑地基基础工程施工质量验收规范（ GB5

4、0204-2002）；其它有关设计计算规范及规程。3江苏登壹工程建设有限公司二、工程概况建设单位：连云港中豪房地产开发有限公司勘察单位：连云港市鸿洋岩土勘察设计有限公司设计单位：连云港规划市政设计研究院有限责任公司监理单位：杭州容庆工程监理咨询有限公司施工单位：江苏登壹建设工程有限公司三、模板工程概况本工程地下主体工程要求达到清水混凝土的标准， 该工程全部采用新模板。并按清水混凝土质量要求进行模板设计， 在模板满足强度和刚度要求前提下，尽可能提高表面光洁度。四、支撑体系选择1、支撑体系采用满堂扣件式钢管脚手架，钢管规格为 48×3.5mm。2、钢管脚手架搭设方案剪刀撑间部 位层高立杆

5、间距（纵距×横横杆间距距（m）距）（m）（m）（m）楼板2.80.9 ×0.91.24梁5.00. 8×0.81.244江苏登壹工程建设有限公司五、模板方案选择、计算参数部位模板方案承台侧壁采用 120mm240厚砖胎模 ,MU10混凝土砌块 ,M7.5 水泥砂浆砌筑。基础底板外侧、底板采用 120mm240厚砖胎模 ,MU10混凝土砌块 ,M7.5 水泥砂浆有高差处砌筑。侧壁集水井、电梯井坑侧采用 240mm厚砖胎模 ,MU10混凝土砌块 ,M7.5 水泥砂浆砌筑。壁采用 18mm厚木胶合板，龙骨为 50×80 mm 300mm方木， 48×

6、3.5mm400双钢管作柱箍，边长 h底部 1/3670mm时, 采用 M12400×400mm(横向间距×竖向间距 ) 的穿墙对拉螺栓加固。柱采用 18mm厚木胶合板，龙骨为 50×80 mm 300mm方木， 48×3.5mm500双钢管作柱箍，边长 h其他670mm时, 采用 M12500×500mm(横向间距×竖向间距 ) 的穿墙对拉螺栓加固。采用 18mm厚木胶合板；主龙骨为 48×3.5mm 钢管 , 次龙骨为主、次梁50×80250mm方木；梁高 h700mm时，采用 M14500×500m

7、m( 横向间距×竖向间距 ) 的对拉螺栓 , 外加 PVC套管。梁侧竖楞为 505江苏登壹工程建设有限公司× 80 mm 250mm方木。梁宽大于 300mm时, 在梁底加一道大楞 ,立杆顶撑 .采用 18mm厚木胶合板， 50×80 mm 300mm方木作背楞， 48楼板×3.5mm钢管主龙骨。采用 18mm厚优质木胶合板，龙骨为 80×80 mm250mm方木， 48× 3.5mm500双钢管，另用M12500×底部 1/3500mm(横向间距×竖向间距) 的对拉螺栓加固。（外剪力墙（含墙采用止水螺杆）电梯井、

8、地采用 18mm厚优质木胶合板，龙骨为80×100300mm下室外墙）方木， 48×3.5mm600 mm双钢管，另用 M14600其他×600mm(横向间距×竖向间距 ) 的对拉螺栓加固。（外墙采用止水螺杆）模板计算参数根据本工程特点 , 选取典型梁板进行验算：矩形框架梁截面尺寸为 350×650mm，柱均为同墙厚暗柱；地下室顶板厚 180mm。计算参数列表如下：弹性模量抗弯强度抗剪强度允许拉横截面材料名规格222积E（N/mm） f （N/mm） f （N/mm） 力mv称2F（KN ） A（mm）木胶合1830×915×

9、;15.0 ×103111.4板8mm松木方2000×80×801.0 ×104171.66江苏登壹工程建设有限公司mm钢管48×3.5mm 2.06 ×105205125489螺栓M1212.9螺栓M1417.8（1）梁模板支撑示意图如下：M14 对拉螺栓 500× 500mm18mm 厚模板）厚板斜撑-横楞高竖楞 80×80mm 方木 250mm梁小楞 50×80mm方木 250 mm(b-h大楞（ 50×80mm 方木）可调支托）厚板剪刀撑-大楞 48×3.5mm 钢管高立杆 4

10、8×3.5mm 钢管层(b400×400mm-横杆 48×3.5mm 钢管H1200×1200mm剪刀撑垫板 300×300mm800梁模板支设示意图（2）楼板模板支撑示意图如下：7江苏登壹工程建设有限公司180厚钢筋混凝土楼板）厚次龙骨 50×80 mm 木方300板(b18mm厚模板主龙骨 48×3.5 mm 钢管）剪刀撑厚立杆48×3.5 mm钢管,板-间距900mm ×900mm.高层(b横杆-H剪刀撑垫板立杆间距 ( 间距900×900)楼板模板支设示意图六、楼板模板计算6.1 板面模

11、板计算模板采用 18mm厚胶合板；板底木龙骨间距300mm，即 L=300 mm；32板跨约 b=7000 , 板宽约 B=4500mm；弹性模量 E=5.0 ×10 N/mm模板承受荷载： ( 查建筑施工手册表8-65 得，模板及支架自重标准值为 0.30KN/m3)底模板自重力g = 0.3 ×0.018×（ 7.00-0.15 ）/2=0.018KN/m1混凝土重力g2=24×0.18 ×（ 7.00-0.15）/2 =14.8KN/m钢筋重力g=1.1 ×0.18 ×（ 7.00-0.15）/2=0.68KN/m3施

12、工人员及设备荷载标准值g 4= 2 .5 ×（ 7.00-0.15 ）/2=8.6 KN/m振动荷载g5=2.0 ×（ 7.00-0.15）/2=6.85 KN/m荷载组合： A、计算承载力荷载q1=（ g1 g2 g3 ）× 1.2+g 4 ×8江苏登壹工程建设有限公司1.4=28.19KN/mB、验算刚度荷载q 2=（g1g2g3 ）×1.2=18.6 KN/m板面模板受力模型如下图：q3003003001、强度验算Mmax=0.1 q 1L2=0.1 ×28.19 ×0.3 2=0.254KN·m3Wn= M

13、max/f m=254000/11=23091mm模板截面抵抗矩W=1/6bh2=1/6 ×900×182=48600Wn，满足要求。Vmax=0.6 q 1L=0.6 ×28.19 ×0.3=5.07KN max= Vmax S max/Ib （ S 表示面积矩）= V max×1/8bh 2/( bh 3 ×b/12)3×1200×18)=3 V /2bh=3 ×5.07 ×10 /(2max=0.35N/mm22f v=1.4N/mm，满足要求。2、刚度验算 =300/250=1.2mm

14、n=0.677 q 2L4/(100EI)= 0.677 ×53.35 ×3004/(100 ×5.0 ×103 ×1/12 ×1200×183) =0.35mm ，满足要求。6.2 板底次龙骨计算次龙骨承受荷载： ( 查建筑施工手册表8-65 得，模板及支架自重9江苏登壹工程建设有限公司标准值为 0.30KN/m3, 模板及木方总体积 / 板面积 =0.06m；)底模板自重力g 1= 0.3 ×0.06 ×0. 3=0.0054KN/m混凝土重力g2= 24 ×0.18 ×0.3=1

15、.30KN/m钢筋重力g3=1.1 ×0.18 ×0.3=0.06KN/m施工人员及设备荷载标准值g 4= 2 .5 ×0.3=0.75KN/m振动荷载g5= 2.0×0.3=0.6KN/m荷载组合 ：A、计算承载力荷载q1=（ g1 g2 g3 ）× 1.2+g 4 ×1.4=2.48KN/mB、验算刚度荷载q 2=（g1g2g3 ）×1.2=1.64 KN/m板底次龙骨受力模型如下图：q9001、强度验算Mmax=1/8 q 1L2=0.125 ×2.48 ×0.9 2=0.2511KN·m

16、3Wn= Mmax/f m=251100/17=14771mm木方截面抵抗矩22W=1/6bh=1/6×50×80 =53333W，满足要求。nVmax=1/2 q 1L=0.5 ×2.48 ×0.9=1.12KN max= Vmax S max/Ib （ S 表示面积矩）= V max×1/8bh 2/( bh 3 ×b/12)=3V max/2bh=3 ×1.12 ×103/(2 ×50×80)22=0.42 N/mm f v=1.6N/mm，满足要求。10江苏登壹工程建设有限公司2、刚度验

17、算 =900/250=3.6mm n= 5 q 2L4/(384EI)= 5 ×1.64 ×9004/(384 ×1.0 ×104×50×803/12) =0.66mm ，满足要求。6.3板底主龙骨计算次 龙骨传力于主 龙骨得 集中力F=1/2qL, 转化为 五等跨梁P=1.25F板底主龙骨受力模型如下图：FFFFFFFFFFFFFFFF300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300900900900900900荷载组合 ：A 、 计 算 承 载 力 荷 载P1=

18、1.25F1=0.625q1L=0.625 × 2.48KN/m ×0.9=1.40KN/mB、验算刚度荷载P 2=1.25F2=0.625q 2L=0.625 ×1.64 KN/m×0.9=0.92KN/m1、强度验算Mmax=0.24P1L=0.24 ×1.40 ×0.9=0.30KN·m3Wn= Mmax/f m=300000/205=1463mm11江苏登壹工程建设有限公司3钢管截面抵抗矩W=5078mmWn，满足要求。Vmax=1.281P1=1.281 ×1.4=1.79KN max= V max/A=

19、1.79 ×103/489=1790/48922=3.67N/mmf v=125N/mm，满足要求。2、刚度验算 =900/250=3.6mm n= 1.795P 2L3/(100EI)= 1.795 ×0.92 ×103×9003/(100 ×206×103×12.19 ×104) =0.48 mm ，满足要求。七、梁模板计算7.1 梁底模板计算本工程最大梁截面为350×650mm,现以此梁进行验算 :底模板承受荷载：底模板自重力g 1=0.35 ×0.018 ×0.3=0.0019

20、KN/m混凝土重力g2=24×0.65 ×0.35=5.46KN/m钢筋重力g3=1.5 ×0.65 ×0.35=0.34KN/m施工人员及设备荷载标准值 g 4= 2 .5 ×0.5=1.25KN/m振动荷载g5=2.0 ×0.5=1.0KN/m荷载组合 ：A、计算承载力荷载q =（ g g g ）× 1.2+g5×112312江苏登壹工程建设有限公司1.4=8.09KN/mB、验算刚度荷载q 2=（g1g2g3 ）×1.2=6.96 KN/m连续板跨 L=250mm，梁底板宽 b=350mm。梁底模板

21、受力模型如下图：q2502502501 、强度验算：Mmax=0.1q 1L2=0.1 ×8.09 ×0.25 2=0.051KN·m3Wn= Mmax/f m=51000/11=4636mm模板截面抵抗矩为223满足要W=1/6bh=1/6×350×18 =113400mm Wn，求。Vmax=0.6 q 1L=0.6 ×8.09 ×0.25=1.21KN max= Vmax S max/Ib （ S 表示面积矩）= V max×1/8bh 2/( bh 3×b/12)=3Vmax/2bh=3×

22、;1.21 ×103/(2 ×350×18)22=0.29 N/mm f v=1.4N/mm，满足要求。2、刚度计算 =250/250=1mm n=0.677q 2L4/(100EI)=0.677 ×6.96 × 2504/(100 ×5.0 ×10 3×350×183/12)13江苏登壹工程建设有限公司=0.22 ，满足要求。7.2 梁侧模板计算采用 12500×500( 横向间距×竖向间距 ) 的对拉螺栓 , 外加 PVC 套管。一、荷载设计值a、砼侧压力计算砼侧压力标准值：已知

23、T=400C，V=2.5m/h，1=1.2 ，2=1.15F1=0.22 ·c·t ·1·2·V1/2其中 c砼重力密度、新浇筑砼的初凝时间t=200/ （T+15）、1 外加剂修正系数、 2砼坍落度影响系数 =0.22 ×24×200/ （40+15）× 1.2 ×1.15 ×2.5 1/2=41.9KN/m2F2=c·H=24×1.6=38.4KN/m2取两者中小值F2=38.4KN/m2 计算。砼侧压力设计值：F= F2 ×分项系数×折减系数=38.

24、4 ×1.2 ×0.9=41.47KN/m2振捣混凝土时产生的荷载2查施工手册得4KN/m荷载设计值为Q=4×1.4 ×0.9=5.04 KN/m 22荷载组合 ：A、计算承载力荷载FA=F+Q=46.51KN/m14江苏登壹工程建设有限公司2B、验算刚度荷载F B=F=41.47KN/m二、验算梁侧模板受力图如下：q2502502501、按强度要求计算竖挡间距为 250mm，设模板按连续梁计算，梁侧模板厚 18mm，则侧压力化为线分布荷载 qA=FA×0.5=23.26KN/mMmax=0.1q AL2=0.1 ×23.26 

25、15;0.25 2=0.145KN·m3Wn= Mmax/f m=145000/11=13182mm截面抵抗矩为23W=1/6 ×650×18 =35100mmW，可满足要求。nVmax=0.6q AL=0.6 ×23.26 ×0.25=3.489KN= VmaxS/Ib （ S 表示面积矩）maxmax= V23×b/12)×1/8bh /( bhmax=3Vmax/2bh=3×3.489 ×103/(2 ×650×18)22=0.45N/mmf v=1.4N/mm，满足要求。2、按

26、刚度计算 =250/250=1.0qB= F B×0.5=41.47 ×0.5=20.735KN/m n=0.677q BL4/(100EI)=0.677 ×20.735 × 2504/(100 ×5.0 ×103×650×183/12)15江苏登壹工程建设有限公司=0.347 =1.0 ，满足要求。7.3 梁侧竖楞、双钢管横挡及对拉螺杆计算1、梁侧竖楞验算梁侧竖楞间距 250mm，横截面尺寸 50×80mm。将侧压力化为线荷载如下荷载组合 ：A、计算承载力荷载： q1=1.1q A×0.25/

27、0.5=12.79KN/mB、验算刚度荷载： q2=1.1qB×0.25/0.5=11.40KN/m梁侧竖楞受力图如下：q16506501、强度验算：Mmax=0.125q 1L2=0.125 ×12.79 ×0.50 2=0.40KN·m3Wn= Mmax/f m=400000/17=23529mm竖楞截面抵抗矩为23满足要求。W=1/6×50×80 =53333mmWn，V max=0.625q 1L=0.625×12.79 ×0.50=4.0KN max= Vmax S max/Ib （ S 表示面积矩）=

28、V max×1/8bh 2/( bh 3×b/12)=3Vmax/2bh=3×4.0 ×103/(2 ×50×80)22=1.5N/mmf v =1.7N/mm，满足要求。16江苏登壹工程建设有限公司2、刚度计算 =500/250=2 n=0.521q 2L4/(100EI)=0.521 ×11.40 ×5004/(100 ×1.0 ×104×50×803/12)=1.74 =2 ，满足要求。2、双钢管 48×3.5mm横挡验算竖楞传给横挡的集中力F=1.25qL荷

29、载组合 ：A、计算承载力荷载FA=1.25q 1L =7.99KN/m2B、验算刚度荷载F B=1.25q 2L =7.125KN/m2横挡受力示意图如下：FFFFFFF250250250250250250500500500强度验算Mmax=0.175FAL =0.175 ×7.99 ×0.5=0.699KN·m33Wn= Mmax/f m=699000/205=3410mm2×5078=10156 mm，可满足要求。Vmax=0.65 F A=0.65 ×7.99=5.19KN max= Vmax/A=5.19 ×103/48922

30、=10.6N/mmf v=125N/mm，满足要求。刚度计算 =500/250=2 n=1.883FBL3/(100EI)17江苏登壹工程建设有限公司=1.883 ×7.125 ×103×5003/(100 ×206000×2×12.19 ×104)=0.334 =2 ，满足要求。3、对拉螺杆强度验算螺杆所受拉力 N=（1.15+1 ）FA=2.15 ×7.99=17.2KNF 14=17.8KN, 满足要求。7.4 梁底小楞计算梁底小楞间距250mm，横截面尺寸 80×80mm。将梁底模压力化为均布荷载

31、荷载组合 ：A、计算承载力荷载qA=1.1q 1×0.25/0.5=4.45KN/mB、验算刚度荷载qB= 1.1q2×0.25/0.5=3.83KN/mq225350225800小楞受力示意图qabaL1、强度验算：Mmax= q Abaa+ba/ （2aL）/L=4.45 × 0.35 × 0.225 × 0.225+0.35× 0.225/ （ 2 × 0.225 ×0.8 ）/0.818江苏登壹工程建设有限公司=0.194KN·m3Wn= Mmax/f m=194000/17=11412mm小楞截

32、面抵抗矩为23n，满足要求。W=1/6×50×80 =53333mmWVmax= q Ab/2=4.45×0.35 ×0.5=0.78 KN max= Vmax S max/Ib （ S 表示面积矩）= V max×1/8bh 2/( bh 3×b/12)=3Vmax/2bh=3×0.78 ×103/(2 ×50×80)22=0.3N/mmf v =1.6N/mm，满足要求。2、刚度计算 =800/250=3.2mm n= q Bb (8L 34b2 L+ b 4)/ (384EI)=3.83

33、× 350× (8× 8003 4× 3502× 800+3504)/ (384× 104× 50×803/12)=3.83 ×(8 × 51200 4 × 12.25×8001500625)/819200000)=0.009< 满足要求。7.5 梁底大楞计算将小楞压力化为集中荷载- F = q×0.25/2荷载组合 ：A、计算承载力荷载FA=qA×0.5/2=1.1125KNB、验算刚度荷载F B=qB×0.5/2=0.96KN大楞受力图

34、如下：（按照等弯矩简化，集中力间距由 250mm变为 267mm）集中力转化为19江苏登壹工程建设有限公司PA=（350+50）FA/267=1.67KN,PB=（350+50）FB/267=1.44KNPPPPPPPPP50250250250505025025025050800800按照等弯矩转化为P'P'P'P'P'P'P'2672662672672662678008001、强度验算：Mmax=0.333PAL=0.333 ×1.67 ×0.8=0.445KN·m3Wn= Mmax/f m=445000/

35、17=26176mm大楞截面抵抗矩为23W=1/6×50×80 =53333mmWn，满足要求。Vmax=1.333PA=1.333 ×1.67=2.23 KN= VmaxS/Ib （ S 表示面积矩）maxmax= V23×b/12)×1/8bh /( bhmax=3Vmax/2bh=3×2.23 ×103/(2 ×50×80)=0.84N/mm22f v=1.6N/mm，满足要求。2、刚度计算20江苏登壹工程建设有限公司 =800/250=3.2mm n= 1.466P BL3/(100EI)=1.4

36、66 ×1.44 ×103×8003/(100 ×104×50×803/12)=0.51 mm = 3.2mm，满足要求。7.6 立杆验算立杆所受压力为N=(2.67+1)P 荷载组合 ：计算承载力荷载NA=(2.67+1)P A=6.13KN1、强度验算NA=6.13KNPN=81.52KN，满足要求。2、稳定性验算1.333N/ Afc受压构件的长细比 =l 0/i ，l 0=h=1.5×1.5=2.25m ，查 5-17 ，回转半径 i=15.8mm =l 0/i=2.25 ×103 /15.8=142查表

37、5-18 有，稳定系数 =0.34321.333N/ A=1.333 × 6.13 × 10 / （ 0.34 × 489） =49.1N/mm2fc=205N/mm满足要求。八、柱模板计算墙、柱高为 2200mm。浇筑时混凝土温度取 T=400C，每节模板高1.83m，每节浇筑高度为 2.2m。方柱截面尺寸为 400mm×400mm；墙厚21江苏登壹工程建设有限公司350 mm。8.1 柱模侧压力计算墙柱模受到的混凝土侧压力为F1=0.22 ·c·t ·1·2·V0.5其中 t=200/ （T+15）=

38、0.22 ×24×200/ （40+15）× 1.2 ×1.15 ×2.5 1/2=41.9KN/m2F2=c·H=24×2.2=52.8KN/m2取二式中较小值， F2=41.9KN/m2砼侧压力设计值：F= F2×分项系数×折减系数=41.9 ×1.2 ×0.9=45.25KN/m2倾倒混凝土时产生的荷载2查施工手册得4KN/m荷载设计值为Q=4×1.4 ×0.9=5.04 KN/m 22荷载组合 ：A、计算承载力荷载FA=F+Q=50.29KN/m2B、验算刚

39、度荷载F B=F=45.25KN/m8.2 方柱模板计算方柱支模示意如图 :22江苏登壹工程建设有限公司对拉螺栓 50018厚木胶合板50×80木方 20048×3.5 双钢管 500方柱截面模板图方柱模板示意图2柱模板采用 1830×915×18mm胶合板。抗弯强度 f m=11N/mm弹性32模量 E=5×10 N/mm将砼侧压力化为线荷载： qA=63.97s=50.29 ×0.5=25.15KN/m 木方间距 200mm,则模板受力为两跨连系梁。模板受力如下图q2002001、强度验算：Mmax=0.1q AL2=0.1 &#

40、215;25.15 ×0.2 2=0.1006 KN·m模板截面抵抗矩223：W=1/6bh = 1/6×500×18 =27000 mm= M62/ W=0.1006 ×10 /27000=3.73 f =11N/mmmaxm满足要求Vmax=0.6q AL=0.6 ×25.15 ×0.20=3.018 KNmax= Vmax S max/Ib （ S 表示面积矩）= V23×b/12)×1/4bh /( bhmax=3V/2bhmax23江苏登壹工程建设有限公司=3×3.018 ×

41、103/(2 ×500×18)22=0.503N/mmf v=1.4N/mm，满足要求。2、刚度验算：qB= F Bs=45.25 ×0.5=22.6 KN/m =1500/500=3.0mm max=0.677 q BL4/ （100EI）=0.677×22.6 ×2004/ （100×5×103×500×183/12 ）=0.2m =1.4mm满足要求8.3 方柱背楞验算矩形柱采用 18 厚胶合板拼制，模板背楞为 50×80mm木方，间距 250mm1、方柱背楞受力示意图如下：q150050

42、05001、将模板传来的作用力化为均布荷载：q1=1.1q ×250500荷载组合 ：A、计算承载力荷载q1=1.1q A×200500 1.1 × 25.15 × 200 500 11.066 KN/m ，24江苏登壹工程建设有限公司B、验算刚度荷载q 2=1.1q B×200500 1.1 × 22.6 × 200 500 9.944 KN/m,2、强度验算： ( 按 3 跨连系梁计算 )Mmax=0.1q 1L2=0.1 ×11.066 ×0.5 2=0.277KN·m木方截面抵抗矩223：W=1/6bh = 1/6×50×80 =53333 mm622max/ W=0.277 ×10 /5