地铁车站出入段线门洞施工方案

1、广州市轨道交通十四号线一期施工3标土建工程出入段线RD2RD3门洞施工方案计算：复核：审核：广州地铁14号线一期3标项目经理部2017年4月15日中铁二局广州地铁14号线3标项目部 出入段线RD2RD3门洞施工方案目录1. 编制说明21.1 编制依据21.2 编制范围31.3 编制原因32.工程概况43.施工方案53.1 施工计划安排53.2具体施工步骤64.门洞支架及模板体系验算114.1 材料标准114.2 脚手架结构荷载分析124.3 计算竖向荷载134.4 计算分项荷载134.5 荷载基本组合134.6 荷载标准组合144.7 承重枋木检算144.8 翼缘板下承重枋木的计算144.9

2、腹板下承重枋木的计算154.10 底板下承重枋木的计算154.11 拉杆计算164.12 支架立杆荷载检算164.13 支架风荷载稳定性检算165.贝雷梁支架组合结构设计175.1 计算模型建立175.2 荷载计算工况175.3 midas计算模型特性说明185.4 支架底I16分配工字钢验算195.5 钢管顶分配双拼工字钢验算225.6贝雷梁验算245.7钢管柱强度验算265.8贝雷梁临时结构计算项目结果汇总275.9条形基础承载力验算286.门洞体系施工控制点287.安全防护措施29出入段线RD2RD3门洞施工方案1. 编制说明1.1 编制依据（1）广州地铁十四号线邓村站前变宽连续刚构施工

3、图；（2）公路桥涵施工技术规范（JTG/ F50-2011）；（3）钢结构设计规范(GB50017-2003)；（4）木结构设计规范（GB500052003）；（5）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；（6）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)；（7）建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)；（8）路桥施工计算手册（人民交通出版社2001.5）；（9）Midas Civil 2015有限元分析软件；（10）建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）；（11）建筑施工计算手册；（12）贝雷梁使用手册；（13）我单位现有的技术装备

4、和施工能力。1.2 编制范围本方案为广州地铁十四号线一期【施工3标】出入段线现浇梁满堂支架施工方案的补充部分，本方案仅适用于出入段线RD2RD3顺桥向门洞施工。1.3 编制原因 出入段线RD2RD3门洞施工方案为邓村出入段线上部结构施工方案补充部分。编制上部结构方案时，RD2-RD3既有牌坊位置为区间重力式挡墙：“先挡墙，后上部结构”变更为“先上部结构、后挡墙”。所以之前报此部位上部结构施工方案时未考虑设置门洞。桥梁上部结构为单箱单室斜腹板截面，全联均采用满堂支架现浇施工，单跨箱梁重量为320t，门洞上方箱梁重189t；门洞在入段线RD2RD3门洞跨越既有百世流芳牌坊（为村民为百岁老人立的牌坊

5、，拆迁难度大）。固编制此门洞施工方案（原单线桥方案变更部分、原方案已批复）。图1.1邓村出入段线及重力式挡墙平面图 图1.2 RD2-RD3现场图片2.工程概况本标段线路沿国道中行走，在从化市公路管理局处拐入东侧设邓村站，出邓村站后沿105国道东侧路侧行走，之后以斜交角22°斜跨105国道，进入西侧地块，并沿西北方向走。设计起讫里程YDK52+879YDK58+647.692。邓村出段线设计起点里程CDK0+000，设计终点里程CDK+612.942；入段线设计起点里程RDK0+000，设计终点里程RDK+602.942；出入段线全长共1215.885m。出入段线单线连续刚构线路标高

6、为54.59m，桥面宽度5.18m，腹板厚度单跨两侧向跨中4m范围由55cm变化为32cm，底板厚度单跨两侧向跨中4m范围由65cm变化为32cm，与主线保持2cm施工缝，靠近双线纵向设置矮挡水墙。悬臂长度1.6、0.98m，梁底宽2.4m，梁高2m，如下图。图2.2 箱梁典型断面图3. 施工方案出入段线RD2RD3顺桥向门洞尺寸为8.95×21m。门洞支墩采用钢管630×10mm螺旋钢管柱，支架采用现有碗扣支架，同施工方案支架布局，基础采用条形钢筋混凝土结构，第一级采用扩大基础，尺寸为10*2*0.5m，第二级基础尺寸为10*1.5*0.5；纵梁采用加强型贝雷片，底板下贝

7、雷片之间连接布置间距为22.5cm，翼缘板下部布置间距为45cm、90cm渐变布置。螺旋钢管柱上双拼I45a工字钢，在与螺旋钢管柱相连部位焊接加劲板。原门洞跨度拟定21m，通过现场踏勘（开挖探沟），靠大里程条形基础下存在一条暗埋10KV高压线，门洞大里程条形基础往大里程平移1.5m，跨度为22.5m。3.1 施工计划安排计划工期：施工工期约60天。施工进度计划如下表： 序号 工序内容工期（天） 备注1地基处理 22条形基础施工 33钢管柱及分配梁安装 24贝雷梁安装及预压 45门洞上方支架搭设 46模板、钢筋、混凝土施工 347张拉压浆 58门洞支撑系统拆除 63.2具体施工步骤 3.2.1

8、地基处理门洞地基处理同现浇梁施工方案，为保证支架安全，在门洞支墩支架下方浇筑（上层：10×1.5×0.5m，下层：10×2×0.5m）C40混凝土条形基础,条形基础伸入地面以下50cm，超出支墩支架外侧50cm。截面尺寸如下：图3-1 条形基础大样图（单位：cm） 3.2.2测量放线在支墩支架搭设之前，放样出桥墩设计中心线及门洞位置，以使支墩支架的位置准确，保证基础的受力均匀，钢管柱安装前需对钢管的设计位置进行放样，保证门洞之墩位置准确无误。 3.2.3门洞支墩出入段门洞支墩采用钢管630×10mm螺旋钢管柱，由5根钢管柱并排而立，钢管柱间距为

9、2000mm,钢管柱间横向连接采用22号槽钢。钢管柱两端均焊接封口钢板，封口钢板与条形基础预埋钢板满焊，固定处采用加劲板加固（单根柱子六个加劲板）。横向安装双拼I45工字钢，单根钢管柱顶需焊接加劲板固定工字钢，增加整个支撑系统整体稳定性。图3-2钢支撑预埋图（单位：cm）表3-1 钢管柱安装允许偏差表 项目允许偏差（mm）检验方法 备注柱脚底座中心线对定位轴线的偏移 5 吊线和钢尺检查柱轴线垂直度XH/1000用经纬仪或吊线和钢尺检查 3.2.4 门洞纵梁贝雷梁采用321型国产标准加强型贝雷梁，贝雷梁桁架片与桁架片之间采用销接。底板下贝雷片之间布置间距为22.5cm，翼缘板下部布置间距为45c

10、m、90cm渐变布置。横向间距为2*90cm+2*45cm+14*22.5cm+2*45cm+2*90cm。贝雷片上铺设3mm防滑钢板，然后再铺设I16工字钢，间距900mm，门洞支架底托采用顶拖反扣至I16分配工字钢上，支架搭设应符合相关技术要求，支架顶托上铺设120*140mm承重梁枋木，承重梁枋木上按300mm间距铺设分配梁100*100mm枋木。 2*90cm+2*45cm+14*22.5cm+2*45cm+2*90cm 3.2.5 门洞布置门洞沿顺桥向方向搭设，跨径22.5m。本方案仅适用于出入段RD2RD3顺桥向门洞进行支架布置和验算。门洞支架布置示意图如下：图3-2门洞剖面图（单

11、位：mm）图3-3 门洞立面图（单位：mm）图3-4门洞支架平面图（单位：mm） 3.2.6 上方支架支架进场后，原材料及构配件先进行质量检查验收（48mm*3.5mm）及过程检查，合格后按规格分类存放，并挂设材料标识牌。 满堂支架布置方式同原方案，操作平台下立杆横向间距为90cm，翼缘板下立杆横向间距为60cm，腹板下立杆横向间距为30cm，底板下立杆横向间距为30、60cm；支架纵向间距为90cm，步距120cm。支架四周纵、横向每隔不大于6m设剪刀撑，角度在45°60°剪刀撑采用普通钢管搭设，贝雷片上支架应与两端支架分别用普通钢管锁定，纵向每根立杆必须锁定，上下普通钢

12、管锁定步距2.4m。底层水平杆兼作扫地杆时，高度不得大于50cm。顶托螺杆插入立杆长度15cm，伸出立杆长度10-30cm。底托螺杆插入立杆长度15cm，伸出立杆长度30cm。门洞支架底托采用顶拖反扣至I16分配工字钢上。分配工字钢两端采用HRB400 ø16钢筋纵向逐根焊接，上下两道，以免工字钢位移。 3.2.7 贝雷梁预压贝雷梁预压条件：贝雷梁预压拼装、验收完成。预压荷载按梁体钢筋混凝土及贝雷梁上支架系统恒重的120倍。加载方式为根据荷载分布进行堆载。贝雷梁预压要求进行三级预压，支架预压按贝雷梁所承受的最大施工荷载的60、100、120三级进行；加载材料采用沙袋，荷载的分布方式与

13、计算模型基本一致，加载重量偏差控制在同级荷载±5以内。设计总重量为190t，分级加载60、100、120对应的重量分别为114t、190t、228t。观测方法：贝雷梁变形观测分每级加载、全部预压加载和支架卸载三种工况。加载前，记录各观测点初始标高。每集加载完成1小时后进行贝雷梁扰度变形观测，每隔4h进行一次沉降观测,支架加载完成后直至最后三天的平均沉降值2mm时方可卸载。数据记录：预压过程对贝雷梁实际扰度值进行采集，并在上方支架搭设过程中，设置反向预拱度，消除混凝土施工贝雷梁扰度对实际梁体线形影响。 3.2.8 模板、钢筋（波纹管）、混凝土施工 模板、钢筋（波纹管）及混凝土工程同出入

14、段线上部结构施工方案内容，此不再叙述，门洞上方混凝土施工下一章节叙述。 3.2.9 门洞上方混凝土施工浇筑方向从门洞跨中向门洞两侧位置方向浇筑，并按截面等高水平分层、进行纵、横向对称连续浇筑，严格两边对称、纵向分段、竖向分层浇筑，减小混凝土浇筑对大跨度门洞挠度影响，每层厚度不超过30cm，上下层浇筑间隔时间不超过1h，混凝土的振捣采用50mm插入式振动棒进行，间距不大于振动棒作用半径的1.5倍。预应力管道位置由于间距小采用30mm捣固棒进行捣固，其他位置采用50mm捣固棒进行捣固。腹板上部可采用在顶板上直接灌注，但自由倾落度不超过2.0m,保证混凝土浇筑时不离析。腹板采取水平分层浇注，分层厚度

15、3040cm，振捣时主要以插入式震捣为主，在腹板外模,在灌注位置安排专人用小锤敲打模型配合振捣,在腹板与底板倒角处，应注意振捣密实，防止腹板棱角处混凝土外鼓，上部悬空，出现空洞。 图3-5砼浇筑顺序 3.2.10 支架防护此门洞主要跨既有牌坊，下放无车辆通行，仅少许行人，需在贝雷梁上铺设3mm防滑钢板，避免落物伤人；门洞支架周围设置安全网，并悬挂各类警示标志、警示灯，保证充足的照明。桥面防护采用普通钢管与最外层支架接长，高出梁面1.2m，纵向采用普通钢管连接锁3道，并悬挂安全网，翼缘板两侧增加踢脚板，高度不小于20cm。4.门洞支架及模板体系验算4.1 材料标准本计算采用容许应力法进行结构计算

16、，对荷载不乘荷载分项系数，支架计算中各种主要材料容许力学指标见下列各表。表4-1 材料主要力学指标材料应力类型容许值（MPa）临时结构提高系数后应力（MPa）(1.3倍容许值)Q235轴向应力140182弯曲应力145188.5剪应力85110.5弹性模量2.06×105竹胶板弯曲应力18剪应力1.7弹性模量10×103方木弯曲应力11剪应力1.8弹性模量9×103表4-2 碗扣支架立杆容许荷载横杆步距（m）立杆允许荷载（KN）0.6401.230表4-3 结构刚度容许值表结构部位容许值备注结构表面外露模板挠度L/400L为模板构件跨度结构表面隐蔽模板挠度L/25

17、0L为模板构件跨度支架各结构件的变形L/400L为支架构件跨度表4-4 主要材料特性表序号结构名称构件名称材料规格（mm）截面面积A(mm2)惯性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)抗剪面积（mm2）1模板模板厚度181848654122分配肋木100×100100008.33×1061.67×1056.67×1033承重枋木140×1201.68×1042.74×1073.92×1051.12×1044支架系统立杆、横杆48×2.74891.22×10550804.2 脚手架结构荷载分析

18、该施工方案严格根据设计院所提供的施工顺序来进行施工结构设计，现浇箱梁截面尺寸如下图。图4-1 现浇箱梁截面图4.3 计算竖向荷载连续刚构混凝土一次浇注。由箱梁截面图，荷载计算时腹板取梁高2m，顶板厚度0.3m，底板厚度0.30.65m，腹板宽0.320.55m，翼缘板厚0.150.4m。荷载计算时为保证支架安全按各部位最大值列取计算荷载值。4.4 计算分项荷载翼缘板下钢筋混凝土荷载标准值：qGK1=26 ×0.4m=10.4KNm2腹板钢筋混凝土荷载标准值：qGK2=26 ×2m=52KNm2底板处钢筋混凝土荷载标准值：qGK3=26 ×(0.65+0.3)m=2

19、4.7KNm2施工人员及机具荷载：qQK1=2.5KNm2泵送砼冲击荷载：qQK2=3.5KNm2振捣砼产生荷载：qQK3=2KNm2qQK=qQK1+qQK2+qQK3=2.5+3.5+2=8KNm24.5 荷载基本组合荷载基本组合按下式计算：Q=1.2qGK+1.4qQK翼缘板下荷载基本组合值：Q1=1.2×10.4+1.4×8=23.68KNm2腹板下荷载基本组合值：Q2=1.2×52+1.4×8=73.6KNm2底板下荷载基本组合值：Q3=1.2×24.7+1.4×8=40.84KNm24.6 荷载标准组合荷载标准组合按下式计

20、算：Q=qGK+qQK翼缘板下荷载标准组合值：Q1k=10.4+8=18.4KNm2腹板下荷载标准组合值：Q2K=52+8=60KNm2底板下荷载标准组合值：Q3K=24.7+8=32.7KNm24.7 承重枋木检算承重枋木主要承受分配肋传来的集中荷载作用，承重枋木计算跨距为顺桥向支架立杆纵距L=900mm，按承受集中荷载的三跨连续梁计算；承重枋木计算简图计算公式如下：承重枋木计算简图（1）弯矩：M=0.267QL,则最大弯应力:=MW（2）剪力：V=1.267Q，则最大剪应力=VAS（3）挠度： f=1.883QL2100EI4.8 翼缘板下承重枋木的计算翼缘板下承重枋木所受到的集中荷载：Q

21、=23.68×0.3×0.9=6.397KNM=0.267QL=0.267×6397×900=1537199Nmm=MW=1537199392000=3.92MPa<=11MPa=VAS=1.267QAS=1.267×6.397×10001.12×104=0.73MPa<=1.8MPaf=1.883QL2100EI=1.883×6.397×1000×9002100×9×103×2.74×107=0.0004mm<f=l400=900400

22、由以上计算结果可知翼缘板下承重枋木的抗弯、抗剪强度和抗弯刚度均满足要求。4.9 腹板下承重枋木的计算腹板承重枋木所受到的集中荷载：Q=73.6×0.3×0.3=6.624KNM=0.267QL=0.267×6264×900=1505239Nmm=MW=1505239392000=3.84MPa<=11MPa=VAS=1.267QAS=1.267×6.624×10001.12×104=0.75MPa<=1.8MPaf=1.883QL2100EI=1.883×6.624×1000×900

23、2100×9×103×2.74×107=0.0004mm<f=l400=900400由以上计算结果可知腹板下承重枋木的抗弯、抗剪强度和抗弯刚度均满足要求。4.10 底板下承重枋木的计算底板下承重枋木所受到的集中荷载：Q=40.84×0.3×0.6=7.35KNM=0.267QL=0.267×7350×900=1766205Nmm=MW=1766205392000=4.5MPa<=11MPa=VAS=1.267QAS=1.267×7.35×10001.12×104=0.83M

24、Pa<=1.8MPaf=1.883QL2100EI=1.883×7.35×1000×9002100×9×103×2.74×107=0.0004mm<f=l400=900400由以上计算结果可知底板下承重枋木的抗弯、抗剪强度和抗弯刚度均满足要求。4.11 拉杆计算P=FA=52×0.6×0.9×10-33.14×0.012=89.4MPa<=182MPa，采用M20拉杆可满足要求。4.12 支架立杆荷载检算单根钢管的允许承载力计算（钢管壁厚按2.7mm检算，得截面面积为

25、384.25mm²）。NA3.84×10²×18256400N69.8KN翼板下：N=qA=23.68×0.9×0.9=19.2KN<N=30KN；满足要求；腹板下：N=qA=65.1×0.3×0.9=17.6KN<N=30KN；满足要求；底板下：N=qA=40.84×0.6×0.9=22.1KN<N=30KN；满足要求；故取：N30KN作为单根钢管允许承载力。4.13 支架风荷载稳定性检算风载计算公式：WK=0.7ZSZ0基本风压0:取0=0.8KN/m2高度z处的风振系数Z

26、：取值Z=1.0风荷载高度系数Z：取Z=1.0风荷载体型系数S：碗扣架取S=1.2WK=0.7ZSZ0=0.7×1.0×1.2×1.0×0.8=0.672KN/m2风载计算立杆的稳定性：腹板和底板下立杆最大竖向荷载为N=22.1KNl0立杆纵距：0.9mh立杆步距：1.2m立杆计算长度：l0=kh=1.155×1.5×1.2=2.07m 长细比计算：=l0i=207015.9=130.2 ，查表得：=0.386 风载引起的弯矩：M=0.9×1.4×0.672×0.9×1.2210=0.11KN/

27、m立杆的稳定性：f=NA+MW=22.1×1030.386×384.25+0.11×1065080=149+21.7=170.70MPa<188.5MPa满足要求。5.贝雷梁支架组合结构设计5.1 计算模型建立采用Midas Civil对支架结构进行建模、分析，贝雷梁、横向分配方木均采用梁单元进行建模；其模型结构如下图所示：图5-1 结构建模示意图5.2 荷载计算工况1、结构够强度计算结构强度计算采用荷载组合：S0=1.2恒载+1.4活载。2、结构变形结构变形采用的荷载组合：S0=1.0恒载+1.0活载。5.3 midas计算模型特性说明5.3.1 边界条件

28、条件设置（1）一般支撑钢管柱边界如（图5.2）采用一般支撑，限制其所有转动、平动自由度。图5.2 钢管柱边界条件（2）弹性连接钢管柱与钢管柱上2I45a分配工字钢、钢管柱上2I45a分配工字钢与贝雷片、贝雷片与贝雷片上I16分配工字钢均采用弹性连接。图5.3 弹性连接示意图5.3.2 荷载类型及大小（1）混凝土重混凝土重采用分布荷载，其荷载大小通过对梁结构特性的分析，按照受力分布在模型中施加，如腹板下采用46KNm2。5.4 混凝土重（2）人群机具重活载采用分布荷载，按7.2KNm2取值。5.5 活载分布（3）模板重模板重采用分布荷载，按0.9KNm2取值。5.6 模板重5.4 支架底I16分

29、配工字钢验算根据Midas分析结果可得如下表格：表5-1 受力分析表杆件名称规格型号荷载组合最大弯矩（kN·m）最小弯矩（kN·m）剪力（kN）分配梁I16组合I0.0123-0.012313.79图5-7 分配梁弯矩图（KNm）图5-8 分配梁剪力KN）图5-9 分配梁应力图（KN/m2）图5-10 分配梁变形图（m）I16分配梁主要受弯矩和剪力作用：正应力：max=34.86Mpa<=170Mpa；剪应力：max=16.35Mpa<=100Mpa；根据第四强度理论对杆件进行弯剪校核可得：r4=2+3×2=34.862+3×16.352=4

30、4.91Mpa<=170Mpa；满足强度要求。I16分配梁刚度验算：荷载：F=10.48kN（据midas得）弹性模量：E=20.6×106KN/m截面惯性矩：I=0.0093m4最大挠度：f=23ql3648EI=23×10.48×0.2254648×20.6×106×0.0093=4.976×10-6<225400=1.125mm故挠度满足要求。5.5 钢管顶分配双拼工字钢验算根据Midas分析结果可得如下表格：表5-2 受力分析表杆件名称规格型号荷载组合最大弯矩（kN·m）最小弯矩（kN·

31、;m）剪力（kN）分配梁2I45b组合I156.2-155.8565.47图5-11 分配梁剪力图图5-12 分配梁弯矩图图5-13 分配梁应力图图5-14 分配梁变形图2I45b分配梁主要受弯矩和剪力作用：正应力：max=73.04Mpa<=170Mpa；剪应力：max=78.17Mpa<=100Mpa；根据第四强度理论对杆件进行弯剪校核可得：r4=2+3×2=73.042+3×78.172=153.84Mpa<=170Mpa；根据第四强度理论对杆件进行弯剪校核可得：满足强度要求。变形最大处累计位移为4.47mm。5.6贝雷梁验算本设计采用321型加强贝

32、雷梁，以单层单排的形式作为受力结构。贝雷梁的布置：本设计中采用底板、腹板下间距22.5cm，翼缘板间距45cm布置，其余部分均为90cm进行布置。校核时根据贝雷梁使用手册进行校核：表5-3 桁架结构容许内力表结构型式标准结构性加强结构型单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层SSDSTSDDTDSSRDSRTSRDDRTDR弯矩（KN·m）788157622463265465316873375480967509618剪力（KN）245490698490698245490698490698根据Midas分析结果可得如下表格：表5-4 受力分析表杆

33、件名称荷载组合最大弯矩（kN·m）最小弯矩（kN·m）剪力（kN）贝雷梁组合I32.23-15.0367.61图5-15 贝雷梁剪力图图5-16 贝雷梁弯矩图图5-17 贝雷梁应力图图5-18 贝雷梁变形图根据贝雷梁式荣手册中对贝雷梁的校核：弯矩最大值为：32.23kNm<M=1687kNm，满足强度要求；剪力最大值为：62.97kN< Fs=245kN，满足强度要求。根据第四强度理论对杆件进行弯剪校核可得：r4=2+3×2=157.392+3×38.32=170.8Mpa<=245Mpa；根据软件所提供的应力分析显示：变形最大处累计位

34、移为23.75mm，虽满足要求；支点处出现应力集中现象，需对贝雷梁支点处进行局部加强处理，增设竖向腹板杆，使力由贝雷梁下弦杆合理传递到腹杆、上弦杆，消除应力集中。5.7钢管柱强度验算钢管柱采用采用直径630mm、壁厚10mm钢管，按压杆稳定对顺桥向进行复核：图5-19 钢管柱轴力图5-15 钢管柱压应力轴向最大应力：=76.45Mpa；惯性半径：iz=IzA=93615534019477.87=219.23mm；式中：IZ=D2641-4（为内、外径的比值）长度因素：=2挠度：Z=liz=2×3928219.23=35.83按b类截面查表得稳定性系数：=0.914；=45.84Mpa

35、<=0.914×170=155.38Mpa故根据对钢管柱进行压杆稳定计算可得：均满足强度要求。5.8贝雷梁临时结构计算项目结果汇总表5-5 贝雷梁临时结构计算汇总计算项目计算结果构件材料许用值结论结构内力钢管柱轴力KNmax208.9KN需进行稳定验算满足要求贝雷梁弯矩kN·m32.23kN·m1687kN·m满足要求贝雷梁剪力kN67.61kN245kN满足要求结构强度贝雷梁组合应力157.39MPa287MPa满足要求，需要在支点处增设竖杆抵抗支点处应力集中。I16分配横梁剪应力16.35MPa170MPa满足要求钢管柱顶分配梁剪应力78.17Mpa170Mpa满足要求贝雷梁变形贝雷梁挠度23.75mm22500/400=56.25mm满足要求横梁变形分配梁工字钢2I454.47mm2250/400=5.625mm满足要求分配梁I164.976×10-6mm450/400=1.125满足要求，分配梁位移较大处需配置加劲肋。5.9条形基础承载力验算根据midas软件提取的数据可得：图5-20 混凝土基础上部荷载（kN）求和所得，1#条形基础上部荷载总和为1829.6KN，2#条形基础上部荷载总和为1829.6KN。由于1#、2#条形基础结构形式一致，1#