第四节吸收塔的计算

1、第四节 吸收塔的计算吸收塔的设计计算，一般的已知条件是：吸收塔的设计计算，一般的已知条件是： 1）气体混合物中溶质A的组成（mol分率）以及流量kmol/(m2.s) 2）吸收剂的种类及T、P下的相平衡关系； 3）出塔的气体组成 需要计算：需要计算：1）吸收剂的用量kmol/(m2.s)；2）塔的工艺尺寸，塔径和填料层高度一、吸收塔的物料衡算与操作线方程一、吸收塔的物料衡算与操作线方程 1、物料衡算、物料衡算 目的目的 ： 确定各物流之间的量的关系以及设备中任意位置两物料组成之间的关系。 对单位时间内进出吸收塔的A的物 质量作衡算 1221LXVYLXVY)()(2121XXLYYV2211X

2、VLYXVLY吸收率A混合气中溶质A 被吸收的百分率 )1 (12AYY2、吸收塔的操作线方程式与操作线、吸收塔的操作线方程式与操作线在 mn截面与塔底截面之间作组分A的衡算LXVYLXVY11)(11XVLYXVLY逆流吸收塔操作线方程逆流吸收塔操作线方程在mn截面与塔顶截面之间作组分A的衡算LXVYLXVY22)(22XVLYXVLY逆流吸收塔操作线方程逆流吸收塔操作线方程表明 ： 塔内任一截面的气相浓度Y与液相浓度X之间成直线关系，直线的斜率为L/V。 并流吸收塔的操作线：并流吸收塔的操作线： )(11YXVLXVLY)(22YXVLXVLY吸收操作线总是位于平衡线的上方，操作线位于平衡

3、线下方，则应进行脱吸过程。 二、吸收剂用量的确定二、吸收剂用量的确定液气比液气比Y1L/VBB*min)(VL最小最小液气比液气比min)(0 . 21 . 1 (VLVL最小液气比的求法最小液气比的求法图解法图解法正常的平衡线 2*121min)(XXYYVL2*121minXXYYVL平衡线为上凸形时 2121min)(XXYYVL2121minXXYYVL计算法计算法适用条件：平衡线符合亨利定律，可用 mXY*表示 2121min)(XmYYYVL2121minXmYYYVL例：例：空气与氨的混合气体，总压为101.33kPa，其中氨的分压为1333Pa，用20的水吸收混合气中的氨，要求

4、氨的回收率为99%，每小时的处理量为1000kg空气。物系的平衡关系列于本例附表中，若吸收剂用量取最小用量的2倍，试求每小时送入塔内的水量。溶液浓度(gNH3/100gH2O) 2 2.5 3分压Pa 1600 2000 2427分析：分析：求水量吸收剂用量L求Lmin已知L/Lmin平衡常数解：解：1）平衡关系 *1yyY*1pp333106 . 11033.101106 . 101604. 018/10017/2X0212. 0XYm*0212. 001604. 0757. 0XY757. 0:平衡关系为2）最小吸收剂用量： 2121minXmYYYVL其中： 291000Vhkmol/5

5、 .34空气333. 133.101333. 11Y0133. 012)99. 01 (YY0133. 001. 0000133. 002X757. 0m2121min)(XmYYYVL0757. 00133. 0)000133. 00133. 0(5 .34hkmol /8 .253）每小时用水量 Lmin2L8 .252hkmol /6 .51hkg /8 .928三、塔径的计算三、塔径的计算 uVDS4u空塔气速 四、填料层高度的计算四、填料层高度的计算 1、填料层高度的基本计算式、填料层高度的基本计算式 对组分A作物料衡算 单位时间内由气相转入液相的A的物质量为：LdXVdYdGAdA

6、NdGAA)(dZaNA微元填料层内的吸收速率方程式为： )()(*XXKNYYKNXAYA及dzaYYKdGYA)(*dzaXXKdGXA)(*dzaYYKVdYY)(*dzaXXKLdXX)(*dZVaKYYdYY*dZLaKXXdXX*ZYYYdZVaKYYdY0*12ZXXXdZLaKXXdX0*12低浓度气体吸收时填料层的基本关系式为 12*YYYYYdYaKVZ12*XXXXXdXaKLZ及aKaKXY,气相总体积吸收系数及液相总体积吸收系数 物理意义物理意义 ：在推动力为一个单位的情况下，单位时间单位体积填料层内吸收的溶质量。2、传质单元高度与传质单元数、传质单元高度与传质单元数

7、 1）传质单元高度与传质单元数的概念）传质单元高度与传质单元数的概念 /)/(/2322mmmsmkmolskmolaKVY的单位 m称为“气相总传质单元高度气相总传质单元高度” ，用 OGH表示 aKVHYOG12*YYOGYYdYN气相总传质单元数气相总传质单元数 OGOGNHZ OLOLNHZ OLH液相总传质单元高度，m ；aKLHxOLOLN液相总传质单元数，无因次 ；12*XXOLXXdXN依此类推，可以写出通式：试写出用膜系数及相应的推动力表示的填料层高度的计算式。填料层高度填料层高度=传质单元高度传质单元高度传质单元数传质单元数 GGNHZLLNHZakVHyG气膜传质单元高度

8、，m 12YYiGYYdYN气膜传质单元数 akLHxL液膜传质单元高度，m 12XXiLXXdXN液膜传质单元数 2）传质单元高度的物理意义）传质单元高度的物理意义 112*YYOGYYdYN1)(1212*YYmYYYYdYYYdY1)()(1*21*12mYYmOGYYYYdYYYN21)(YYYYm气体流经一段填料层前后的浓度变化恰等于此段填料层内以气相浓度差表示的总推动力的的平均值时，那么，这段填料层的高度就是一个气相总传质单元高度。 吸收过程的传质阻力越大，填料层的有效比面积越小，每个传质单元所相当的填料层高度越大。 传质单元数反映吸收过程的难度，任务所要求的气体浓度变化越大，过程

9、的平均推动力越小，则意味着过程难度越大，此时所需的传质单元数越大。3、传质单元数的求法、传质单元数的求法 平衡线为直线时 对数平均推动力法脱吸因数法平衡线为曲线时 图解积分法近似梯级法1）平衡线为直线时）平衡线为直线时a）脱吸因数法 平衡关系用直线 bmXY*表示时，12*YYOGYYdYN12)(YYbmXYdY)(22YYLVXX将代入12)(22YYOGbXYYLVmYdYN12)()1 (22YYbmXYLmVYLmVdY令 SLmV12)()1 (*22YYOGYSYYSdYN)()1 ()()1 (ln11*222*221YSYYSYSYYSS)1 (ln11*22*22*2*21

10、YYSYSYSYYYSS)()1 ()1 (ln11*22*22*21YYYYSYSYSS)1ln(11*22*21SYYYYSSNOGLmVS 脱吸因数。脱吸因数。平衡线斜率和操作线斜率的比值无因次。S愈大，脱吸愈易进行。 AmVLS1吸收因数吸收因数 分析分析 ：横坐标 *22*21YYYY值的大小，反映了溶质吸收率的高低。 在气液进出口浓度一定的情况下，吸收率愈高，吸收率愈高，Y2愈小，愈小，横坐标的数值愈大，对应于同一横坐标的数值愈大，对应于同一S值的值的NOG愈大。愈大。S反映吸收推动力的大小反映吸收推动力的大小 在气液进出口浓度及溶质吸收率已知的条件下，若增大若增大S值值，也就是减

11、小液气比L/V，则溶液出口浓度提高，塔内吸收溶液出口浓度提高，塔内吸收推动力变小，推动力变小， NOG值增大。值增大。 对于一固定的吸收塔来说，当NOG已确定时，S值越小，值越小，*22*21YYYY愈大，愈能提高吸收的程度。愈大，愈能提高吸收的程度。 减小S增大液气比 吸收剂用量增大，能耗加大，吸收液浓度降低 适宜的S值： 8 . 07 . 0S)1ln(11*11*21AYYYYmVLmVLNOLOGOLNSNb）对数平均推动力法 吸收的操作线为直线，当平衡线也为直线时 *YYY)(Yf直线函数 2121)(YYYYdYYd)(2121YdYYYYdY*222*111,YYYYYY其中：

12、2121lnYYYYYm*22*11*22*11ln)()(YYYYYYYY塔顶与塔底两截面上吸收推动力的对数平均，称为对对数平均推动力数平均推动力。时， 当 22121YY相应的对数平均推动力可用算术平均推动力代替。写出NOL、NG、NL的表达式。 例例：某生产车间使用一填料塔，用清水逆流吸收混合气中有害组分A，已知操作条件下，气相总传质单元高度为1.5m，进料混合气组成为0.04（组分的Amol分率，下同），出塔尾气组成为0.0053，出塔水溶液浓度为0.0128，操作条件下的平衡关系为Y=2.5X（X、Y均为摩尔比），试求：1）L/V为(L/V)min的多少倍？2）所需填料层高度。3）若

13、气液流量和初始组成均不变，要求最终的尾气排放浓度降至0.0033，求此时所需填料层高度为若干米？ 解：解：04. 0104. 01Y0417. 00053. 010053. 02Y00533. 00128. 010128. 01X01297. 0 1）L/V为(L/V)min的倍数2121XXYYVL001297. 000533. 00417. 0804. 22121min)(XmYYYVL)1 (12YYm)0417. 000533. 01 (5 . 218. 2286. 1)/()(minVLVL2）所需填料层高度脱吸因数法 )1ln(11*22*21SYYYYSSNOGLmVS 804.

14、 25 . 2892. 0892. 0000533. 000417. 0)892. 01ln(892. 011OGN11. 5OGOGNHZ11. 55 . 167. 7对数平均推动力法mOGYYYN21mY00533. 00417. 02121lnYYYYYm*22*11*22*11ln)()(YYYYYYYY0053. 001297. 05 . 20417. 0ln)000533. 0()01297. 05 . 20417. 0( 007117. 0mOGYYYN21007117. 000533. 00417. 011. 53）尾气浓度下降后所需的填料层高度 尾气浓度 0033. 0100

15、33. 02Y00331. 0)1ln(1121SYYSSNOG00331. 00417. 021YY6 .12892. 06 .12)892. 01ln(892. 011OGN52. 7OGOGNHZ52. 75 . 1m28.112）平衡线不为直线）平衡线不为直线a）图解积分法 AA*YY*XYYY1Y2Y112YYYYdYb）近似梯级法MMM1F1F分析梯级TF1F 11111/,FFHMFMTM *112HHHMFF在梯级 T*A*FT中，)(21*11*FFTTHH平均推动力 FYYYYdY2*mFFYYY2*1HHFF1 211112*FFFYYYYYYYYdYYYdYYYdY 1

16、1OGN五、理论板层数的计算五、理论板层数的计算 1、图解法、图解法 2、解析法求理论板层数、解析法求理论板层数 1）理论板数的解析表达式）理论板数的解析表达式 当吸收涉及的浓度区间内平衡关系为直线 bmXY*时 在 III 层板间任一截面到塔顶范围内作组分A的衡算 IIIVYLXLXVY10IIIYXXVLY)(01若相平衡关系可采用 bmXY*表示 在IIIII 板间任一截面到塔顶范围内作组分A的衡算 IIIIIIVYLXLXVY0IIIIIIYXXVLY)(0IIIYmbYmbYVL)(*0IIIYmYYVL)(*0IIIYYYA)(*0将 *0) 1(AYYAYIII代入，得：IIII

17、IYYAYYAAY) 1(*0*0*022)() 1(YAAYAAI 同理，可以推到第N与N+1板与塔顶，即塔顶与塔底间组分A的物料衡算式：*0111)() 1(YAAAYAAAYNNINNN 两端同减 *0Y)(1(*011YYAAAYINNN ) 1() 1(AA)(11*01YYAAIN111*01*02NNAAYYYY11111*01*0NNIAAYYYY111*011NNNINAAAYYYY克列姆塞尔方程211,YYYYIN*22*0YbmXY111*2121TTNNAAAYYYY相对吸收率相对吸收率 溶质的吸收率与理论最大吸收率的比值 *2121YYYY分析相对吸收率与吸收率的区别

18、与联系1 1) 1ln(ln1*22*21YYYYAANT1)11ln(ln1*22*21AYYYYAA2）理论板数与）理论板数与NOG的关系的关系 )1ln(11*22*21SYYYYSSNOGSANNOGT11ln1ASln1AAln11AAAAAln1SSln1当 1A时， 1OGTNNTOGNN当 1A时， 1OGTNNTOGNN当 1A时， 11ln1)ln() 1(AAAAOGTNN六、吸收的操作型计算六、吸收的操作型计算 例：例：某吸收塔在101.3kPa，293K下用清水逆流吸收丙酮空气混合物中的丙酮，操作液气比为2.1时，丙酮回收率可达95%。已知物系的浓度较低，丙酮在两相间的平衡关系为y=1.18x，吸收过程为气膜控制，总传质系数Kya与气体