连接扣件成形工艺及冲模具设计

1、毕业设计说明书 题 目: 连接扣件成形工艺及冲 模具设计 学 生 姓 名: X X X 学 号: 000000 年级/专业/班: 2007级机械设计制造及其自动化 学院(直属系): 机械工程与自动化学院 指 导 教 师: 完 成 时 间: 2001年6月1日 目 录摘 要- 1 -前 言- 2 -1扣件图形- 4 -2弯曲件工艺性分析及工艺方案- 6 -2.1冲压件的形状和尺寸- 6 -2.2 冲压工艺方案的制定- 7 -3 零件冲孔落料工艺计算- 9 -3.1毛坯的展开尺寸计算- 9 -3.2排样设计- 10 -3.3凸模、凹模刃口尺寸的计算- 11 -3.4冲裁力的计算- 14 -3.5压

2、力机公称压力的选取- 14 -3.6压力中心计算- 15 -4 零件冲孔落料工艺计算- 16 -4.1 零件展开尺寸计算- 16 -4.2 排样设计- 17 -4.3 凸模、凹模刃口尺寸的计算- 18 -4.4 冲裁力的计算- 20 -4.5 压力机的选取- 21 -5弯曲工艺计算- 22 -5.1 零件弯曲模I 的工作部分尺寸计算- 22 -5.2 零件弯曲模弯曲力的计算- 23 -5.3 零件弯曲模 的工作部分尺寸计算- 23 -5.4 零件弯曲模弯曲力的计算- 24 -6模具总装图的设计与计算- 26 -6.1 零件冲孔落料的级进模的设计- 26 -6.2 弯曲模I的设计- 29 -6.

3、3 弯曲模II的设计- 32 -6.4 零件冲孔落料级进模的设计- 35 -总 结- 39 -参考文献- 40 -摘 要弯曲模具是冷冲模的一种，是指通过一定工序将坯料冲裁成形的模具。按照冲压的工艺性质分类，弯曲模具是使材料发生塑性变形的冲裁模具，内容包括对零件进行冲压工艺分析和有关工艺计算，确定合理的冲压工艺方案，设计冲压工序，正确的选用标准零件和其它的零件，对冲压结构进行了工艺分析。绘制模具二维装配图和零件图及三维建模。本设计的重点与难点是对凸、凹模刃口尺寸的计算，因为它将直接影响零件的质量。该设计中对零件的选用，基本上是选用的国家标准零件。模具应保证冲制出的零件符合图纸的形状、尺寸及精度要

4、求以及与相关零件的装配关系与装配要求，把握需要保证的关键尺寸。模具结构选择时注意工序的先后顺序，确定方案和结构，应尽可能简单，制造维修方便，成本低。模具使用寿命长，能满足冲压工艺规程规定生产批量的要求。关键字：弯曲模具 冲压工艺 模具设计AbstractBending die is a kind of cold-punching die. It means punching the feedstock through some certain process. According to the craft property of punch, bending die is punching a

5、nd blanking die that causes the material to occur plastic deformation. The contents include analyzing the process of part punching and calculation, determining the reasonable punching method, designing the punching process, choosing the standard and other parts accurately and analyzing the punching

6、structure. Drawing the two-dimensional and three-dimensional assemble picture of die. The crucial and difficult aspect of this design is that calculating the convex and concave Edge Size, because it influences the quality of parts directly. In this design, all of parts are national standard parts.Wu

7、 should ensure that the punched parts from the die meet the shape, size, accuracy of the blueprint, different parts can put together, and the correct of the size is crucial. When choosing the die structure, we must pay attention to the process order, make certain of the plan and structure as simple

8、as possible, convenience to produce and maintain, low costs. The longer operating life of the die can meet the demand of volume production of punching process.Key words: Bending die; Punching process; Die design前 言日常生活中人们使用的很多用具是用冲压方法制造的，例如不锈钢饭缸，它就是用一块圆形金属板料在压床上利用模具对圆形板料加压而冲出来的。可以看出，冷冲压是一种在常温（冷态）下利用

9、冲模在压床上对各种金属（或非金属）板料施加压力使其分离或者变形而得到一定形状零件的金属压力加工方法。冷冲压是一种先进的金属加工方法。在冷冲压加工中，冷冲模就是冲压加工中所用的工艺装备。没有先进的冷冲压技术，先进的冲压工艺就无法实现。 由于冷冲压具有表面质量好、重量轻、成本低的优点，它还是一种经济的加工方法，这是其他加工方法不能与之竞争的。因而冷冲压工艺在机械制造业中得到广泛应用，它在现代汽车、拖拉机、电机、电器、仪器、仪表以及飞机、导弹、枪弹、炮弹和各种民用轻工业中已成为主要的工艺之一。目前，大量产品均可以通过钢板冲压直接生产，有些机械设备往往以冲压件所占的比例作为评价结构是否先进的指标之一。

10、工业发达国家对冷冲压生产工艺的发展是很重视的，很多国家（包括英、美、法、日等）的模具工业产值已超过机床工业，作为冷冲压原材料的钢带和钢板占全部品种的67%。通过冷冲压技术加工产品已成为现代工业生产的重要手段和发展方向。 冲压技术的进步首先通过模具技术的进步来体现出来。对冲模技术性能的研究已经成为发展冲压成形技术的中心和关键。20世纪60年代初期，国外飞机、汽车制造公司开始研究计算机在模具设计与制造中的应用。通过以计算机为主要技术手段，以数学模型为中心，采用人机互相结合、各尽所长的方式，把模具的设计、分析、计算、制造、检验、生产过程连成一个有机整体，使模具技术进入到综合应用计算机进行设计、制造的

11、新阶段。模具的高精度、高寿命、高效率成为模具技术进步的特征。模具CAD/CAE/CAM是改造传统模具生产方式的关键技术，是一项高科技、高效益的系统工程。它以计算机软件的形式，为企业提供一种有效的辅助工具，使工程技术人员借助于计算机对产品性能、模具结构、成形工艺、数控加工及生产管理进行设计和优化。模具CAD/CAE/CAM技术能显著缩短模具设计与制造周期，降低生产成本和提高产品质量已成为模具界的共识1。目前我国模具年生产总量虽然已位居世界第三，其中，冲压模占模具总量的40%以上2，但在整个模具设计制造水平和标准化程度上，与德国、美国、日本等发达国家相比还存在相当大的差距。以大型覆盖件冲模为代表，

12、我国已能生产部分轿车覆盖件模具。轿车覆盖件模具设计和制造难度大，质量和精度要求高，代表覆盖件模具的水平。在设计制造方法、手段上已基本达到了国际水平，模具结构功能方面也接近国际水平，在轿车模具国产化进程中前进了一大步。但在制造质量、精度、制造周期和成本方面，以国外相比还存在一定的差距。标志冲模技术先进水平的多工位级进模和多功能模具，是我国重点发展的精密模具品种，在制造精度、使用寿命、模具结构和功能上，与国外多工位级进模和多功能模具相比，存在一定差距2。随着科学技术的不断进步，现代工业产品的生产日益复杂与多样化，产品性能和质量也在不断提高，因而对冷冲压技术提出了更高的要求。为了使冷冲压技术能适应各

13、工业部门的需要，冷冲压技术自身也在不断革新和发展。冷冲压技术的发展思路就是尽可能地完善和扩充冷冲压工艺的优点，克服其缺点。在冷冲压技术的发展过程中，应注意以下几方面。（1）冷冲压技术的发展过程中应正确地确定工艺参数及冲模工作部分的形状与尺寸，提高冲压件的质量、缩短新产品试制周期，应在加强冲压成形理论研究的基础上，使冲压成形理论达到能对生产实际起指导作用，逐步建立起一套密切结合生产实际的先进的工艺分析计算方法。国外已开始采用弹塑性有限元法对汽车覆盖零件的成形过程进行应力应变分析和计算机模拟，以预测某一工艺方案对零件成形的可能性和可能出现的问题。（2）加快产品更新换代，克服模具设计周期长的缺点。应

14、大力开展模具计算机辅助设计和制造（CAD/CAM）技术的研究。在我国，目前要特别注意加强多工位级进模CAD/CAM技术的研究。（3）满足大量生产需要以及减轻劳动强度。应加强冷冲压生产的机械化和自动化研究，使一般中、小件能在高速压力机上采用多工位级进模生产，达到生产高度自动化，进一步提高冲压的生产率。1扣件图形扣件闭合时：扣件打开时：扣件零件：扣件零件：扣件零件：扣件零件2弯曲件工艺性分析及工艺方案2.1冲压件的形状和尺寸材 料：不锈钢 材料厚度：0.6mm此工件是典型的U形状件弯曲、圆弧弯曲，零件图中的尺寸公差未注公差，在处理这类零件公差等级时均按IT14级要求，冲模制造精度按IT6IT7确定

15、。U形弯曲圆角半径R为0.5mm,大于最小弯曲半径（r=0.6t=0.36mm）,故此件形状、形状、尺寸、精度均满足弯曲工艺的要求，可用弯曲工序加工。2.2 冲压工艺方案的制定1）方案种类根据制件工艺性分析，要加工此零件，分析出以下两种方案。方案一：冲孔落料弯曲圆弧、圆钩和台阶U形弯曲先冲孔落料级进模生产出零件展开外形，然后弯曲圆孤和圆钩，最后U形弯曲，带整形结构。方案二：冲孔落料弯曲台阶弯曲圆孤和圆钩U形弯曲先冲孔落料复合模生产出零件展开外形，接着成型小台阶，然后弯曲圆孤和圆钩，最后U形弯曲，带整形结构。2）方案比较方案一需要三套模具来完成整个生产过程，考虑到两个小孔距边缘较近，不适合用复合

16、模生产，级进模刚好可以避开这个问题，然后弯曲圆孤和圆钩加台阶，一次性完成零件的初步成型，然后直接U形弯曲，带整形结构，生产出合格的零件。方案二需要四套模具来完成整个生产过程，生产过程复杂化，而且复合模进行生产零件外形不合理，两个小孔距边缘较近，很可能生产出的零件不合格。因此，这种方案不太合理。由以上方案的比较，方案一更合理，故选用方案一。冲孔落料 弯曲圆弧、圆钩和台阶U形弯曲3 零件冲孔落料工艺计算3.1毛坯的展开尺寸计算通过计算，毛坯的展开图如下：利用CAD计算毛坯的周长和面积。3.2排样设计根据工件的形状，确定采用无废料的排样方法不可能做到，但能采用有废料和少废料的排样方法。 1）搭边设计

17、 板料厚度t=0.6mm, 工件边长L>50mm, 所以a=1.8mm, a=2mm。送料步距A=35.82mm条料宽度B=52.53mm。 2）排样布局材料利用率计算：S=922.9321mm=×100%=×100%=×100%=48.04%式中，材料利用率；S工件的实际面积；S所用材料面积，包括工件面积与废料面积；A步距（相邻两个制件对应点的距离）B条料宽度。3.3凸模、凹模刃口尺寸的计算外形由落料获得，2×3孔由冲孔获得，所以落料以凹模为基准尺寸，冲孔以凸模为基准尺寸，冲孔则以凸模为基准尺寸计算如下：冲孔（2×3）查表得 2C=0.

18、1mm2C=0.13mm ,则 2C-2C=0.13mm-0. 1mm=0.03mm由表查得：3为IT13级，取x=0.75，凸模和凹模分别按IT6和IT7级加工制造，则d=(d+x)=（3+0.75×0.14）mm=3.105mmd=(d+2C)=（3.105+0.1）mm=3.2055mm校核：+2C-2C0.006+0.010.13-0.10.016<0.03故满足间隙公差条件。落料(外形) 冲裁件外形属落料件，选凹模为设计基准件，按配制加工方法，只需计算落料凹模刃口尺寸及制造公差，凸模刃口尺寸由凹模的实际按间隙需要配制。a.凹模轮廓磨损图1、根据图所示，凹模磨损后变大的

19、尺寸有A(23.5)，A(48.47)，A(28)，A(48.53)，A(R2.6)，A(R6)，A(43.33)刃口尺寸计算公式：A=(A-x)查表：对于以上要计算的尺寸，其磨损系数均为x=0.75A=(23.5-0.75×0.334)mm=23.25mmA=(48.47-0.75×0.39)mm=48.18mmA=(28-0.75×0.33)mm=27.75mmA=(48.53-0.75×0.39)mm=48.24mmA= R2.6mmA= R6mmA=(43.33-0.75×0.39)mm=43.04mm2、根据图所示，凹模磨损后变小的尺

20、寸有B(26.8)、B(R2.5)、B( R1.5)刃口尺寸计算公式：B=(B+x)查表：对于以上要计算的尺寸，其磨损系数均为x=0.75B=(26.8+0.75×0.33)mm=27.05mmB=R2.5mmB= R1.5mm3、根据图所示，凹模磨损后不变的尺寸有C(25.41), C（31.38)，C（16.09)，C（4)刃口尺寸计算公式：C=(C+0.5)0.125C=（25.41-0.33+0.5×0.33）0.125×0.33=25.250.041C=（31.38-0.39+0.5×0.39）0.125×0.39=31.190.04

21、9C=（16-0.27+0.5×0.27）0.125×0.27=15.870.034C=（4-0.18+0.5×0.18）0.125×0.18=3.910.023凸模刃口尺寸确定，查表，冲裁合理间隙 2C=0. 1mm，2C=0.13mm，有凸模刃口尺寸按凹模相应部位的尺寸配制，保证双面最小间隙为2C=0.1mm。故相应位置凸模尺寸为：A=23.15mm A=48.08mmA =27.65mm A=48.14mmA=R2.5mm A=R5.9mmA=42.94mm B=26.95mmB=R2.4mm B =R1.4mmC=25.140.013 C=31.

22、090.016C =15.770.011 C=3.810.0083.4冲裁力的计算计算冲裁力的目的是为了选用合适的压力机，设计模具和检验模具的强度。压力机的吨位必须大于所计算的冲裁力，以适应冲裁工艺的需要。冲裁力F=Kt L=1.3×0.6×217.8671×490KN=83.268KN卸料力F=K F=0.05×83.268 KN=4.163KN推料力F=nKF=8.4×0.03×83.268 KN=20.984KN冲压力P= F+F+F=83.268KN +4.163 KN+20.984 KN=108.415 KN式中：材料搞剪强

23、度，MP查表得=430550 MP，取=490MP；L冲裁週总长，通过软件直接算得L=217.8671mm；K是考虑到冲裁模刃口的磨损、凸模与凹模间隙的波动、润滑情况、材料力学性能与厚度公差的变化等因素而设置的安全系数，一般取1.3；K卸料力系数，其值为0.020.06，薄料取大值，厚料取小值，取0.05；K推料力系数，其值为0.030.07，薄料取大值，厚料取小值，取0.033.5压力机公称压力的选取冲裁时，压力机的公称压力必须大于或等于冲裁时各工艺力的总和F。F= F+F+F=83.268KN +4.163 KN+20.984 KN=108.415 KN所以，F=108.415 KN因此压

24、力机可以选取160 KN吨位的压力机。型号：J23-16模柄孔尺寸 3.6压力中心计算模具压力中心是指冲压时诸冲压力全力的作用点位置。为了确保压力机和模具正常工作，应使冲模压力中心与压力机滑块的中心生命。否则，会使冲模和压力机滑块产生偏心载荷，使滑块和导轨间产生过大的磨损，模具导向零件加速磨损，降低模具和压力机的使用寿命。用软件可以计算得到压力中心。如图故压力中心为 X:11.0015 Y：0.00004 零件冲孔落料工艺计算4.1 零件展开尺寸计算通过计算，毛坯的展开图如下：=利用CAD计算毛坯的周长和面积。4.2 排样设计根据工件的形状，确定采用无废料的排样方法不可能做到，但能采用有废料和

25、少废料的排样方法。 1）搭边设计 板料厚度t=0.2mm, 工件边长L>50mm, 所以a=3mm。送料步距A=11.8mm条料宽度B=56.85+6=62.85mm。 2）排样布局材料利用率计算：S=624.9283mm=×100%=×100%=×100%=84.26%式中，材料利用率；S工件的实际面积；S所用材料面积，包括工件面积与废料面积；A步距（相邻两个制件对应点的距离）B条料宽度。4.3 凸模、凹模刃口尺寸的计算外形由落料获得，3孔和6×4的方形孔由冲孔获得，所以落料以凹模为基准尺寸，冲孔以凸模为基准尺寸，冲孔则以凸模为基准尺寸计算如下：

26、冲孔（3）查表得 2C=0.03mm2C=0.05mm ,则 2C-2C=0.05mm-0.03mm=0.02mm由表查得：3为IT13级，取x=0.75，凸模和凹模分别按IT6和IT7级加工制造，则d=(d+x)=（3+0.75×0.14）mm=3.105mmd=(d+2C)=（3.105+0.03）mm=3.135mm校核：+2C-2C0.006+0.010.05-0.0230.016<0.02故满足间隙公差条件。冲孔（方形孔6×5）查表得 2C=0.03mm2C=0.05mm ,则 2C-2C=0.05mm-0.03mm=0.02mm由表查得：6mm 、 5mm

27、为IT13级，取x=0.75，凸模和凹模分别按IT6和IT7级加工制造，则d=(d+x)=（6+0.75×0.18）mm=6.135mmd=(d+2C)=（6.135+0.03）mm=6.165mmd=(d+x)=（5+0.75×0.18）mm=4.135mmd=(d+2C)=（5.135+0.03）mm=5.165mm校核：+2C-2C0.008+0.0120.05-0.0030.02=0.02故满足间隙公差条件。落料（外形）56.85mm 、11.8mm、 R1.95mm 为IT13级。取x=0.75D=(D- x)=（56.85-0.75×0.46）mm=5

28、6.505mmD=( D-2C)=（56.505-0.03）mm=56.475mm校核：+2C-2C0.03+0.019=0.049>0.02由此可见，只有缩小、，提高制造精度，才能保证间隙在合理范围内。此时可取=0.4×（2 C-2C）=0.4×0.02=0.008mm=0.6×（2 C-2C）=0.6×0.02=0.012故D=56.505mmD=56.475mmD=(D- x)=（11.8-0.75×0.27）mm=11.596mmD=( D-2C)=（11.596-0.06）mm=11.536mm校核：+2C-2C0.018+0.

29、011=0.029>0.02由此可见，只有缩小、，提高制造精度，才能保证间隙在合理范围内。此时可取=0.4×（2 C-2C）=0.4×0.02=0.008mm=0.6×（2 C-2C）=0.6×0.02=0.012故D=11.596mmD=11.536mmD=(D- x)=（1.95-0.75×0.14）mm=1.845mmD=( D-2C)=（1.845-0.02）mm=1.825mm校核：+2C-2C0.01+0.006=0.016<0.02故满足间隙公差要求。4.4 冲裁力的计算计算冲裁力的目的是为了选用合适的压力机，设计模具

30、和检验模具的强度。压力机的吨位必须大于所计算的冲裁力，以适应冲裁工艺的需要。冲裁力F=Kt L=1.3×0.2×168.1984×490KN=21.428KN卸料力F=K F=0.05×21.428 KN=1.071KN推料力F=nKF=20×0.06×21.428 KN=25.714KN冲压力P= F+F+F=21.428KN +1.071KN+25.714 KN=48.213 KN式中：材料搞剪强度，MP查表得=430550 MP，取=490MP；L冲裁週总长，通过软件直接算得L=168.1984mm；K是考虑到冲裁模刃口的磨损、

31、凸模与凹模间隙的波动、润滑情况、材料力学性能与厚度公差的变化等因素而设置的安全系数，一般取1.3；K卸料力系数，其值为0.020.06，薄料取大值，厚料取小值，取0.05；K推料力系数，其值为0.030.07，薄料取大值，厚料取小值，取0.034.5 压力机的选取冲裁时，压力机的公称压力必须大于或等于冲裁时各工艺力的总和F。F= F+F+F=21.428KN +1.071KN+25.714 KN=48.213 KN所以，F=108.415 KN因此压力机可以选取63 KN吨位的压力机。型号：J23-6.3模柄孔尺寸 5弯曲工艺计算5.1 零件弯曲模I 的工作部分尺寸计算零件的展开尺寸，在前面已

32、经计算过，根据中性层长度不变的原理进行计算。1、大圆孤的弯曲小变形程度（r/t>10）时的回弹值，小变形程度，回弹大，先计算凸模圆角半径，再计算凸模角度。相对弯曲半径 （1）、凸模工作部分的圆角半径=25.46mm(2)、凸模角度2、圆钩的弯曲大变形程度（r/t<5）时的回弹值，大变形程度，圆角回弹小，不必计算凸模圆角半径，只计算凸模角度。相对弯曲半径 查表得=1=122-1=120以上各式中：凸模的圆角半径,mm； 凸模的圆角半径所对孤长的中心角,度； 材料的弹性模量，查表得=190； 工件的圆角半径，mm； 弯曲材料的厚度，mm；材料的屈服极限，查表得=200；工件的圆角半径r

33、所对的孤长的中心角，度。5.2 零件弯曲模弯曲力的计算1、校正弯曲的弯曲力=40×826.8454=33.07KN式中：校正部分投影面积， =826.8454 单位面积上的校正力，查表得=40校正弯曲力最大是在压力机工作到下死点的位置，且校正力远远大于自由弯曲力，而在弯曲工作过程中，二者又不是同时存在，因此，只计算校正力。即=33.07KN2、压力机的选取接校正弯曲力选择压力机吨位，即采用形式可倾压力机 J23-6.3标称压力为63KN， 模柄孔尺寸 5.3 零件弯曲模 的工作部分尺寸计算U形弯曲大变形程度（r/t<5）时的回弹值，大变形程度，圆角回弹小，不必计算凸模圆角半径，

34、只计算凸模角度。相对弯曲半径 查表得=9，凸模中心角=90-9=81U形弯曲的外形尺寸 28mm=0.63mm凹模：凸模： 查表得，凹模深度：取H=16mm推板取10mm以上各式中，弯曲凸模与凹模的单面间隙，mm；，为材料厚度的基本尺寸和最小尺寸，mm；弯曲凹模的圆角半径，mm。5.4 零件弯曲模弯曲力的计算1、U形件接触弯曲的弯曲力=6.019KN=6.019KN式中：安全系数，一般取1.3；弯曲件的宽度，mm；弯曲件的内弯曲半径，mm；材料的强度极限，；弯曲材料的厚度，mm。2、压力机的选取接触校正弯曲力选择压力机吨位，即采用形式可倾压力机 J23-6.3标称压力为63KN， 模柄孔尺寸

35、6模具总装图的设计与计算6.1 零件冲孔落料的级进模的设计1、主要零部件设计计算（1）、凸模的设计计算（2）、凹模的设计计算(3)、模具装配二维工程图2、标准件的选取 (1)、模座的选用：凹模厚度H=Kb=0.35×48.47=16.96凹模壁厚c=(1.52)H=3040取H=20c=35mm A=D+2c=48.47+35×2=118.47mm B=D+2c=48.53+35×2=118.53mm 取， A=125mmB=125mm故模架选取：凹模周界L=125mm B=125mm 闭合高度H=160190mm的后侧导柱模架。上模座125×125&#

36、215;35 下模座125×125×45 GB/T2855.5（2）、模柄采用压入式模柄 A32×80 JB/T 7646.1（3）、凸模固定板 125×125×20 45钢JB/T 7646.3（4）、卸料板 H=10mm（5）、垫板 125×125×8 45钢JB/T 7643.3（6）、圆柱销 8（8）、卸料螺钉用M6，所有的螺钉均用M8，连接螺钉用M5（9）、B型导柱 B20h5×130×40 GB/T 2861.2 B型导套 B22H6×80×33 GB/T 2861.7（1

37、0）、导料板 H=5mm6.2 弯曲模I的设计1、主要零部件设计计算（1）、凸模的设计计算（2）、凹模的设计计算(3)、模具装配二维工程图2、标准件的选取(1)、模座的选用：后侧导柱模架。上模座160×100×35 下模座160×100×45 GB/T2855.5（2）、模柄采用压入式模柄 A32 JB/T 7646.2（3）、圆柱销 8（4）、所有的螺钉均用M8（5）、B型导柱 B25h5×160×50 GB/T 2861.2 B型导套 B25H6×90×38 GB/T 2861.76.3 弯曲模II的设计1、主

38、要零部件设计计算（1）、凸模的设计计算（2）、凹模的设计计算 (3)、模具装配二维工程图2、标准件的选取(1)、模座的选用：后侧导柱模架。上模座160×100×40 下模座160×100×50 GB/T2855.5（2）、模柄采用压入式模柄 A32×95 JB/T 7646.1（3）、圆柱销 8（4）、所有的螺钉均用M8（5）、B型导柱 B25h5×160×50 GB/T 2861.2 B型导套 B25H6×90×38 GB/T 2861.76.4 零件冲孔落料级进模的设计1、主要零部件设计计算（1）、凸模的设计计算（2）、凹模的设计计算(3)、模具装配二维工程图2、标准件的选取 (1)、模座的选用：凹模厚度H=Kb=0.35×56.85=19.8975凹模壁厚c=(1.52)H=3040取H=25c=35mm A=D+2c=56.85+35×2=11