8楼施工电梯平台方案

1、佳乐广场住宅一批次、总平工程5#、6#、7#、8#楼工程7#楼施工电梯楼层平台施工方案泸州市佳乐建筑安装工程有限公司佳乐广场住宅一批次项目部 2015年5月4日施 工 组 织 设 计 审 批 表（7#楼施工电梯楼层平台施工方案） 记录号： 使用号：工程名称佳乐广场住宅一批次、总平工程结构形式7#楼剪力墙结构面积111026.79m2层 数地上32层/地下2层建设单位成都市佳乐房地产开发有限公司施工单位佳乐建筑安装工程有限公司编制部门佳乐广场住宅一批次项目部编制人审核人审定人审批人审批时间审批意见：（填写讨论的主要结论包括应修改的部分）单位（盖章） 年 月 日 监理意见 （盖章） 年 月 日建设

2、单位意见单位（盖章） 年 月 日目 录一、编制依据4二、工程概况4三、施工电梯平台管理小组的组织机构4四、物资及人力资源计划6五、施工方法6六、脚手架安全管理计划10附件：计算书12落地式扣件钢管脚手架计算书12悬挑式扣件钢管脚手架计算书20一、编制依据（一）、佳乐广场住宅一批次、总平工程施工图；（二）、佳乐广场住宅一批次、总平工程施工平面布置图；（三）、佳乐广场住宅一批次、总平7号住宅楼施工电梯安装方案；（四）、扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）二、工程概况（一）、项目名称及地址：佳乐广场住宅一批次、总平工程。位于成都市新都区蜀龙路777号。 （二）、参建单位：建设单位：

3、成都市佳乐房地产开发有限公司；设计单位：深圳市国际印象建筑设计有限公司；监理单位：四川省兴旺建设项目管理有限公司；施工单位：泸州市佳乐建筑安装工程有限公司。（三）、建筑概况本工程中的7#楼企住宅楼建筑高度为97.75m，是一栋地上32层的高层住宅楼。其结构为剪力墙结构，故施工电梯的定位及安装后与楼层之间的平台搭设施工成为重点。三、施工电梯平台管理小组的组织机构（一）、施工电梯平台管理机构项目技术负责人：刘本奎班组项目经理：匡绍洪测量员：伍良建工长：陈永宇内业技术：汪正春安全员：李星安全工程师：高贵钰机电工长：蒋远青质量员：雷杰（二）、项目管理小组人员质量职责和权限序号项目职务姓名职责和权限1项

4、目经理匡绍洪对材料物资进行分配，对质量、安全、进度负总责。2安全工程师高贵钰负责现场安全管理，对脚手架安全验收并组织日常安全检查。3项目技术负责人刘本奎负责组织本方案的编制及进行技术指导，并对工长进行技术交底。4施工工长陈永宇负责调集工人对本方案进行施工。5机电工长蒋远青负责对现场大型施工机具及临时用电进行管理。6安全员李星负责现场的工程安全监督。7质量员雷杰负责现场的工程质量监督，对脚手架进行质量验收。8测量员伍良建负责现场的工程测量。9内业技术汪正春负责资料的收集和管理。四、物资及人力资源计划（一）脚手架用量计算立杆500m横向水平杆160m纵向水平杆100m横向斜撑200m连墙件150m

5、安全网900m2脚手板500m2挡脚板100m扣件150个十字扣件100个（二）人员、机械及进度计划本工程计划10名熟练的架子工和相应的机械设备，施工计划跟随主体施工及施工电梯的提升，满足整体工程进度要求。五、施工方法1、施工电梯基础及场地已经硬化，故1层至5层采用落地式脚手架搭设平台将施工电梯与楼体相连；5层至32层采用悬挑式型钢钢管脚手架搭设平台，每6层搭设一次。2、1层至5层采用落地式脚手架搭设平台。1层楼地面楼体处与施工电梯之间的距离最远达到300m，5层楼地面处楼体与施工电梯之间的距离为300mm。因此采用正面单脚手架搭设平台，因装饰柱转角部位无围挡，故侧面脚手架双排脚手架。脚手架搭

6、设长度为3000mm，立杆横向间距为1500mm，纵向间距为1500mm，水平杆步距为1800mm，搭设高度为18m。地面上200mm处设置水平杆。详见1层至5层施工电梯平台脚手架搭设图及落地式脚手架搭设正面图；3、5层以上采用型钢悬挑式钢管脚手架搭设平台，其中5层至10层为第一段搭设，11层至16层为第二段搭设，17层至23层为第三段搭设，24层至29层为第四段搭设,30层至32层为第五段搭设，型钢梁采3000mm、6000mm长的16#工字钢，每搭设段型钢悬挑长度由下至上依次为300，架体正面采用单排脚手架搭设，侧面采用双排脚手架，立杆纵向间距为1500mm，横向间距为8001500mm，

7、水平杆步距为1800mm。详见1层至6层、7层至顶层施工电梯平台脚手架搭设图及型钢悬挑式脚手架搭设正立面图；当型钢悬挑长度大于1000mm时，采用钢绳提拉悬挑端，详见型钢悬挑梁施工图4、楼面通道两边设置三道护栏，第一道为地面上200mm处，第二道为地面上750mm处，第三道为地面上1500mm处，并设置200mm高踢脚板。通道采用50mm木板铺设，通道板下设置水平剪刀撑及纵向水平钢管，钢管伸入楼内锚固；5、连墙件的设置：图1 连墙件的布置图（1）宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm；（2）应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；（3）优先采

8、用菱形布置，也可采用方形，矩形布置；（4）一字型、开口型脚手架两端必须设置横向斜撑、连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不大于3.6m。（5）如何达到保证两步两跨，根据建筑结构特点：a、与柱相交采用每步与柱抱箍的方式；b、在楼板上预埋钢管，与脚手架水平杆形成连接点加强。6、悬挑钢梁锚固端锚环施工方法：7、施工电梯安全防护门施工方法：按照泸州佳乐施工电梯安全防护门的安装方法进行施工，如下图所示：六、脚手架安全管理计划（一）安全组织管理机构针对外墙脚手架安全管理的特殊性质，因此编制了以项目经理薛长春为领导的安全管理组织机构对外墙脚手架进行安全管理。项目执行经理 ： 郭锦辉 项目技术负责

9、人：先正伟 安全工程师：何树章 专职安全员：杨清 曾金 材料员 刘旭 临电工长 向能云钢筋工长 陈永宇砼工长 万朝阳架工工长王宇航机械工长 向能云模板工长 陈永宇胡文全曹寿成班组长张甫云班组长周守明班组长陈岗班组长魏龙班组长 杨军工 班组长 唐田（二）安全管理措施1、制定有针对性的、切实可行的脚手架搭设与拆除方案，严格进行安全技术交底。2、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB 5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。3、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。、4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，并挂设

10、限重牌。严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道及施工电梯附着等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。5、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：（1）主节点处的纵、横向水平杆，纵横向扫地杆。 （2）连墙件。6、架子搭设完毕，用合格密目安全网进行封闭施工，脚手架外排立杆内侧，要采用密目式防火安全网全封闭。密目网必须用符合要求的系绳将网周边每隔45cm系牢在脚手管上。7、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。8、当有六级强风及以上风、浓雾、雨或雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。9、

11、夜间不宜进行脚手架搭设与拆除作业。10、严禁在运输平台上临时堆放物体，防止架体超载。11、使用前必须经安全验收合格，使用中要定期进行检查，防止扣件松动，架体变形。12、施工电梯使用完毕后，将型钢梁分解成人工能搬运的小段型钢，用人工将其搬运下楼。附件：计算书落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度18米，立杆采用双立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.50米，内排架距离结构0.3米，立杆的步距1.80米。钢管类型为48×3

12、.0（现场采用48×3.5的钢管，受力验算按照48×3.0进行验算），连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.6kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设5层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。基本风压0.20kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数1.0750。地基承载力标准值800kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和

13、挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m 活荷载标准值 Q=3.600×1.500/3=1.800kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.800=2.776kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=2.776×1.5002/8=0.781kN.m

14、 =0.781×106/4491.0=173.853N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值 q=0.038+0.175+1.800=2.013kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.0×2.013×1500.04/(384×2.06×105×107780.0)=5.978mm小横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座

15、的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500×1.500/3=0.262kN 活荷载标准值 Q=3.600×1.500×1.500/3=2.700kN 荷载的计算值 P=(1.2×0.058+1.2×0.262+1.4×2.700)/2=2.082kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如

16、下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002=0.842×106/4491.0=187.522N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.06mm集中荷载标准值 P=(

17、0.058+0.262+2.700)/2=1.510kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.883×1510.050×1500.003/(100×2.060×105×107780.000)=4.32mm最大挠度和 V=V1+V2=4.382mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自

18、重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500×1.500/2=0.394kN 活荷载标准值 Q=3.600×1.500×1.500/2=4.050kN 荷载的计算值 R=1.2×0.058+1.2×0.394+1.4×4.050=6.212kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10

19、7×19.000=2.033kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350×5×1.500×(1.500+0.300)/2=2.36kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.170×1.500×5/2=0.637kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.010×1.500×19.000=0.285kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+

20、NG3+NG4 = 5.315kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.600×1×1.500×1.500/2=4.050kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.200 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.000 Us 风荷载体型系数： Us = 1.075经计算得到：Wk = 0.200×1.000×1.075 = 0.215kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG +

21、 0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.2×5.315+0.9×1.4×4.050=11.481kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.2×5.315+1.4×4.050=12.048kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw五、立

22、杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.048kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.600； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.600×1.800=3.326m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3326/16=209； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.168； 钢管立

23、杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到: =12048mm/(0.17×424)=167.14N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.481kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.600； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.600×1.800=3.326

24、m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3326/16=209； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.168； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.132kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =11481/(0.17×424)+132000/4491=188.673N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆采用单管时

25、，单、双排脚手架允许搭设高度H，按下列计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 2.692kN； NQ 活荷载标准值， NQ = 4.050kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.107kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 H = 43.976米。考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度H，按下列计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 2.692kN； NQ 活荷载标准值， NQ = 4.050kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.107kN/m； Mwk 计

26、算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.104kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 H = 32.202米。取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度 H=32.202米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 风荷载标准值，wk = 0.215kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积: Aw = 3.60×3.00 = 10.800m2； No

27、连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000经计算得到 Nlw = 3.251kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 6.251kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1 = 0.85Acf根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0.85Af其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95； 净截面面积 Ac = 4.24cm2；毛截面面积 A = 18.10cm2；f = 205.00N/mm2。经过计算得到 Nf1 = 73.865kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf

28、 = 300.110kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 N1=6.251kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求!八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk fg其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=35.34 (kPa) Nk 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 4.78+4.05=8.83kN A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 320.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc &

29、#215; fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 800.00地基承载力的计算满足要求!扣件脚手架计算满足要求！悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度18米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.50米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工活

30、荷载为3.6kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设6层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。基本风压0.20kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数1.0750。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度0.3、3000米，建筑物内锚固段长度2.7、3.0米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、小横杆的计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/3=0.17

31、5kN/m 活荷载标准值 Q=3.600×1.500/3=1.800kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.800=2.776kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=2.776×1.5002=0.781×106/4491.0=173.853N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.175+1.800=2.013kN/m简

32、支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.013×1500.04/(384×2.06×105×107780.0)=5.978mm小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500×1.500/3=0.262kN 活荷载标准值

33、Q=3.600×1.500×1.500/3=2.700kN 荷载的计算值 P=(1.2×0.058+1.2×0.262+1.4×2.700)/2=2.082kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002=0.842×106/4491.0=187.522N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大

34、横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.06mm集中荷载标准值P=0.058+0.262+2.700=3.020kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.883×3020.100×1500.003/(100×2.060×105×107780.000)=8.65mm最大挠度和V=V

35、1+V2=8.704mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.000×1.500/2=0.075kN 活荷载标准值 Q=2.000×1.000×1.500/2=1.500kN 荷载的计算值 R=1.2×0.

36、058+1.2×0.075+1.4×1.500=2.259kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.107×18.000=1.926kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350×6×1.500×(1.500+0.500)/2=3.150kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标

37、挡板，准值为0.17 NG3 = 0.170×1.500×6/2=0.765kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.010×1.500×18=0.459kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.3kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.600×1×1.500×1.500/2=4.050kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)

38、，W0 = 0.200 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.000 Us 风荷载体型系数：Us = 1.075经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.200×1.000×1.075 = 0.215kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×6.3+0.9×1.4×4.050=12.663kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×6.

39、3+1.4×4.050=13.23kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.23kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.600； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155

40、×1.600×1.800=3.326m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3326/16=209； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.168； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =13230/(0.17×424)=183.54N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.663kN；

41、 i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.600； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.600×1.800=3.326m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3326/16=209； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.168； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.132kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f

42、钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =12663/(0.17×424)+132000/4491=204.39N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 风荷载标准值，wk = 0.215kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积: Aw = 3.60×3.00 = 10.800m2； No

43、 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000经计算得到 Nlw = 3.251kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 6.251kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1 = 0.85Acf根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0.85Af连墙件轴向力设计值 Nf = 0.85Af其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=50.00/1.60的结果查表得到=0.92； 净截面面积Ac = 4.24cm2；毛截面面积 A = 18.10cm2；f = 205.00N/mm2。经过计算得到 Nf1 = 73.865kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 288.444kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到: Nl=6.402kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求!七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 3000m