给水刻盘设计计算书

1、摘要的不断发展，人口的不断增长，供水紧张成为了大型城市的随着常见问题。市南山水厂作为特区供水规模最大的水厂，承担着南山片区 20 万吨/d 的供水任务（远期可达 80 万吨/d），其于 2007 年建成，大大缓解了南山区供水日益紧张的局面。本次设计要求出水水质达到饮用水卫生标准。考虑到水库水质，工艺流程设计为强化常规处理，即：臭氧预氧化处理机械混合池折板絮凝流沉淀池V 型滤池清水池泵站电磁流量计出水。根据水厂的实际运行状况，本设计中添加了臭氧活性炭深度处理系统， 将工艺流程变更为一体两系，其中在深度处理条件下，水厂出水水质可达到直饮水标准。：常规处理，饮用水标准，深度处理AbstractWit

2、h the development of economy and population growth , water supplies gradually become common problems to the large cities. As the largest waterworks in the shenzhen special economic zone, nanshan waterworks bears 200000 t/d of water supply task to nanshan district, it has been built in 2007 and allev

3、iated the increasingly tense situation.The design requires that the outlet water fits to the national sanitary standard for drinking water. Considering the reservoir water quality, the design use improved conventional processing, it means that the ozone oxidation process mechanical mixing pool flode

4、d-plateflocculating tank horizontal flow sedimentation tank V-filter clear water reserviorssecondary pump station electrical flowmeter outlet water. However, the design add ozone activated carbon depth processing system according to the actual operation situation, then thedesign has. And under the a

5、dvanced treatment conditions, the outlet water canachieve direct drinking water quality standard.Key words: improved conventional processing ， drinking water standard，advanced treatment目录第一部分 绪论11.1 目的和意义：11.2 设计任务：. 11.3 有关设计资料：2第二部分 设计计算31. 方案比较和确定31.1 预处理31.2 强化常规处理31.2.1 混凝41.2.2 沉淀池41.2.3 过滤41.

6、3 深度处理52. 常规处理构筑物设计计算52.1 配水井设计计算52.2 预处理臭氧接触计计算72.3 混凝剂的配制和投加102.3.1 药剂溶解2.3.2 药剂投溶液池的计算10. 132.3.3 加药间及药库142.3.4 机械混合设施152.4 机械折板絮凝池182.4.1 水量计算192.4.2 各段絮凝区计算192.5 平流沉淀池262.5.1 设计水量262.5.2 平面2.5.3 进出设计26. 272.6 V 型滤池312.6.1 平面2.6.2 进计算32. 332.6.3 反冲洗系统362.6.4 过滤系统382.6.5 排2.6.6 滤. 38高度392.7. 402.

7、7.12.7.22.7.3加氯量计算40储氯量计算40加氯设备的选择402.8 清水池412.8.12.8.22.8.3平面的计算41管道系统42清水池布置433. 深度处理453.1 后臭氧接触池453.2 活性炭生物滤池484泵站设计计算524.1 设计流量的确定和设计扬程的估算524.2 选泵及基础. 534.2.1 选泵534.2.2 基础的确定544.3 吸水管路的设计计算554.3.1 吸水管路的设计要求554.3.2 吸水管路水头损失计算564.4 压水管路的设计计算564.4.1 压水管路的设计要求564.4.2 压水管路水头损失574.5 水泵间平面布置及泵房高度584.5.

8、1 水泵间的平面布置584.5.2 水泵房的高度594.5.2 辅助设备设计594.5.3 吸水井设计615. 水厂总体布置625.1 水厂平面布置625.2 水厂高程布置63参考文献66致谢67第一部分 绪论1.1 目的和意义：此工程设计的目的在于通过对水库水进行处理，以达到饮用水卫生标准，目的在于缓解市南山片区日益紧张的供水局面。1.2 设计任务：设计题目：市南山水厂工艺设计水厂概况：南山水厂位于市南山区，是市划的一座大型现代化水厂，总规模 80 万 m3/d，一期工程规模 20 万 m3/d。为保证供水水质达到直接饮用目标 ,水厂净水采用预处理强化常规处理 臭氧活性炭深度处理工艺 ,并对

9、排泥水进行浓缩、脱水处理 ，于 2008 年 7 月竣工投产。全厂占地面积约70000 平方米，主要供应市南山区用水。设计规模：20 万米 3/日，Kh=1.2。出厂水压：40.00 米。供水水质：达到饮用水卫生标准 GB5749-2006。地质资料：属浅丘陵地区，土壤种类为亚粘土，水位深度-4.0 米。气象资料：年平均气温 23.5，最高气温 38.7，最低气温 0.2；太阳辐射量丰富，年太阳辐射量为 5225 兆焦耳 / 米 2；年日照时数平均为2060 小时；年平均降雨量为 2.7 米 / 秒。地表水源资料：水源为1924.7 毫米；年主导风向为东南东风，年平均风速水库，源水由东莞东江经

10、过长达 83 公里 6 级提升，通过明渠引水流入水库。近年来，由于沿途工业及生活污染，致使水库水质日趋，典型水质特征为低浊、夏秋季高藻、高氨氮、微量有机物污染。原水水质年均资料：浊度 1.7-45.3NTU，氨氮 0.04-0.42 mg/L，藻类含量 106-108个/升，高锰酸盐指数（CODMn）0.66-4.27 mg/L，水质项目除铁、锰、氨氮、CODMn等有时季节性外,其他水质项目检测值均达到地面水环境质量标准( GB38382002)类水体标准。11.3 有关设计资料：1给水排水设计手册 1、3、4、10、11；2给水排水制图标准 GB/T50106-2001；3.45.6.通用给

11、水排水标准图集 S1、S2、S3；昌主编,玖,玖审.净水厂设计.北京:中国工业,1986；,1992；著.给水处理理论与设计.北京:中国工业世,初.给水工程.北京:中国工业,1999。2第二部分 设计计算1.方案比较和确定1.1 预处理水质的藻、季节性铁、锰现象，预处理采用投加高锰酸钾和臭氧复合氧化的方法。高锰酸钾除具有除藻的功效外，同时也能将水中的 Fe2+氧化成 Fe3+，Mn2+氧化成 Mn4+，降低其在水中的溶解度，最终沉淀去除。不过高锰酸钾的杀藻效果不如氯好，但是投加氯会产生氯化副产物，对有害，故使用臭氧配合，强化其杀藻、除铁锰效果，帮助助凝，但是臭氧氧化又会产生副产物，带有一定的异

12、臭异味，可添加活性炭去除。复合氧化对副产物前体物有良好的去除效果，与单一与臭氧化相比，可将 THM 和 HAA 前体物去除率提高 10%左右。另外，由于二氧化锰对臭氧的催化氧化作用，可将 AOC 去除率提高 20%30%。臭氧氧化会产生一定量的溴酸盐和作用和催化氧化作用可有效减少溴酸盐和，复合氧化由于高锰酸钾的助凝的生成量。微污染水源是一个贫营养的环境，需要一个由适应贫营养的异养除碳菌、硝化细菌和反硝化细菌、藻类、原生动物和微型后生动物组成的系，生物膜法能截留微生物和有机物，保证处理系统中有足够的高效降解有机物和去除氨氮能力的微生物群落，而活性污泥难保持，所以本设计中预处理采用生物接触氧化法。

13、1.2 强化常规处理强化常规处理包括完善工艺环节、优化运行参数及增加絮凝剂、助凝剂投加品种等措施，可提高常规净水工艺的处理效益。其最主要的作用是最大程度的降低滤后水浊度。具体措施包括：适当延长絮凝和沉淀时间，降低滤速；增加 PAM 助凝剂和PAC 助凝剂：投加熟石灰、调节 pH 值和碱度，絮凝条件，提高水质化学3稳定性；投加粉末活性炭，用于应急原水水质突变。1.2.1 混凝混合方式基本分为水利和机械两大类。前者简单，但是不能适应流量的变化；后者可以进行调节，能适应各种流量的变化，但有一定的机械维修量，考虑到水力搅拌的两种方式都缺陷（水厂水直接对药剂进行水解仅适用效率高于前者，但是其溶解速于小型

14、水厂和极易溶解的药剂；专设水泵度不够快，需要增大，从而增加基建投资），故本设计方案采用机械混合方式。南山水厂的水源为水库，平均浊度比较低，絮凝及凝聚都是较的。颗粒浓度低，必将减少颗粒的接触机会，而难以完成完善的絮凝。为弥补这一缺陷，需选用能产生较大速度梯度和达到较长反应时间的反应。同时，有必要考虑采用泥渣接触或泥渣循环的形式。考虑到相同絮凝效果的前提下折板絮凝池的絮凝时间比隔板的要短，故本设计的絮凝池选择折板式的。1.2.2 沉淀池常用沉淀池按照进水方向分为竖流式、平流式和辐流式。其中竖流沉淀池由于表面负荷选用值较小，占地面积增大而该池的使用；辐流沉淀池占地面积较大，构造相对复杂，周边出水均匀

15、性差，多用于高浊度水的预沉处理或出水浊度要求不高的污水处理。所以本设计中初步估计采用平流沉淀池，其构造简单、管理方便、效果稳定、去除效率高。平流沉淀池的长度取决于停留时间和水平流速，与处理规模无关，水量增大时，仅需要增加即可，这样水量的造价指标随着处理规模的增加而明显减小，所以平流沉淀池更适合于规模较大的水厂。考虑到南山水厂的一期和总规模，最终确定本设计的沉淀池为平流沉淀形，并和絮凝池合建。流沉淀池一般设计1.2.3 过滤V 型滤池是带表面扫洗的气水反冲滤池，运行稳妥可靠，材料易得，滤床的含污能力大，滤速高，水质好，同时具有气水反冲洗和水表面扫洗功能。反冲洗的强度低，耗水量少，冲洗水效果好，且

16、适用于大、中型的水厂，故本设计最终确定滤池为 V 型滤池。至此，其出水经由清水池后可达到饮用水卫生标准，然后可直接由二4级泵站向城市1.3 深度处理供水，即本设计的要求以达到。原水水质氨氮、低浊，强化常规处理后即可以达到饮用水卫生标准，为进一步提高水质量，做到直饮标准，则可进行深度处理（臭氧活性炭法）。设计中可以将系统分化成一体两套，即一般情况下，水厂运行预处理加常规处理即可，直饮水标准时同时运行深度处理系统，这样即可保证水质，同时也能节约基建投资。臭氧-生物活性不仅可以依靠臭氧极强的氧化能力，部分氧化水中的有机物，尤其是生物氧化不能去除的有机物，还能使水中的有机物量减小，提高水中有机物的可生

17、化性。另外，臭氧分解使水中的溶解氧含量增加，供后续生物炭滤池进行生化反应时所需的氧量。后续的生物活性炭处理单元在活性炭吸附、表面生长的生物膜的生物吸附和生物氧化降解作用下使水中有机物量进一步降低。臭氧-生物活性炭处理工艺能显著提高活性炭除污能力，延长活性炭使用周期，其工艺效率高，出水水质好。2.常规处理构筑物设计计算2.1 配水井设计计算配水井具有均匀配消能的作用，避免受取水泵站富余水头的影响，同时又具有排气的作用，是溶解在水中的部分气体溢出，以利于后续处理。建成，停留时间取 T=30s。为使水位稳定和便于一般按照设计规模后期改造，配水井出水端设置调节堰板；为防止调压阀误操作和失控，配水井的一

18、端设置溢流井和调节堰板。配水井的体积：20 104 (1 + 5%) 30 = 72.9m3V = QT =24 60 60配水井井深 H 取 3.0m，则其平面面积为：V72.9S = 24.3m2H3.05配水井宽取 4m，进水管管径取 DN1500mm 的按外壁为 0.4m。，其管壁距两侧配水井中间进长为 1.5+2 0.4=2.3m,则进的面积：S1 = 2.3 4 = 9.2(m2)配的面积：S S124.3 9.2= 7.6(m2)S222配的长度为：7.6L1 = 4.0 = 1.9（m）溢流井的长度取配长度的1，即 L = 1 L 0.7(m)2133配的配水量为：20 104

19、 （1 + 5%）= 1.22（m3/s）Q =60 60 24 2取出水管的管径为 DN1200mm，则其流速为 1.08m/s，出水管居中设置，距各侧墙壁 1.4m。配水井的详图如图 1.1 所示：6图 2.1.1 配水井示意图2.2 预处理臭氧接触计计算1、设计要点：臭氧化气体接触氧化池分为预氧化后氧化池，后氧化池主要是为了活性炭滤池或而建；预氧化的作用主要是杀灭藻类和浮游生物、氧化有机物、助凝等，一般加注量在 0.51.5mg/L；预氧化接触氧化池可设 12 个投加点，接触氧化时间为 25min，有效水深为 46m；预氧化时，臭氧化气体投加方法较多的使用静态混合器或射流器抽吸方式臭氧预

20、氧化池大多设在自来水厂的原水管进厂处，根据臭氧衰变时间，预氧化池距絮凝池的间距按 2030min 的接触停留时间计算。预加臭氧杀藻，投加量不宜过大，以免产生的有机物影响混凝沉淀作用。投加臭氧 1.5mg/L，用聚合铝铁混凝剂，沉淀后可去除藻类 95%以上。1、臭氧投加量D = 1.06aQ式中 D所需臭氧量 kg O3/m3；a臭氧投加量，设计中取 1.0mg/L； Q供水规模 m3/h。20 104 1.05D = 1.06 0.001 = 9.275 kgO3/h24考虑到设备及操作管理水平较因素（ 臭氧的有效利用率为60%80%），确定选用臭氧发生器的产率可按 13.25 kg O3/h

21、计量。2、设备选型选用OZAT 集装箱式臭氧发生器，型号为CFL-10，其臭氧发生量为14.3kg/h，外形为 2250mm 1410mm 2000mm。近期考虑运行 1 用 1 备即可满足要求，考虑到远期水量，本设计中共设置 5 台该型号的发生器，运行方式为 4 用 1备。臭氧发生间的平面长为 7.5m。3、接触装置1为 27.5m 9m，其中室的长为 3m，压缩机房的7tQ水V =60式中 V臭氧反应池的体积 m3；t接触时间，选 4min；Q水供水规模m3/h。4 20 104 1.05= 583.3 m3V =24 602 池面积VFB = HB式中 FB接触池的面积 m2；以上水深，

22、一般为 5m7m，本设计中采用 6m。HB583.3F = 97.2 m2B6池长度(设计中取为 13.5m)FB97.2L = 7.2mB13.53 臭氧化气系统Q水C0C =1000C1000Q气 =Y1Q= 0.614Q气气式中 C每小时投配的的总臭氧量 kgO3/h； C0水中所需臭氧投加量 gO3/m3；Q气水中所需投加的臭氧化气流 m3/h；Y1发生器所产生的臭氧浓度，一般在 1020g/m3范围内；Q水中所需投加的发生器工作状态下（T=20，P=0.08MPa）的气臭氧化气流量 m3/h。820 104 1.05 1.0C = 8.75 kgO3/h24 10008.75 100

23、0Q= 437.5 m3/h气20Q= 0.614 437.5 = 268.6m3/h气4 微孔计算Q气n =f13d aR00 =b式中 n微孔扩散元件数；气体扩散速度（以钛板计）m/h；2f每只扩散元件的总表面积，微孔板为d ，d 为扩散板的直径，设4计中取 d=0.2m；d0气泡直径（1mm2mm），设计中取 2mm；R0微孔孔径（20m40m），设计中取40m；a、b系数，使用钛板时 a=0.19，b=0.066。d243.14 0.22= 0.0314m2=4132 0.19 40 = 20.5m/h0.066268.6= 445.2 个，设计中取 446 个n =20.5 0.03

24、145 所需臭氧发生器工作要求臭氧发生器的工作H h1 + h2 + h3式中 h1接触池的水深；h2装置（微孔钛板）的水头损失；h3臭氧化空气输送管的水头损失。布水原件的水头损失：每一个微孔的流量为：9268.6 1.9L/cm2 hQ =0.0314 10 446查表 2-1 知h2 = 0.2KPa 0.02mH2O；臭氧化气选用 DN100 的管道输送，设计中估计输送管道的沿程损失及局部水头损失为 0.5 mH2O。故臭氧发生器的工作为：H = h1 + h2 + h3 = 6 + 0.02 + 0.5 = 6.52mH2O国产微孔扩散材料损失实测值表 2-14、尾气处理臭氧接触反应，

25、臭氧与水接触后，空气中仍含有剩余的臭氧，其不能直接排入大气中，需采用臭氧尾气破坏器加以处理，其原理为采用 MnO2 作为填料催化处理。2.3 混凝剂的配制和投加2.3.1 药剂溶解溶液池的计算凝聚剂选用 PAC（碱式氯化铝），其净化效率高，出水浊度低，色度小，过滤性能好；温度适应性高，pH 使用范围广；使用时操作方便，腐蚀性小，劳动条件好；成本较三氯化铁低。101、PAC 的配制和投加（1）用量计算T = Q1000式中 T碱式氯化铝用量 kg/d；碱式氯化铝的投加量 mg/L；Q水厂处理水量 m3/d 。设计总最大投加量Tmax = 20 mg/L1000t= Q = 4000 kg/dma

26、x2、溶液池计算水量为：20 104 （1 + 5%）m/d = 8750(m/h)溶液池的体积：uQ 24 100uQW1 = bn 1000 1000 = 417bn式中 W1溶液池的容积 m；u碱式氯化铝的最大投加量 mg/L；b溶液浓度 %，一般采用 5%20%；n调制次数，一般不超过 3 次。中 b=15%，n=2 次，u=20mg/L。uQ20 8750= 14.0（m3）W =1417bn417 15 2溶液两个，每一个的容积为W1 。溶液池的形状采用矩形，0.3m 的超高。为：长 宽 高 = 3.2 3.2 1.7，其中有11池旁设工作台，宽 1.01.5m，池底坡度为 0.0

27、2.底部设置 DN200mm 的放空管，采用硬聚氯乙烯管，池内壁用环氧树脂进行防腐处理。演池面接入药剂稀释用给水管 DN80mm 一条，3、溶解池分设放水阀门，按 1h 放满考虑。W2= 0.3W1 = 0.3 14.0 = 3.99 4.20(m3)长 宽 高 = 1.7 1.7 1.8，其中超高取0.3m ，其实际容积为4.335m3，底部沉渣高 0.2m，为操作方便，高出地面 0.8m。溶解池采用钢筋混凝土结构，内壁用环氧树脂进行防腐处理，池底设 0.02 坡度，设 DN200mm 的排渣根，采用硬聚氯乙烯管。给水管管径 DN100mm，按 10min 多放满溶解池考虑，管材采用硬聚氯乙

28、烯管。溶解池的放水时间采用 t=15min，则放水流量W2 = 4.335 1000 = 4.82L/sq =060t60 15查水力计算表得放水管管径d0 = 60mm，相应流速V0 = 1.70 m/s。4、溶解池的搅拌设备图 2.3.1 溶解池搅拌机示意图溶解池采用机械搅拌，搅拌桨为平板浆，中心固定式，搅拌机的安装见图2-1.搅拌设备查给水排水快速设计手册第一7-6，适宜本设计的参数见12表 2-1。搅拌设备防腐处理。搅拌设备参数表表 2-25、投药管投药管流量：W1 2 100013.3 2 1000q = 0.308L/s24 60 6024 60 60查水力计算表得投药管管径 d=

29、25 mm，流速为 0.45m/s。2.3.2 药剂投药剂投采用湿式投，其为：加水药剂（S）溶解池搅拌药剂（L）储液池加水溶液池计量、投加设备搅拌药剂投采用计量泵，计量泵每小时投加药量为：W1q =12式中 q计量泵每小时投加药量 m3/h;W1溶液池的容积 m3。13.3q = 1.11m3/h12设计中采用耐酸泵与转子流量计配合投加，选用 LZB-80 型。13溶解池B*B(m)H（m）桨叶直径D（mm）桨板深度L（mm）h1（mm）h（mm）E（mm）搅拌机重量（kg）1.6 1.61.575012001003302002.3.3 加药间及药库药剂仓库与加药间应连在一起。药剂堆放高度一般

30、为 1.5m，仓库内应设有磅秤，考虑方便留有 1. 5m 的过道，保持良好的通风，同时防止受潮。1、加药间各种管线布置在管沟内：给水管采用镀锌、加药管和排渣采用管。加药间内设两处冲洗地坪水龙头 DN25mm。为便于冲洗水集流，地坪坡度0.005， 并坡向集水坑。规范规定，当水厂采取分期建设时，加药间的建设规模宜于其他生产性建筑物的规模相协调。一般情况下，可采用土建按总规模设计，设备则分期配置。2、药库仓库溶剂考虑存放 30 天混凝剂用量，则用药量为t = Q 30 = 480000 kg = 480t1000碱式氯化铝的相对密度取 1.8，则 PAC 所占的体积为：480 1.8 = 266.

31、6m药剂堆放高度取 2.0m，采用吊装设备，则所需面积为 133.3 考虑到药剂的、搬运和磅秤所占面积，不同药品间留有间隔等，这部分面积按药品占有面积的 30%计，则药库所需面积为133.3 1.3 = 173.29m2，取 174m2。药库的平面设计为：长 宽 =14m 12.5m库内设电动单梁悬挂起重机一台，型号为 LDT1-S，配电动葫芦为 AS205-20型。加药间的布置如下图所示：14图 2.3.2 加药间示意图2.3.4 机械混合设施混凝剂投入原水后，需快速、均匀的分散于水中。1、机械混合池的有效容积QT60nW =式中 W有效容积 m3；Q处理水量 m3/h ；T混合时间min；

32、n 。设计中 Q=8333.3m3/h,T=0.5min，n=2 个8333.3 0.5W = 34.72 m360 2及有关参数选定：机械混合池15直径：D=3.9m水深：H1=2.9m池子总高：H=H1+0.4(超高)=3.3m搅拌器外援速度：v=3.0m/s（一般采用 1.53.0m/s，设计中取 3.0m/s）2搅拌器直径：D0 = 3 D = 2.6m搅拌器宽度：B=0.1D=0.39m，设计中取 0.4m搅拌器层数：因为 H:D 1.21.3，设计中取 1 层2、搅拌器转速60vn0 = D0式中 n0搅拌器的转速 r/min；v搅拌器外缘速度 m/s；D0搅拌器直径 m。60 3

33、.0n0 = 22.04r/min 2.63、搅拌器角速度2v2 3.0 = 2.31rad/sD02.64、轴功率3ZBR4 0408gN = c2式中 N2轴功率 kW；c 阻力系数，0.20.5； 水的密度 kg/m3；16 搅拌器角速度 rad/s；Z 搅拌器叶数；B搅拌器层数；R0 搅拌器半径；g 重力度 m/s2 。设计中取 c=0.4，Z=4，B=1 层，R0 = 0.9m1000 2.313 4 1 1.34N2 = 0.4 = 14.07 kW408 9.815、所需轴功率WG2N1 =102式中 N1所需轴功率 kW； 水的动力黏度 Pas；W混合积G 速度梯度s1，一般采

34、用 5001000s1 。设计中 G=650s11.029 104 34.72 6502N1 = 9.85kW102N1 N2 ，满足要求6、电功率 N2 =N3 n式中 N3电的功率 kW；N2设计轴功率 kW； n传械效率，设计中取 0.85。1714.07N3 = 16.55 kW0.852.4 机械折板絮凝池折板絮凝用在加设一些扰流单元已达到絮凝所要求的紊流状态，使能量损失得到充分利用，停留时间缩短。折板絮凝池要设排泥设施，且该设计中用的这般材质应无毒。本次设计中絮凝又由串联的三段絮凝成平行的两个系列，每个系列分成并列的六组，每组。示意图如下：图 2.4.1 折板絮凝池布置絮凝池与沉淀

35、池合建，沉淀池宽 10m。第一段采用相对折板，第二段采用平行折板，第三段采用平行直板。折板布置采用多通道。速度梯度 G 要求由 90s1减至 20s1左右，絮凝絮凝池的有效水深采用 3.1m。GT 值应大于 2 104。18折板的板宽为 500mm，夹角 90，板2.4.1 水量计算60mm。a、的设计水量20 104= 10 104m3/dQ =2b、每组的设计流量设计中水厂的自用水量为 5%10 104 1.05 = 0.202m3/sq =62.4.2 各段絮凝区计算a第一段絮凝区：图 2.4.2折板计算示意图设通道宽 1.4m，设计峰速v1 = 0.34m/s，则峰距b1：0.202b

36、1 = 0.34 1.4 = 0.42m谷距b2：19b2 = b1 + 2c = 0.42 + 2 0.355 = 1.13m侧边峰距b3：根据图 2-2-1 布置草图为：B 2b1 3(t + c)b3 =23.3 2 0.42 3 (0.04 + 0.355)=2= 0.6375m侧边谷距b4：b4 = b3 + c = 0.6375 + 0.355 = 0.9925m中间部分v2：0.202v2 = 1.13 1.4 = 0.128m/s侧边峰速v ：10.202v= 0.226m/s10.6375 1.4侧边v ：20.202v= 0.145m/s20.9925 1.4水头损失计算：

37、1 中间部分：渐放段损失：v2 v2 122gh = 110.342 0.1282= 0.5 2 9.8=0.0025m渐缩段损失：v2F1)2 1h = 1 + (22F22g20.3420.42= 1 + 0.1 (1.13) 2 9.8 = 0.0057m如图 2-2-1 所示，每格各有 6 个渐缩和渐放，故每格的水头损失为：h = 6 (0.0025 + 0.0057) = 0.0492m2 侧边部分：20渐放段损失：22v v 12 2gh= 110.2262 0.1452= 0.5 2 9.8=0.00077m渐缩段损失：v 2F 11 = 1 + ()2h222gF220.226

38、20.6375= 1 + 0.1 () = 0.00179m0.99252 9.8每格各有 6 个渐缩和渐放，故每格的水头损失为：h = 6 (0.00077 + 0.00179) = 0.00256m3 进口及转弯损失:共一个进口、一个上转弯和两个下转弯。上转弯处水深H4为 0.53m，下转弯处水深H3为 1.0m。进口流速：v3取 0.3m/s上转弯流速：0.202v4 = 0.53 1.4 = 0.272m/s下转弯流速：0.202v5 = 1.0 1.4 = 0.144m/s上转弯 取 1.8；下转弯 取 3.0，则每格进口及转弯损失h为0.320.14420.2722h = 3 +

39、2 3 + 1.8 = 0.0269m2 9.82 9.82 9.84 总损失：每格总损失: h = h + h + h = 0.0492 + 0.00256 + 0.0269 = 0.07866m第一絮凝区总损失：H1 = 3 h = 3 0.07866 = 0.236m第一絮凝区停留时间：3 1.4 3.3 3.1T1 = 3.54min0.202 60第一絮凝区平均G1值：21 H1 = = 60T11000 0.23598= 103.9s1G160 1.029 104 3.54G1T1 = 103.9 3.54 60 = 2.2 104b、第二絮凝区：图 2.4.3 平行折板示意图设通

40、道宽 1.9m，设计峰速v1 = 0.24m/s，则峰距b1：0.202b1 = 0.24 1.9 = 0.44谷距b2：b2 = b1 + 2c = 0.44 + 2 0.355 = 1.15m侧边峰距b3：B 2b1 3(t + c)b3 =23.3 2 0.44 3 (0.04 + 0.355)=2= 0.6175m侧边谷距b4：b4 = b3 + c = 0.6175 + 0.355 = 0.9725m中间部分v2：0.202v2 = 1.15 1.9 = 0.092m/s侧边峰速v ：10.202v= 0.172m/s10.6175 1.9侧边v ：2220.202v= 0.109m

41、/s20.9725 1.9水头损失计算：1 中间部分：渐放段损失：v2 v2 122gh = 110.242 0.0922= 0.5 2 9.8=0.0013m渐缩段损失：v2F1)2 1h = 1 + (22F22g20.2420.44= 1 + 0.1 (1.15) 2 9.8 = 0.0028m如图 2-2-1 所示，每格各有 6 个渐缩和渐放，故每格的水头损失为：h = 6 (0.0013 + 0.0028) = 0.0246m2 侧边部分：渐放段损失：22v v 12 2gh= 110.1722 0.1092= 0.5 2 9.8=0.00045m渐缩段损失：v 2F 11 = 1

42、+ ()2h222gF220.61750.172= 1 + 0.1 () = 0.00105m0.97252 9.8每格各有 6 个渐缩和渐放，故每格的水头损失为：h = 6 (0.00045 + 0.00105) = 0.0015m3 进口及转弯损失:共一个进口、一个上转弯和两个下转弯。上转弯处水深H4为 0.53m，下转弯处水深H3为 1.0m。23进口流速：v3取 0.3m/s上转弯流速：0.202v4 = 0.53 1.9 = 0.201m/s下转弯流速：0.202v5 = 1.0 1.9 = 0.106m/s上转弯 取 1.8；下转弯 取 3.0，则每格进口及转弯损失h为0.320.

43、10620.2012h = 3 + 2 3 + 1.8 = 0.0209m2 9.82 9.82 9.84 总损失：每格总损失: h = h + h + h = 0.0246 + 0.0015 + 0.0209 = 0.047m第二絮凝区总损失：H2 = 3 h = 3 0.047 = 0.141m第二絮凝区停留时间：3 1.9 3.3 3.1T2 = 4.81min0.202 60第二絮凝区平均G2值： H2 = = 60T21000 0.141= 68.9s1G260 1.029 104 4.81G2T2 = 68.9 4.81 60 2.0 104c、第三絮凝区：第三絮凝区采用平行直板布

44、置，如下图：24图 2.4.4 直板计算示意图平均流速取 0.12m/s通道宽度为0.202= 2.2m0.12 0.765水头损失：共一个进口及三个转弯，流速采用 0.12m/s，=3.0，则损失为：0.122h = 4 3.0 = 0.009m2 9.8总水头损失：H3 = 3 0.009 0.03m停留时间T3：3 2.0 3.3 3.1T3 = 5.06min0.202 60速度梯度G3： H3 = = 60T31000 0.03= 31.0s1G360 1.029 104 5.06G3T3 = 31.0 5.06 60 0.94 104d、各段絮凝主要指标见下表：校核：H1000 0.40698 1.2= 59s1G = 60T60 1.029 104 13.41GT = 59 13.41 60 = 4.74 104 2.0 104故设计中的 G 值完全符合要求。25絮凝段絮凝时间水头损失（m）G（s