汽轮机课程设计汽轮机原理

1、课 程 设 计课程名称 汽轮机原理 题目名称 汽轮机原理课程设计 学生学院_材料与能源学院_专业班级_热能与动力工程(热电方向)09（1）班学 号_ 3109007245_学生姓名_李健华_指导教师 罗向龙 _ _20012 年 9月 15日广东工业大学锅炉原理课程设计任务书题目名称25000KW凝汽式汽轮机设计学生学院材料与能源学院专业班级09级热能与动力工程(热电方向)姓 名李健华学 号3109007245一、课程设计的内容系统地总结、巩固并应用汽轮机原理课程中已学过的理论知识，重点掌握汽轮机热力设计的方法、步骤。通过设计对整个汽轮机的结构作进一步的了解，明确主要部件在整个机组中的作用、位

2、置及相互关系。通过设计了解并掌握我国当前的技术政策和国家标准、设计资料等。由于课程设计的题目接近实际，与当前国民经济的要求相适应，因而要求设计者具有高度的责任感，严肃认真。应做到选择及计算数据精确、合理、绘图规范，清楚美观。二、课程设计的要求与数据课程设计的要求是：掌握汽轮机计算和校核方法；在计算之后能进行必要的理论分析。主要内容包括： (1) 分析并确定汽轮机热力设计的基本参数，如汽轮机容量、进汽参数、转速、排汽压力或循环水温度、回热加热级数及给水温度、供热汽轮机的供汽压力等。(2) 分析并选择汽轮机的型式、配汽机构型式、通流部分形状及有关参数。(3) 拟定汽轮机近似热力过程线和原则性热力系

3、统，进行汽耗量与热经济性的初步计算。(4) 根据汽轮机运行特性、经济要求及结构强度等因素，比较和确定调节级的型式、比焓降、叶型及尺寸等。(5) 根据流通部分形状和回热抽汽压力要求，确定压力级的级数，并进行各级比焓降分配。(6) 对各级进行详细的热力计算，求出各级流通部分的几何尺寸、相对内效率和内功率，确定汽轮机的实际热力过程线。(7) 根据各级热力计算的结果，修正各回热抽汽点压力以符合实际热力过程线的要求。(8) 根据需要修正热力计算结果。(9) 绘制流通部分及纵剖面图。三、课程设计应完成的工作按照给定的设计条件,确定流通部分的几何参数，力求获得较高的相对内效率。就汽轮机课程设计而言其任务通常

4、是指各级几何尺寸的确定及级效率和内功率的计算。选择合理参数，保证所设计的汽轮机具有较高的效率和较低的成本，便于安装和检修，并保证在所有的允许工况下具有较高的可靠性。每个学生应在规定时间内，独立完成所选题目。运用流体力学、工程热力学相关知识，设计出相应汽轮机。要求清楚地分析问题、确定汽轮机类型、提出算法、列出公式及数据，最后用公式验证，完成汽轮机设计，并且提交程序说明书。四、课程设计进程安排序号设计各阶段内容地点起止日期1布置课程设计任务书；讲述课程设计注意事项；讲述汽轮机热力设计基本参数的确定过程。教室2012-9-32做好设计前的准备工作；查阅参考资料，掌握并确定汽轮机设计方法和步骤。学生

5、宿舍2012-9-43初步完成热力计算学生 宿舍2012-9-42012-9-84完成汽轮机通流图学生 宿舍2012-9-82012-9-125完成任务说明书，准备答辩学生 宿舍2012-9-139课程设计答辩教室2012-9-14五、应收集的资料及主要参考文献1 沈士一，庄贺庆，康松，庞立云.，汽轮机原理.，水利电力出版社，19922 冯慧雯主编，汽轮机课程设计参考资料， 水利电力出版社，19923 康松、杨建明、胥建群编，汽轮机原理，中国电力出版社，2000年出版4 翦天聪主编，汽轮机原理，中国电力出版社，1992年出版发出任务书日期： 年 月 日 指导教师签名：计划完成日期： 年 月 日

6、 基层教学单位责任人签章： 主管院长签章：摘要随着社会经济的不断发展，汽轮机的容量在不断的增大。生活与工业用电造成电网峰谷差日趋增大，造成机组启停频繁，电机组变负荷运行深度调峰。正因为汽轮机变负荷适应性好，调峰能力强，因此，汽轮机的潜力很大。汽轮机技术的革新必然会为社会带来巨大的经济效益和社会效益。为了更好地适应社会发展，加深大学生的研发技能及拓展大学生的理性思维，因此我们进行了12000kW汽轮机的课程设计。因为时间有限，专业知识不足，造成有不少设计的地方不够完善。但是，这次课程设计给了我们锻炼自我能力和巩固知识的机会，为今后更好的对汽轮机设计打下了坚实的基础。关键词：能源；汽轮机；负荷；效

7、益目录一、汽轮机热平衡估算11、近似热力过程曲线的拟定12、估算汽轮机进汽量D01二、设计工况下的热力计算21确定机组配汽方式22调节级选型23主要参数24近似热力过程线的拟定25汽轮机总进汽量的初步估算36调节级的详细热力计算37压力级比焓降分配及级数确定68第一压力级的详细热力计算8三、热力计算数据汇总13四、整机相对内效率核算及修正20五、绘制汽轮机通流部分图20六、课程设计小结20七、参考文献21一、汽轮机热平衡估算基本数据：额定功率Pr25000kW，设计功率Pe25000kW，新汽压力p09.800MPa，新汽温度t0535，排汽压力pc0.008MPa，给水温度取tfw258。1

8、、近似热力过程曲线的拟定在h-s图上，由p0、t0可确定汽轮机进汽状态点0并查得初比焓h03466.4kJ/kg。设进汽机构的节流损失p00.05p0，得调节级前压力p00.95p09.31MPa，并确定调节级前蒸汽状态点1。设扣除排汽损失后的排汽压力pc0.00784MPa。过1点作等比熵线向下交pc线于2点，查得hc2109.7kJ/kg，整机的理想比焓降(htmac)h0-hc1361.9kJ/kg.估计汽轮机相对内效率ri80，有效比焓降htmac(htmac) ri1089.54kJ/kg，排汽比焓hz=h0-htmac2376.87kJ/kg，在h-s图上得排汽点z。用直线连接1、

9、z两点，在中间3点处沿等压线下移2125kJ/kg得3点，光滑连接1、3、z点，得该机设计工况下的近似热力过程曲线，见图1。图1近似热力过程曲线2、估算汽轮机进汽量D0设m1.15，D3.2t/h，m0.99，g0.97，则蒸汽量D包括前轴封漏气量Dl2t/h。二、设计工况下的热力计算1确定机组配汽方式采用喷嘴配汽2调节级选型采用单列级3主要参数(1)已知设计参数Po=9.8Mpa ，to=535 ， Pc=0.008Mpa， Pel=25000KW ，n=3000rpm(2)选取设计参数设计功率取设计功率=25MW。汽轮机相对内效率ri选取某一ri 值，待各级详细计算后与所得ri'

10、进行比较，直到符合要求为止。这里取ri=74%机械效率： 取m= 99%发电效率： 取 g= 97%给水回热系统及参数：采用两加热器,一级除氧器。系统及参数详见给水回热系统图。4近似热力过程线的拟定(1)进汽机构的节流损失Po阀门全开时，Po=(0.030.05)Po，取调节级喷嘴前Po'=0.95Po=9.31MPa(2)排汽管中压力损失Pc ：对于本机,认为Pc'=0.98Pc， 即Pc=0.02Pc(3)末级余速损失hc2 ：本机取C2=50ms(4)调节级效率调节级效率较低，而中间级效率较高。假定调节级ri=70% 而调节级后压力Pa=6.9Mpa， 作为初拟热力过程线

11、的参数。可采用分段拟定热力过程线。5汽轮机总进汽量的初步估算3.6*PelDo= *m+D=1102.12 t / h(htmac)'*rigmPel 汽轮机的设计功率，kW(ht mac)' 汽轮机通流部分的理想比焓降，由焓熵图查得(ht mac)'=1361.9kJ/kgri 汽轮机通流部分相对内效率之初估值；g 机组的发电机效率；m 机组的机械效率；m 考虑回热抽汽引起汽量增大的系数,它与回热级数、给水温度、汽机容量及参数有关，取m=1.15；D是考虑门杆漏汽及前轴封漏汽的蒸汽余量，(t/h)D=Dl+Dv给定前轴封漏汽Dl=2t/h，门杆漏汽Dv=1.2t/h

12、；Do是汽轮机总进汽量。 6调节级的详细热力计算(1)确定调节级进汽量DgDg=Do-Dv=100.92 th(2)确定速比Xa和理想比焓降ht取Xa=0.37， 取调节级平均直径dm=1100mm ，计算时取dm=dn=db由u=*dm*n/60=172.7 m/s和Ca=u/Xa=466.76 m/s，ht=Ca2/2=108.93kJ/kg，ht在70125kJ/kg范围内。(3)平均反动度m的选取：取m=5%(4)计算嘴理想比焓降hnhn=(1-m)* ht =103.484 kJ/kg(5)计算喷嘴前后压比n根据Po'、ho以及hn查焓熵图，得到喷嘴后压力P1和比容V1t由n

13、=P1/Po'判断流动状态，选择喷嘴叶型和喷嘴出口角1。 (参见喷嘴叶型表)P1 = 6.851MPan=0.736>cr，为亚临界流态。喷嘴叶型选取：选取部分苏字叶栅TC-2A叶型选取喷嘴出口角1=12°(6)计算喷嘴出口汽流速度C1=454.938 m/s取 =0.97 ，C1=*C1t =441.290 m/s(7)计算喷嘴损失hnhn=(1-2)* hn=6.116 kJ/kg(8)确定喷嘴出口面积AnAn=Gn*V1t/(n*c1t)= 32.66 cm2Gn 喷嘴流量，28.034kg/sV1t 喷嘴出口理想比容，0.476m3/kgn 喷嘴流量系数，取n=

14、0.97(9)确定部分进汽度e确定部分进汽度的原则是选择部分进汽度e和喷嘴高度ln的最佳组合，使叶高损失hl和部分进汽损失he之和为最小。由An=e*dm*ln*sin(1)得ln=An/ (e*dm*sin(1)而hl=l*Eo=a1/ln*Xa2*Eo ， 取a1=9.9he=e*Eo=(w+s)*Eo鼓风损失系数w=Be*1/e*(1-e-ec/2)*Xa3 ，取 Be=0.15，ec=0.4斥汽损失系数s=Ce*1/e*Sn/dn*Xa，取Ce=0.012，Sn=4 (喷嘴组数) ，dn=dm=1100mm令y=hl+he令其一阶导数为零，即求y的极值，最终可得到e ，设计时选取e值比

15、计算值稍大些。由计算得e = 0.3328(10)确定喷嘴高度lnln= An/ (e*dm*sin(1) = 12.65 mm，取整得13mm。(11)动叶高度盖度=2 mmlb=ln+=15mm(12)选取盖度对于本机组来说调节级：=2mm压力级：=2.0mm (ln<20mm) =2.5mm (20ln<40mm) =3.0mm (ln40mm)(13)检验根部反动度rr=1-(1-m)*db/(db-lb) =0.0371r在0.030.05范围内。(14)求动叶进口汽流相对速度w1和进汽角11= tan-1c1*sin(1)/(c1*cos(1)-u) =19.51

16、76;w1=C1*sin(1)/sin(1)=274.72 m/shw1=w12/2 = 37.736kJ/kg(15)计算动叶前滞止压力P10由h1=h1t+hn和hw1查焓熵图 h1=3369.04 kJ/kgP10 = 7.709Mpa(16)确定动叶理想比焓降hb和动叶滞止理想比焓降hb0hb=m*ht =5.447 kJ/kghb0=hb+hw1=43.182kJ/kg(17)计算动叶出口汽流相对速度w2w2t= = 293.878 m/sw2=*w2t =271.837 m/s ，由m和w2t 查图得到(=0.925)(18)计算动叶损失hbhb=(1-2)* hb 0 = 6.2

17、34 kJ/kg(19)求取动叶后蒸汽压力P2和比容V2由hb和hb查焓熵图得到P2 =6.896 MPaV2 = 0.0475 m3/kg(20)确定动叶出口面积AbAb=Gb*V2/w2=49.03 cm2 ，因未考虑叶顶漏汽,故Gb=Gn(21)确定动叶出口汽流角22=sin-1Ab/(e*db*lb) = 19.92°根据1和2和动叶叶型表选取动叶叶型动叶叶型：选取部分苏字叶栅TP-1A叶型(22)计算动叶出口汽流绝对速度从C2和出汽角2 117.869 m/s2=tan-1(w2*sin(2)/(w2* cos(2)-u)=42.16°(23)计算余速损失hc2h

18、c2=0.5*C22 =6.947kJ/kg(24)计算轮周效率比焓降hu' (无限长叶片)hu'=hto-hn-hb-hc2 =89.634J/kg(25)计算级消耗的理想能量EoEo=hco+ht-1*hc2 = 108.931kJ/kg对于调节级Eo=hto=ht(26)计算轮周效率u'(无限长叶片)u'=hu'/Eo =82.29%(27)校核轮周效率单位质量蒸汽对动叶所作的轮周功Wu=u*(c1*cos(1)+c2*cos(2) =89.634kJ/kg轮周效率u"=Wu/Eo = 82.29%用两种方法计算所得轮周效率应相近，其误差

19、要求u=|u'-u"|/u'*100% = 0<1%(28)计算叶高损失hlhl=a/l*hu' =11.334kJ/kg，式中取系数a=1.6，已包括扇形损失(29)计算轮周有效比焓降huhu=hu'-hl = 78.3 kJ/kg(30)计算轮周效率uu=hu/Eo = 71.88%(31)计算叶轮摩擦损失hfhf=Pf/G = 4.999 kJ/kg其中Pf=K1*(u/100)3*dm2/v2= 140.149 kW，取K1=1.1(32)计算部分进汽损失hehe=hw+hs = 6.447kJ/kg鼓风损失hw=w*ht =Be*1/e

20、*(1-e-ec/2)*Xa3*ht=1.162 kJ/kg斥汽损失hs=s*ht=Ce*1/e*Sn/dn*Xa*ht = 5.285 kJ/kg(33)计算级效率和级内功率级的有效比焓降hi=hu-hf-he = 66.854kJ/kg级效率i=hi/Eo = 61.37%级内功率Pis=G*hi =1874.18kW(34)确定级后参数级后压力P2和比焓h2由焓熵图查出。P2 = 6.896 MPa h2 = 3369.828kJ/kg图2调节级热力过程线7压力级比焓降分配及级数确定本机组采用整段转子，整段转子的叶片根部直径一般采用相同的值。这样，一方面是加工方便，另一方面可使很多级的隔

21、板体通用。(1)第一压力级平均直径dmI的确定这里给定dmI=800mm首先选取Xa I=0.45，m=0.06，1=10°， 计算htI、hnI和h1t ， htI=Ca2/2=0.5*(*dm*n/60/Xa)2 = 38.952kJ/kghnI=(1-m)* htI = 36.614 kJ/kg查焓熵图求V1t = 0.052 m3/kg第一压力级喷嘴流量为调节级流量减去前轴封漏汽量，即GnI=GoI=Gg-Gl =27.478kg/s喷嘴出口汽流速度C1t = 270.608 m/s由连续性方程有GnI=n*An*C1t/V1t， 其中流量系数n取0.97而 An=e*dmI

22、*lnI*sin(1)，其中取e=1求出ln = 12.46mm，ln 不小于1215mm(2)末级平均直径的确定给定dm z=2000mm(3)确定压力级平均直径的变化根据汽轮机原理所描述的蒸汽通道形状，确定压力级平均直径的变化规律，通常采用作图法。在纵坐标上任取长度为a的线段BD(一般a=25cm)，用以表示第一压力级至末级动叶中心之轴向距离。在BD两端分别按比例画出第一压力级与末级的平均直径值。根据选择的通道形状，用光滑曲线将A、C两点连接起来。AC曲线即为压力级各级直径的变化规律。(4)压力级的平均直径dm(平均)将BD线等分为m等分，取1、2、3m-1点。为了减小误差，建议>6

23、。从图中量出割断长度，求出平均直径。Dm(平均)=(AB+(1-1)+(2-2)+CD)/(m+1)*k ，Dm(平均)= 1207.19 mm式中的k 为比例尺。(见图3)图3压力级平均直径变化曲线图(5)压力级的平均比焓降ht(平均)选取平均速比Xa(平均)=0.47， 则ht(平均)=0.5*(*dm(平均)*n/60/Xa(平均)2 =84.966 kJ/kg(6)压力级级数的确定ZZ=(1+)* ht p/ ht(平均)= 15.54式中ht(p) = 1257.84kJ/kg压力级的理想比焓降 ，为重热系数，本机=0.05 ，将Z取整。 取整后Z=16。 (7)各级平均直径的求取求

24、取压力级级数后，再将上图中BD线段重新分为(Z-1)等分，在原拟定的平均直径变化曲线上，求出各级的平均直径。如表1所示。(8)各级比焓降分配根据求出的各级平均直径，选取相应的速比，求出各级的理想比焓降htht=0.5*(*dm*n/60/Xa)2为了便于比较和修正,一般以表格的方式列出，如表1所示。(9)各级比焓降的修正在拟定的热力过程线上逐级作出各级理想比焓降ht，计算h。h=(1+)* ht(p)-ht = 4.18/kg如表1所示。表1各压力级直径，理想比焓降及速度比等级数dmXaht级后压力级后理想比焓10.80.3238.9525.4184142533330.876820.81050

25、.3438.2614.3008103243292.615430.82910.3640.03753.427954193252.577940.85590.3842.66772.7283017193209.910250.8910.446.2392.1564186783163.671160.93480.4250.8971.6826472463112.77470.98760.4656.8091.318100473055.965481.04980.4764.18990.9955078642991.75691.12190.4873.30980.7158593592918.4657101.20480.584.

26、5440.4906636042833.9216111.29910.5298.29670.3197237532735.6249121.40620.54115.1720.1954474352620.4527131.52750.56135.8990.1099445592484.554141.66490.58161.4470.0554270422323.1067151.82110.6193.16180.0241163772129.9451620.62223.1690.0085627461906.776(10)检查各抽汽点压力值，使其符合要求，其误差小于2%。(11)最后按照各级的dm和ht求出相应的各

27、级速比Xa。末级的计算，待末二级详算后，根据末二级后的压力与排汽压力来确定htz和Xaz。8第一压力级的详细热力计算(1)由上一级的计算结果，已知本级的Po = 6.896MPa，ho = 3369.83kJ/kg，Po0= 6.896MPa，ho0 = 3369.83MPa，hco = 0，由压力级比焓降分配，已知本级的ht = 30.580kJ/kg，ht0= 30.580MPa，dm = 0.8m，Xa = 0.51，Go =28.033kg/s。(2)选取平均反动度估取平均反动度m = 0.055，待级热力计算后再校核根部反动度。(3)计算喷嘴的理想比焓降hnhn=(1-m)*ht =

28、 28.898kJ/kg(4)计算喷嘴的滞止理想比焓降hn0hn0=hn+hco =28.898kJ/kg(5)计算喷嘴的出口汽流理想速度C1t =240.407m/s(6)计算喷嘴出口汽流实际速度C1C1=*C1t= 233.195m/s，这里取=0.97(7)计算喷嘴损失hnhn=(1-2)*hn0 =1.708kJ/kg(8)计算圆周速度uu=*dm*n/60 = 125.664m/s(9)计算级的理想速度Ca=247.304m/s(10)计算假想速比XaXa=u/Ca = 0.32(11)确定喷嘴等比熵出参数h1t,V1t 和 P1首先由ho和hn求出喷嘴出口理想比焓值h1t ，h1t

29、=ho-hn = 3340.930kJ/kg然后在焓熵图上，从进口状态等比熵膨胀到h1t查出等比熵出口比容V1t和出口压力P1。V1t = 0.051m3/kg P1 =6.309MPa(12)计算喷嘴前后压力比nn=P1/Po0 = 0.915选取喷嘴叶型：选取部分苏字叶栅TC-1A叶型。(13)选取喷嘴型式和出汽角1由n和喷嘴叶型表选取1 = 10°(14)计算喷嘴出口面积AnAn=G*V1t/n/c1t= 0.0061m2 ，这里取n=0.97(15)计算喷嘴高度ln根据估算，全周进汽，故取e=1ln=An/(e*dm*sin(1) = 0.01404m为了设计制造的方便，取喷

30、嘴的计算高度为整数值14mm。(16)计算喷嘴出口实际比焓降h1h1=h1t+hn = 3342.638kJ/kg(17)计算动叶进口汽流角1和相对速度w11=arctg(c1*sin(1)/(c1*cos(1)-u) = 21.28°w1=(c1 2+u2-2*u*c1*cos(1)2 = 111.595m/shw1=w1 2/2 = 6.227kJ/kg(18)计算动叶前的滞止压力P10h10=h1+hw1 = 3348.865kJ/kgP10 = 6.466MPa(19)计算动叶理想比焓降hbhb=m*ht = 1.682kJ/kg(20)计算动叶滞止理想比焓降hb0hb 0=

31、 hb+hw1= 7.909kJ/kg(21)计算动叶出口理想汽流速度w2t = 125.766m/s(22)计算动叶出口实际汽流速度w2由m和w2t 查图得到w2=*w2t = 117.214m/s(23)计算动叶损失hbhb=(1-2)* hb = 1.039kJ/kg(24)确定动叶后参数P2、V2根据h1, hb和 hb查焓熵表得P2 = 6.310MPa、V2 = 0.051m3/kg(25)计算动叶出口面积AbAb=G*V2/w2 = 0.0122m2(26)计算动叶高度lblb=ln+ = 0.02， 这里为盖度，参照调节级中的给定。(27)检验根部反动度r=1-(1-m)*db

32、/(db-lb)= 0.036在0.03-0.05范围内。(28)计算动叶出汽角22=arcsin(Ab/(e*dm*lb)= 17.61°(29)根据1和2在动叶叶型表中选取动叶型号动叶叶型：选取部分苏字叶栅TP-1A叶型。(30)确定动叶出口绝对速度C2和方向角2 =38.110m/s2=arctg=(w2*sin(2)/(w2*cos(2)-u) = 68.538°(31)计算余速损失hc2hc2=C22/2 = 0.726kJ/kg(32)计算轮周有效比焓降hu'(无限长叶片)hu'=ht0-hn-hb-hc2 = 27.107kJ/kg(33)计算

33、级的理想能量EoEo=hco+ht-1*hc2 = 30.362kJ/kg这里hco=o*(hc2)abv ，(hc2)abv是上一级的余速动能，o表示本级利用上一级的份额，而1表示本级余速动能为下一级所利用得份额。(34)计算轮周效率u'(无限长叶片)u'=hu'/Eo = 89.28%(35)校核轮周效率单位质量蒸汽对动叶所作的轮周功Wu=u*(C1*cos(1)+C2*cos(2)= 27.107kJ/kg 轮周效率u"=Wu/Eo = 89.28%u=|u'-u"|/u'*100% = 0%(36)计算叶高损失hlhl=a/l

34、*hu' = 2.704kJ/kg式中取a=1.6，已包括扇形损失(37)计算轮周有效比焓降hu(考虑叶轮摩擦损失)hu=hu'-hl = 24.40(38)计算轮周效率u(考虑叶轮摩擦损失)u=hu/Eo=80.37%(39)计算叶轮摩擦损失hfhf=Pf/G = 0.244kJ/kg其中，Pf=K1*(u/100)3*dm2/v2=6.851， 取K1=1.1(40)计算漏汽损失h选取：隔板汽封齿的平均直径dp=500mm，隔板汽封间隙p=0.5mm，汽封齿数Zp=10，则有隔板漏汽损失hp=Ap/An/*hu= 0.9893J/kg这里Ap=*dp*p=0.785m2hu

35、=ht 0-hn-hb-hl-hc2再选取：叶顶轴向间隙z=1.5mm，围带边厚度s=0.3mm，z(平均)= z/lb，由m与(db/lb)查取t，由z/s查取1，由z和u/Ca 查取2，则有动叶顶部漏汽损失ht=1*z(平均)* t/(2*sin(1)* hu = 0.933kJ/kg级的总漏汽损失h=hp+ht = 1.922kJ/kg(41)计算级内各项损失之和hh=hl+hf+h= 4.871kJ/kg(42)计算级的有效比焓降hihi=hu'-h =22.236kJ/kg(43)计算级效率ii=hi/Eo = 73.24%(44)计算级内功率Pi sPi s=G*hi =

36、623.360W(45)确定级后参数h30=h 00-hi= 3347.592h3 = h 00-1*hc2 = 3369.610kJ/kg查焓熵图可得P2即为下一级的Po，而下一级的Po 0即为本级的P3 0。(46)作出级的热力过程线图4第一压力级热力过程线调节级1= 12°1=19.5° c1=441.29 w1=274.72 ；2= 42.16°2=16.9° c2= 117.87 w2=271.84第一压力级1=10°1=21.28° c1=233.195 w1= 111.595 ；2=68.538°2= 17.6

37、1° c2=38.11° w2=117.214末级1= 10°1=21.58°c1=575.715 w1=271.859 ；2=79.945°2=20.11° c2=124.921 w2=357.777图5调节级和第一压力级速度三角形图6整机热力过程线三、热力计算数据汇总表2 各级热力计算汇总1项目 序号参数/符号调节级第一级第二级第三级第四级第五级1级进汽压力/P09.86.896455276.309679395.774949025.248090694.720972032级进汽比焓/h03466.4093369.828273341.

38、995393314.777423285.982723254.845013级进汽滞止压力/P009.316.896455276.420175905.872451905.359906584.830618914上一级余速利用系数/100.30.30.30.30.35上一级余速损失/hc20.0000.76200.8320.8490.8860.9466上一级余速动能利用/hc00.000000007级进汽滞止比焓/h003471.5923369.8283341.99543314.7773285.9823245.8458本级比焓降/ht1007.82330.579746829.889537331.665

39、788934.295986337.86730679本级滞止比焓降/ht01361.92330.57974629.889537331.665788934.295986337.867306710本级平均直径/dm1.10.80.81050.82910.85590.89111速度比/Xa0.370.320.340.360.380.0.4012级的蒸汽流量/G028.03428.033762128.033762128.033762128.033762128.033762113平均反动度估算/m0.050.0550.0550.0550.0550.05514喷嘴理想比焓降/hn108.928.898 28

40、.246 29.924 32.410 35.785 15喷嘴滞止理想比焓降/hn0103.48428.898 28.246 29.924 32.410 35.785 16理想喷嘴出口气流速度/c1t454.938240.407237.697244.639 254.597 267.524 17实际喷嘴出口气流速度/c1441.29233.195 230.548 237.300 246.959 259.498 18喷嘴损失/hn6.1161.708 1.669 1.769 1.915 2.115 19圆周速度/u172.7125.664 127.313 130.235 134.444 139.95

41、8 20级的理想速度/Ca466.757247.304 244.498 251.658 261.901 275.199 21喷嘴等比熵出口焓/h1t3265.5563340.930 3313.753284.853 3253.573 3219.060 22喷嘴等比熵出口比容/V1t 16.8510.0510 0.0547 0.0589 0.0640 0.0704 23喷嘴等比熵出口压力/P0.04766.309 5.774 5.248 4.721 4.188 24喷嘴前后压力比/n0.7360.915 0.899 0.894 0.881 0.867 25喷嘴出汽角/110101010101026

42、喷嘴叶型TC-2ATC-1ATC-1ATC-1ATC-1ATC-1A27喷嘴出口面积/An0.0032660.00610.0066 0.0070 0.0073 0.0076 28部分进汽度/e0.33281111129喷嘴高度/ln0.01570.014040.01503 0.0160.0170.0230喷嘴出口实际比焓降/h13369.043342.6383315.419 3286.622 3255.488 3221.175 31动叶进口汽流角/119.5121.2821.8721.7221.5221.3032动叶进口相对速度/w1274.72111.595 107.468 111.364

43、116.911 124.070 33动叶动能/hw137.7356.227 5.775 6.201 6.834 7.697 34动叶前滞止比焓/h103325.8583348.865 3321.194 3292.823 3262.323 3228.872 35动叶前滞止压力/P107.7096.466370415.911952945.384239154.858672274.3291303536动叶理想比焓降/hb5.4471.682 1.644 1.742 1.886 2.083 37动叶滞止比焓降/hb043.1827.909 7.419 7.943 8.720 9.779 38动叶出口理想

44、汽流速度/w2t293.878125.766 121.808 126.037 132.064 139.853 39动叶速度系数/0.9250.9320 0.9300 0.9280 0.9260 0.9240 40动叶出口实际汽流速度/w2271.837117.214 113.282 116.962 122.291 129.224 41动叶损失/hb6.2341.039 1.002 1.103 1.243 1.430 42动叶后压力/P26.8966.309679395.774949025.248090694.720972034.1883456443动叶后比容/V20.04750.0509968

45、40.054687220.058972690.064104290.0704441544动叶后比焓/h23369.8283181.2533145.5573107.9943068.6053025.64545动叶出口面积/Ab0.00490.0122 0.0135 0.0141 0.0147 0.0153 46盖度/2222247动叶高度/lb0.01470.0160 0.0170 0.0180.0190.02248检验根部反动度/r0.03710.0360.035 0.0350.0350.03649动叶出汽角/216.917.6118.19 18.1818.0918.0350动叶叶型TP-1ATP

46、-1ATP-1ATP-1ATP-1ATP-1A51动叶出口绝对速度/c2117.8638.110 40.469 41.197 42.101 43.487 52绝对速度方向角/242.1668.538 60.886 62.359 64.393 66.876 53余速损失/hc26.950.726 0.819 0.849 0.886 0.946 54轮周效率比焓降/hu'(无限长叶片)89.63427.107 26.399 27.946 30.251 33.377 55余速利用系数/100.30.30.30.30.356级消耗的理想能量/E0108.93130.362 29.644 31.

47、411 34.030 37.584 57轮周效率/u'82.2889.28 89.05 88.97 88.90 88.81 58单位质量蒸汽轮周功/Wu89.63427.107 26.399 27.946 30.251 33.377 59轮周效率/u''82.2889.2889.05 88.9788.9088.8160两种轮周效率误差/u000. 00061叶高损失/hl11.332.704 2.480 2.905 3.102 3.414 62轮周有效比焓降/hu78.324.40 23.92 25.04 27.15 29.96 63轮周效率/u71.8880.37 8

48、0.69 79.72 79.78 79.72 64叶轮摩擦损失/hf5.00.2240.2431.011.0901.21265隔板漏汽损失/hp0.0000.98930.89390.89340.92550.978966叶顶漏汽损失/ht0.0000.9330.8610.883 0.963 1.060 67漏气损失/h0.0001.9221.755 1.776 1.888 2.039 68级内各项损失之和/h16.334.871 4.479 5.691 6.080 6.666 69级的有效比焓降/hi66.8522.236 21.921 22.255 24.172 26.711 70级效率/i6

49、1.37473.24 73.95 70.85 71.03 71.07 71级内功率/Pis2058.38623.360 614.517 623.884 677.621 748.813 72级后滞止比焓/h303301.80853347.592 3320.075 3292.523 3261.811 3228.134 73级后实际比焓/h33369.8283369.610 3341.750 3314.523 3285.717 3254.561 表3 各级热力计算汇总2项目 序号参数/符号第六级第七级第八级第九级第十级第十一级1级进汽压力/P04.1883456483.6477676353.1005106662.5521146312.0130916421.4990541992级进汽比焓/h03220.5225713182.0471933138.302173087.9829343029.5