正丰一品模板施工方案(碗扣架)

1、第一章 工程概况1.1 工程简介 本工程新筑8#楼位于福州市仓山区浦上路北侧，地上总建筑面积7858.24平方米；建筑层数为地上十一层、地下一层；建筑总高度32.20米，建筑占地面积683.28平方米。本工程为普通框架结构，层高为2.9m，框架梁截面分别为200mm×500mm、200mm×450mm，框架柱截面为400mm×400mm和500mm×500mm，标准板厚分别为90mm、100mm、110mm。1.2 编制依据 1.福建省建筑设计研究院福建利安建筑设计顾问有限公司设计的正丰一品新筑建筑工程施工图纸 2.建筑工程施工质量验收统一标准GB503

2、00-2001； 3.混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-2002； 4.建筑施工安全检查标准JGJ59-99。第二章 施工部署2.1总体施工方案由于本工程的质量目标较高，所以在结构施工阶段给模板施工质量提出了很高的要求。为确保混凝土结构工程质量，施工单位在上部结构施工阶段一次性投入：柱模板、外围外侧梁模及配套的木骨料1套，翻转使用； 标准层施工时梁板模板、支撑及配套的木骨料2套，阳台3套。2.2各构件模板安装方案1. 柱模 柱模采用18mm九夹板竖拼，柱角采用四根通长角钢L50×50，柱箍采用50×100mm松方木双拼，柱箍间距500600mm，利用10钢筋对拉锁

3、紧。安装（详附图1）a) 柱位弹线放样后用L30×30角铁焊限位，然后立各向模板。b) 安装柱箍，柱上部用钢管斜撑加顶托临时固定。c) 轴线、标高、垂直度经检查校正后正式固定，上部用斜撑加顶托打紧加固，柱模与梁底模板和支撑同时安装，使柱、梁板形成整体。d) 柱模底部预留清理口，待工地冲水清渣后，浇混凝土之前，封好清理口。柱模安装要注意预埋插筋位置的正确。2. 梁模板： 使用材料及布置：侧边模板使用18厚九夹板，梁侧模竖档外上下两端设通长50×l00mm松方木压骨，梁底模板使用18厚九夹板，底设两根通长80×80杉木，横楞使用80×80杉木（详附图所示）。

4、框架梁、主梁下支撑采用门架支撑，部分配合钢管支撑。 安装（详附图2）a) 梁底支撑布置好后，先铺底模板，梁底模按跨度11.5起拱，梁底模边拉通线校正。b) 梁底模标高，轴线复核无误后安装梁侧模。c)梁模板与板模板一起安装，确保模板体系整体性。3. 板模板 使用材料： 模板使用18mm厚九夹板拼装，板底搁栅使用80×80mm杉木，间距366mm，杠梁使用100×100mm或80×80mm杉木，间距1.51.85mm，采用网扣架支撑间距，间距详附图所示。安装（详图2）a) 布置支撑，杠梁及搁栅，然后铺模板；b) 模板铺好后校正水平标高；c) 刷脱模剂；d) 板模板与梁

5、、墙柱模板一起安装，确保模板体系整体性；4. 后浇带模板 梁板后浇带的支撑同周围的梁板模板支撑实行早、后拆体系，梁板后浇带部分模板支撑采用由工地提供的75钢管（上下用100×100铁片焊平）后拆撑直接顶在板底下，后拆撑同周围的梁板模板、支撑同时安装；梁板砼浇捣后，周围梁板模板、支撑拆除时，后浇带模板后支撑不得拆除、扰动，后拆撑支顶处的梁板底模不得松动，梁板后浇带后拆撑待后浇带混凝土浇捣完毕，并达到强度要求后方可拆除。后拆撑的具体布置详附图5，具体模板早、后分拆体系的布置详省级工法：钢筋砼梁板结构通用模板早、后分拆支撑体系施工工法（闽）-39-99）2.3各构件模板拆除方案 1.墙模板

6、 拆支撑体系退螺栓拆横向主楞木拆纵向楞木拆墙模检查修整墙模刷脱模剂转运下一工作面 2. 柱模板 拆支撑体系拆柱箍拆柱模检查修整墙模刷脱模剂转运下一工作面 3. 梁板模板 降下顶托拆除杆梁、搁栅拆除面板整理材料检查修整板模转运下一工作面 4. 拆模时间控制 根据混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）规定，结构底模拆模时的砼强度要求如下表：底模拆除时的砼强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率（%）板250>2, 875>8100梁、拱、壳875>8100悬臂构件100 梁板模板、支撑拆除时，一定要达到该层梁板混凝土的强度符合（1

7、）点要求。柱侧模及梁板侧模在浇筑砼12小时后即可拆模，但拆模时严禁猛敲、乱撬。 现场制作同条件养护试块，根据实验强度对照规范确定支撑底模拆模时间，拆模时必须得到技术负责人审批方可进行。 模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。第三章 主要材料、机具需求量计划主要材料需求量计划序号名称规格单位数量1胶合板1830×915片100002门架1930×1260榀2003顶托780支30004钢管48T25梁板搁栅80×80M31806碗扣架48T50主要机具需求量计划序号名称型号单位数量1电焊机Bc6-180-2台12手提电钻J-185

8、1台63手提电锯JIZ-SD05台10第四章 确保工程质量措施4.1 组织措施 1. 技术交底措施 现场模板施工员对模板分项工程的关键技术问题亲自向模板班组长及主要施工人员做详细交底并指导施工，模板施工员负责本专业项目的施工管理工作，在每一个施工区段的模板施工前就将要使用的材料、生产工艺、质量目标、通病防治、成品保护等对模板生产班组进行技术交底，交底以口头进行，并有文字记录。 2. 加强质量验收工作 模板施工员在施工过程中督促各班组做好质量自检工作，在班组自检的基础上由施工员跟踪检查。验收严格按混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）的要求进行。标准层部分按柱、梁板分两个检查

9、。 检验模板应满足混凝土结构工程施工质量验收规范中模板分项工程的一般规定，模板安装、拆除的主控项目必须符合要求，一般项目合格率必须达到80以上。 模板检查必须经验收合格后方可转入下道工序施工，对验收不合格的应及时组织整改，提请再次验收。 模板在翻转多次后，若有严重脱皮的旧模应及时更换模板。4.2 技术措施 1. 模板安装必须按模板的施工设计进行，严禁任意变动。 2. 安装上层结构模板及其支架时，下层楼板结构的支撑系统不能拆除。 3.在安装柱模过程中，必须设置临时固定设施严防倾倒。 4. 支柱全部安装完毕后，应及时加固横向和纵向的水平，水平撑应设上下两道。 5. 跨度在4米以上（包含4.0米）的

10、梁、板结构，底模板按跨度的13起拱。 6. 模板安装时，预埋件和预留孔洞的位置应准确，安装应牢固，预埋件中心线要从轴线引出。 7. 模板安装应与钢筋绑扎、水电管线安装及砼浇筑等有关工种密切配合。 8. 模板安装经检查无误后时，方可进行下道工序，在浇筑砼时设专人看模，如发现位移、鼓胀、下沉、漏浆、支撑脱落预埋件走动等现象，应停止浇筑，并立即纠正后继续浇筑砼。 9. 模板安装前应认真做好技术及安装交底。 10. 模板安装完成后，应做好“落手清”，办好交接班检查手续后正式移交一道工序。拆模应材料归堆，清理现场。 11. 梁板后浇带模板、支撑严禁私自拆除、扰动。第五章 确保安全文明生产措施 1. 商品

11、砼输送方式为塔式起重机料斗转运时，应注意料斗中砼应分散卸料，不得卸于同一处楼板模板上，同时料斗一次装料不得超过0.8m3，以防施工活载超过设计允许值。商品砼采取泵送时应注意，输送管应架空布置，不得直接接触模板面，卸料时应注意分散布置，在同一处楼板模板上不得一次卸料超过0.8m3。 2. 施工前必须做好安全技术交底，特别注意模板施工中上一道工序未完，支撑未固定妥当时不得进行下一道工序施工。 3. 项经部设专职安全员负责检查模板施工的各个工作面，对发现的安全隐患及时整改。 4. 模板施工员及班组长，在每天施工前应在各自班组工作面内检查外架、安全网、临边洞口防护等情况，发现隐患及时通知项经部整改。

12、5. 模板不得堆放在外脚手架上，以免脚手架失稳发生事故，如翻转的外侧模要放时，应采取措施防止掉下。 6. 作好安全宣传工作，要有安全意识，注意防火，刨花应及时清理，木工机具非技工不得随意开动，严禁戴手套操作木工机具。 7. 模板上有预留孔洞时，在模板安装后项经部应将洞口盖牢如洞口过大应设防护栏杆。 8. 模板拆模应申请项经部批准，并由项目技术负责人书面通知班组，拆模时在拆模现场设警戒线，配以安全警示标志。拆模应按规定顺序进行，严禁胡乱拆模，拆下后的模板材料应及时清理归类堆放，严防“朝天钉”扎脚，拆模高度超过3米时，应设保护架。 9. 施工临时用电应使用完好的胶皮线，木工机具机、箱、闸、保护要齐

13、全，下班时应及时切断电源，以防触电事故发生。第六章 模板体系的设计与计算6.1标准层楼板标准楼板厚度为90、100、110mm，取110mm计算，支撑高度H=2790mm，采用碗扣架支撑，面板为18mm厚胶合板，搁栅（包括梁）用80×80杉木，间距为366mm，梁采用门架支撑，间距为1200mm，碗扣架立柱间距通过计算确定。（1）、楼板荷载 砼重量g1g1=24×0.11=2.64KN/m2钢筋重量g2g2=1.1×0.11=0.121KN/m2模板及支架重量g3g3=0.5KN/m2施工人员及设备重量g4g4=2.5KN/m2振捣砼荷载g5g5=2KN/m2（2

14、）搁栅间距胶合板跨度e图（7）所示取100单元窄条计算胶合板为连续板q=（g1+g2+g3+g4+g5）×0.1 =（2.64+0.121+0.5+2.5+2）×0.1 =0.776KN/m胶合板控制挠度f=L/400mm E=5.0×103 F=0.645×10-2qe4/EI =0.645×10-2×0.776×e4/（48600×5000）f=250 e=452mm每块胶合板放置6根搁栅 e取366mm （3）胶合(18mm厚)验算强度验算 （按多跨连续梁计算） 按最不利均布值、活载组合得Mmax=(0.10

15、5q恒+0.119×q活)×L2=0.105×(0.5+2.64+0.121)×1.2+0.119×2.5×1.4×(0.366)2=0.11N.m另以集中荷载以最不利位置进行验算Mmax=0.078q恒.L2+0.211×p活.L） =0.078×(0.5+2.64+0.121)×1.2×(0.366)2+0.211×2.5×0.366×1.4 =0.31KN.m=Mmax/w=(0.31×106)/(1000×182/6) =5.7

16、4N/mm2 <fm=13N/mm2 满足要求剪力验算按最不利均布恒活载 Vmax=(0.606q恒+ 0.62q活)×L =0.606×(0.5+2.64+0.121)×1.2+0.62×2.5×1.4×0.366 =1.66KN另以集中荷载以最不利位置进行验算Vmax=0.606q恒.L2+0.679×p活.L）=0.606×(0.5+2.64+0.121)×1.2×(0.366)2+0.679×2.5×0.366×1.4 =1.19KN=3Vmax/2b

17、.h=(3×1.66×103)/(2×1000×18)=0.14N/mm2<fv=1.4N/mm2 满足要求挠度验算f=5qL4/384EI=5×(0.5+2.64+0.121)×1.2×3664/384×5850×(1000×183/12)=0.32mm<w=366/250=1.5mm3)格栅80×80方木366验算q恒=(0.5+2.64+0.121)×0.366=1.19KN/Mq活=2.5×0.366=0.92KN/Mp活=2.5KN强度验算（按

18、多跨连续梁计算）按最不利恒、活载组合得Mmax=(0.105q恒+0.119q活)×L2 =0.105×1.19×1.2+0.119×0.92×1.4×1.2 =0.36KN.m另以集中荷载以最不利位置进行验算Mmax=0.078q恒.L2+0.211P活×L =0.078×1.19×1.2×1.22+0.211×2.5×1.4×1.2=1.02KN.m=Mmax/w=(1.02×106)/(80×802/6) =11.9N/mm2<fm=

19、13N/mm2 满足要求剪力验算按最不利均布恒、活载组合得Vmax=(0.606q恒+0.62q活)×L =0.606×1.19×1.2+0.62×0.92×1.4×1.2 =1.99KN另以集中荷载以最不利位置进行验算Vmax=0.606q恒.L2+0.679p活.L =0.606×1.19×1.22+0.679×2.5×1.4×1.2 =3.73KNI=3Vmax/2b.h=(3×3.73×103)/(2×50×100) =1.11N/mm2

20、<fv=1.4N/mm2 满足要求挠度验算f=5q1L4/384EI=(5×1.19×12004)/384×9000×(80×803)/12 =1.05mm<W=1200/250=4.8mm4)立骨料（100×100杉木）验算P恒=1.19×1.2=1.43KNP活=1.5×0.366×1.2=0.66KN(计算立骨料，均布活荷载取1.5KN/m2)强度验算Mmax=(n2-1)/8n×P.L=(62-1)/(8×6)×(1.43×1.2+0.66

21、15;1.4)×1.2 =2.31KN.m=Max/w=(2.31×106)/100×1002/6) =11.9N/mm2fm=13N/mm2满足要求剪力验算Vmas=n.(P恒+P活)/2=6×（1.43×1.2+0.66×1.4）/2=7.92KNI=3Vmax/2b.h=(3×7.92×103)/(2×100×100) =1.19N/mm2<fv=1.4N/mm2 满足要求挠度验算 fmax=(5n4-4n2-1)/(384n3.EI)×p.L3 =(5×64-4

22、×62-1)/384×63×9000×(100×1003)/12×(1.43×1.2+ 0.66×1.4)103×(1200)3 =6335/(1.29×1016)×2.62×103×5.832×109 =4.6mm<w=1200/250=4.8mm（4）碗扣架立柱稳定验算碗扣架立柱横杆间高度H=2000mm，立柱为48×3.5mm钢管，每立柱承载FF=1.6×1.6×7.76=25.142KN48×3.5mm

23、钢管回转半径r=15.8mm立柱长细比=H/r=2000/15.8=126.58 查表得=0.508=F/A=25142/（0.508×489） =101.2N/mm2=1990N/mm2碗扣架安全（5）碗扣架平面布置如下图所示6.2梁计算 计算参数：梁200×500，梁底模和侧模均采用18厚胶合板，底模纵楞、小横楞均采用80×80杉木。 1.荷载 底模自重 g1=5×0.2×0.018×1.2=0.022KN/m 砼自重 g2=24×0.2×0.5×1.2=2.88KN/m 钢筋自重 g3=1.5

24、15;0.2×0.5×1.2=0.18KN/m 砼荷载 g4=2×0.2×1.2=0.48KN/m 合计 =3.562KN/m 乘以折减系数0.9则：q=0.9×3.562=3.21KN/m 2.梁底模验算（1）纵楞间距为200mm取100单元窄条计算胶合板为连续板q=3.21/0.2×0.1=1.605KN/m胶合板控制挠度f=L/400mm E=5.0×103 F=0.645×10-2qe4/EI =0.645×10-2×1.605×2004/（48600×5000）=0

25、.045f=200/250=0.8mm符合要求3.梁底纵楞验算 按三跨连续梁考虑，均布荷载q； q=3.21/2=1.61KN/m q=2.77/2=1.39KN/m （1）抗弯强度验算 M=km·（q+q）l2=0.1×(1.61+1.39)×1.22=0.396KN·m=M/=0.396×106×6/（80×802）=4.64N/mm2fm=13N/mm2 满足要求 （2）抗剪强度验算 V=Kr·（q+q）·l=0.45×(1.61+1.39)×1.2=1.62KN T=3V/（2

26、bh）=3×1.62×103/（2×80×80）=0.38N/mm2fm=13N/mm2 （3）挠度验算=0.677gl4/（100EI）/12=0.677×1.39×12004/（100×9000×80×803）/12=0.64mm=1200/250=4.8mm 满足要求5.梁底横楞验算（按简支架） b×h=80×80横楞的集中荷载强度验算时 P=3.21×1.2=3.85KN挠度验算时 P1=2.77×1.2=3.22KN抗弯验算M=PL/4=(3.85+3.2

27、2)×0.2/4=0.354KN.M=M/W=(0.354×106)/(80×802/6) =4.14N/mm2<fm=13N/mm2 满足要求抗剪验算V=P/2=(3.85+3.22)/2=3.535KNI=3V/2b.h=(3×3.535×103)/(2×80×80) =0.828N/MM2<fv=1.4N/MM2 满足要求挠度验算f=p1.L3/48EI=(3.22×103×2003)/48×9000×(80×803)/12 =0.02mm<w=200

28、/250=0.8mm满足要求6.梁侧模验算当梁侧中间不设棱条时，计算简图如图（19）所示取100mm窄条作为计算单元砼对侧模的压力FF1=0.2×24=4.8KN/m2g1=0.1×4.8=0.48KN/mF2=（0.5-0.2）×24=7.2KN/m2g2=7.2×0.1=0.72KN/m胶合板横向弹性模量E=5.0×103I=1/12×100×183=48600mm2gmax=（2+0.72+0.48）×0.5/6=0.267KNF=1.302×10-2×0.267×1000

29、15;5003/（5.0×103×48600） =1.76mmf=500/250=2mm符合要求7.支撑验算采用M1200×1800可调节门架，承载力为65KN强度（承载力）验算 每榀门架受力 N=qL=(3.21+2.77)×1.2×2=14.35KN<N=65KN满足要求稳定性验算压杆允许长细比 =200=L。/i=1200/(422+392)/4=1200/28.7=41.8 查得 =0.88A=(r2-r12)=3.14×(212-19.52)=191mm2N/(.A)=(3.21+2.77)×1.2×

30、;2×103/(0.88×191)=85.39 N/mm2<fc=215N/mm26.3框架柱验算柱模采用18mm九夹板竖拼，柱四周采用4根L50×50，柱箍采用50×100mm或80×80mm杉木双拼，柱箍间距500600mm，利用10钢筋对拉锁紧。1、柱模板设计1)侧压力计算（见图1）：F1=0.22c.to.12V1/2 =0.22×24×5×1.0×1.15×2.51/2 =48KN/M2其中to=200/(T+15)=200/(25+15)=5(h)F2=c.H=24×

31、2.9=70KN/M2取较小值：48KN/M2h=F/c=48/24=2M倾倒砼时产生的荷载：F3=4KN/M2F=0.9×(1.2Fmin+1.4F3) =0.9×(1.2×48+1.4×4)=56.88KN/M2强度验算F1=0.9×1.2×Fmin=0.9×1.2×48=51.84KN/M2刚度验算柱侧模板线荷载q1=F×b=56.88×0.4=22.75KN/M q2=F1×b=51.84×0.4=20.74KN/M柱模竖楞线荷载q1=F×a=56.88×0.28=15.9KN/M q2=F1×a=51.84×0.28=14.5KN/M柱模横楞集中力P1=q.1×b=15.9×0.4=6.36KN P2=q.2×b=14.5×0.4=5.8KN注：q1用于强度验算，q2 用于挠度验算2)柱侧模抗弯强度验算W=1/6bh2=1/6×1000×182=54000mm3=Mmax/W=0.178×106/54000=3.3N/mm3<fm=15N/mm3满足要求3)侧模抗剪强度验算V=KV.q1.a=0.60×