TC5610塔吊基础设计施工方案

1、目录第一节 工程概况2一、基本概况 2二、塔吊技术指标 3.4.4.三、塔吊基础基本情况四、地质堪探报告第二节 塔吊基础设计计算书 1.0.一、塔吊的计算说明 1.0.二、塔吊的基本参数信息 1.1.三、塔吊单桩基础计算书 1.1.四、矩形承台截面主筋的计算 1.3.五、矩形承台斜截面抗剪切计算 1.4.第三节 塔吊桩竖向极限承载力验算1.5.一、桩基竖向承载力计算 1.5二、桩基础抗拔验算 1.7三、桩配筋计算 1.8第四节、塔吊防雷施工要求1.9第五节、塔吊施工质量要求 1.9 第六节、附录： 1.9 TC5610型塔吊基础设计方案第一节工程概况、基本概况工程名称：江安县江安镇南屏西区城中

2、村改造工程工程地点：宜宾市江安县南屏片区华夏路东侧建设单位：江安县财信建设有限公司设计单位：四川省建筑科学研究院监理单位：总包单位：重庆黄金建设（集团）有限公司本工程总建筑面积：95809.96m2,容积率2.94其中地上79563.27n2, 地下16249.69n2。由5栋高层住宅（3栋18层，2栋25层）、临街2层 商业用房和附属一层地下室组成。建筑层数分别为:序号楼号地下/地上层数建筑面积（m2）总高度（m）± 0.00011#楼1/25 层16085.1580.30277.822#楼1/25 层16120.6880.30280.333#楼1/18 层13070.1559.3

3、0280.344#楼1/18 层12039.3359.30277.855#楼1/18 层13070.1559.30277.861#商铺地上2层1415.27.45276.472#商铺地上2层1832.627.45275.583#商铺地上2层1063.847.45276.794#商铺地上2层788.127.45279.0105#商铺地上2层834.037.45280.5116#商铺地上2层893.047.45282.6127#商铺地上2层1415.227.45284.613地下车库地下1层16249.695.4280.3主楼建筑层高均为3米，建筑结构为框剪结构，计划开工日期2016年8月10日，

4、计划竣工日期2018年8月9日，总工期730天。其中5栋高层住宅各设置一台塔吊，1#、2#、3#、5#楼塔吊为TC5610, 4#楼设置一台TC5010塔吊。1#、4#、5#楼为天然地基承台塔吊基础，2#、3#楼为桩基础承台塔吊基础。二、塔吊技术指标本案塔吊主要为中联重工科技发展股份有限公司生产QTZ80（TC5610-6和 QTZ63（TC5010-4塔吊。主要技术指标如下：序号技术指标技术数据（QTZ80）技术数据（QTZ63）1总功率32.8KW21.1KW2工作幅度56m50m3起升速度80m/mi n65m/min4塔吊最大起重量6t4t5最大幅度起重量1.0t1.0t6起重力矩80

5、KN/m63KN/m7回转速度0.65 转0.6转8塔吊最大独立高度40.5m29.3m9塔吊附着高度220m138.5m10标准节宽度1.60m1.30m11变幅速度25-50m/mi n20-40m/mi n12倾覆力矩1552KN/mKN/m其他技术参数祥见塔吊使用说明书三、塔吊基础基本情况1# 楼塔吊为 QTZ80(5610),其基础尺寸为 5000X 5000X 1000, 4、5# 楼为QTZ63(5010)塔吊，基础尺寸为4400X 4300X 1000,基础混凝土等 级为C35。采用承台基础的形式作为塔吊的承重构件， 地基为天然地基 地基持力层为中风化泥岩，其承载力特征值fak

6、为700kPa满足起重机 基础承载力要求。该塔吊基础按塔式起重机使用说明书施工。2、3#塔吊为 QTZ80(5610),其基础尺寸为 5000X 5000X 1000,该 部位基础标高土质较差，不能满足本塔吊基础持力层要求，故采用四 桩承台基础的形式作为塔吊的承重构件，基础混凝土等级为C35。承台基础下浇注100厚C15砼垫层。根据地基条件，塔吊基础采用四桩承 台，桩基采用人工挖孔桩，孔桩形式为 A，工程桩桩长813m,桩径 为800,主筋914,砼标号为C25,箍筋为©8100/20d四、地质堪探报告(一) 工程地质本工程根据四川省建筑科学研究院提供的岩土工程勘察报告(工程编号：2

7、013-001)进行施工。1、场地位置该建筑场地位于宜宾市江安县，绕城公路北侧，有公路直达场地， 交通方便。2、地形地貌 根据现场踏勘及勘探钻孔现场鉴别，结合区域地质资料，建筑场地属低山丘陵地带。场地四周地形开阔，原为农用耕地及民房，地面起伏较大。地面高程（以地勘报告孔口标高为准）275.78293.78m高差18.0m。地表呈南低北高。根据场地现场踏勘及勘探钻孔揭露， 场地内未发现不良地质作用， 勘探钻孔中未发现对工程有不利影响的埋藏物。场地整体稳定。3、气候 场地所处宜宾地区属亚热带湿润季风气候，低丘、河谷兼有南亚热带的气候属性。具气候温和、热量丰足、雨量充沛、光照适 宜、无 霜期长、冬暖

8、春早、四季分明的特点。年平均气温18C左右，年平均降水量1,050-1,618mm 510月为雨季，降水量占全年的 81.7%,主汛 期为 79 月，降雨量更集中，占全年总降雨量的51%。年平均日照数为10001130小时，无霜期334360天。年平均风速仅为1.23m/s,多 为西北风和 东北风，静风频率较大，高达 3453%，风速小。（二）、地层岩性及地质构造1 、地层岩性 勘探点深度范围内地层自上而下依次为：第四系全新统人工填土Q4ml、第四系坡残积粉质粘土 Q4dl+el及三叠系飞仙关组（T1泥 岩及粉砂岩。各地基土的分布情况详见下表。地层 代号土名层厚（m）分布特 征岩性描述Q4ml

9、耕土0.21.2普遍分布褐灰色，松散，稍湿，以粘性土为主，含植物根茎及 粉砂岩风化碎块。素填土1.022.3普遍分布杂色，松散，稍湿。以粘性土、粉砂岩碎块为主，其 上部含植物根，部分地段为耕土。根据访问调查，该 层回填时间约为12年。回填厚度较大地段主要分布 于场地南侧2、3、9、10、11号楼地段。Q4dl+el粉质粘 土i0.52.9较普遍分 布褐灰色，可塑。含铁锰质结核，光泽反应稍有光滑， 无摇振反应。粉质粘土21.47.7较普遍分 布褐灰色，软塑。含铁锰质结核，光泽反应稍有光滑， 无摇振反应。Tif3泥岩未揭穿较连续分 布紫红、棕红色，以粘粒颗粒为主，泥质结构。分为强 风化及中风化泥岩

10、。强风化泥岩结构大部分破坏，矿 物色泽明显变化，风化裂隙发育，岩芯呈短柱碎块状， 遇水易于软化，厚度 0.53.4m , RQD约为3040%。 中风化泥岩结构部分破坏，矿物色泽有变化，风化裂 隙较发育，裂面一般较光滑，岩芯呈短柱柱状，结构少部分破坏，矿物色泽有一定变化，浸水后较易于软 化，RQD约为6575%，岩体基本质量等级 IV类， 属软岩。该层未揭穿。场地附近测得产状NE77 ° Z29°O粉砂岩未揭穿局部分布棕红色，粉砂质结构。分为强风化及中风化粉砂岩， 局部分布。强风化粉砂岩风化裂隙发育，岩芯破碎，呈短柱碎块状，厚度 0.63.5m, RQD约为3040%。中风

11、化粉砂岩结构部分破坏，钻进困难，岩芯完整， 呈短柱柱状，RQD约为7085% ,岩体基本质量等级 IV类，属较软岩。2、地质构造查综合水文地质图（宜宾幅，比例尺 1: 200000,场地上部为一 套第四系坡残积层，下伏三叠系飞仙关组下统（T1f3 ）泥岩及粉砂岩。 该区地表褶皱平缓，两翼多不对称，地表断裂不发育，除纳溪背斜南 翼有一派生纵张断层外，未见断裂踪迹。区内主要褶皱构造有纳溪背 斜、纳溪断层、江安-合江大断裂、宜宾-合江隐伏背斜，简述如下：纳溪背斜：位于纳溪县龙车一带，核部由下沙溪庙组构成，两翼 不对称，地层为上沙溪庙组，北翼缓，倾角7-15°,南翼陡，倾角10-47

12、6;纳溪断层：位于纳溪背斜南翼、为该背斜上的二次纵张构造。走向近东西，倾向南，倾角52°。江安-合江大断裂：西起江安，顺长江河道经泸州，东抵合江，走向近东西，地表无直接露头，为推测隐伏大断裂。宜宾-合江隐伏背斜：西起宜宾以西，中经江安、纳溪，东至合江。 以经过这一线的北东向褶皱均增强形成高点，并呈东西向排列为表征。区内新构造运动较微弱，场地附近测得产状NE77 ° Z 29°,褶皱断裂不发育；地震活动微弱，为构造稳定场地。(三) 、地基土的物理力学性质1、土工试验在粉质粘土、泥岩、粉砂岩层中取样做土工试验，试验结果见土工试验报告，根据土工试验报告，粉质粘土压缩系数

13、0.260.45属中压缩性土。土工试验成果统计表土 名指标 统计值含水量Wo (%)密度P0 (g/cm3)孔隙比e0压缩模量Es (Mpa)内聚力 c (kpa内摩擦角 巾(°)频数777777最小值22.619.60.6735.522.114.7粉质 粘土取大值26.019.90.7496.638.617.1平均值24.219.80.7156.030.116凹1标准差1.110.10.030.435.60.89变异系数0.0460.0050.0370.07201860.055标准值2615.3频数666666最小值28.5190.8074.27.411.8粉质粘土2最大值31.9

14、19.30.8805.316.614.3平均值30.319.20.8534.713.712.9标准差1.140.10.020.373.420.89变异系数0.0380.0050.0290.080.2510.069标准值4.310.812.2岩石试验成果统计表地基土名称项目频数（个）范围值平均值标准差变异系数修正 系数标准值强风化泥岩天然含水量w0（%）46.237.166.80.40.059天然密度（g/cm3 ）424.124.224.20.050.002天然抗压强度（MPa）42.43.83.10.60.1960.7762.4中风化泥岩天然含水量w0（%）92.23.812.90.60.2

15、08天然密度（g/cm3 ）924.624.824.70.090.004天然抗压强度（MPa）97.010.88.71.330.1530.8387.3强风化粉砂岩天然含水量w0（%）34.326.065.40.970.178天然密度（g/cm3 ）323.623.823.70.120.005天然抗压强度（MPa）33.34.03.60.360.1中风化粉砂岩天然含水量w0（%）61.062.861.90.760.392天然密度（g/cm3 ）624.825.024.90.080.003天然抗压强度（MPa）618.620.719.90.910.0460.93618.6（四）、场地水文地质条件1

16、地下水类型及含水层场地地下水类型主要为 2种：一是上层滞水，主要埋藏于填土中 和粉质粘土裂隙中，其在场地内分布不均，水量一般不大，水位水量 主要受大气降水影响。由大气降水、地表水下渗补给。另外一种为基 岩裂隙水，主要接受大气降水、地表水和远程径流补给，水量主要受 裂隙发育程度和裂隙贯通程度影响，水位不稳定，水量一般不大。粉 质粘土层为微透水层，其渗透系数 K可按2X 10-5cm/s选用。2、地下水水位拟建场地勘察期间属丰水期，经现场量测，场地内部分钻孔有上 层滞水分布，水位埋深为 1.47.7m,水位标高随地形而变化。未测得 基岩裂隙水，上层滞水水位受降雨影响显著。3、地基土及持力层根据室内

17、土工试验成果，结合现场钻探、原位试验及当地建筑经 验，地基土层的埋藏分布特征等情况，综合分析得出场地地基土的主 要物理力学性质指标建议值如下表。地基土的物理力学指标建议值表岩 土 名称重度Y (kN/m)压缩（变形）模量Es（Eo）（MPa）粘聚力C（kPa）内摩擦角 佛承载力特征值fak （kPa）基床反力系数K （Mn/m 3）素填土19.02.0101280/粉质粘土119.86.0301614018粉质粘土219.34.0131210015强风化泥岩24.215.0501520020中风化泥岩24.71503070040强风化粉砂岩23.720.06035025中风化粉砂岩24.920

18、080050地基土评价如下:1）耕土、素填土：结构松散，分布不均，力学强度低，不能作拟 建物地基持力层。2）粉质粘土1、2：力学强度较低，较普遍分布，不宜直接作 拟建物地基持力层。3）泥岩：分为强风化、中风化泥岩，承载能力较高，分布连续， 可作为拟建物地基持力层。中风化泥岩可作挖孔桩（墩）桩端持力层。4）粉砂岩：分为强风化、中风化粉砂岩，承载能力较高，分布连 续，但埋深大。中风化粉砂岩可作挖孔桩（墩）桩端持力层。（五）、地基基础方案（1）1、4、5号楼（18 25F,地下车库-1F）:根据工程地质剖面 图，基底标高为272.40m该高程位置分布中风化泥岩层。建议清除建 基高程以上土层后，以中风

19、化泥岩做地基持力层，采用独立基础或筏 板基础。（2） 2、3 号楼（18、25F,地下车库-仆）:设计士 0.00=280.30m 车库咼度5.4m,基底标咼274.90m该建基咼程处分布素填土、粉质粘 土、强风化泥岩层，局部为中风化泥岩层，基岩顶板以上土层最大厚 度10.10m建议开挖至高程后，采用桩基础，桩端持力层为中风化泥 岩及中风化粉砂岩。第二节 塔吊基础设计计算书一、塔吊的计算说明1、根据本工程的建筑情况，拟搭设 QTZ80（ 5610）塔吊，塔吊安装高 度为92m，塔吊最大起重6t,此型号的塔吊自由安装高度达 40.5米， 所以本工程考虑使用附墙。2、建筑物的总高度为59.3 80

20、.3米，塔吊基础面标高与地下室底板垫 层标高平齐，为-5.75,塔吊安装高度为69、90米。塔吊平面布置见平 面布置图，本次取2#楼塔吊基础90米计算。3、因本工程的地基条件很差，不考虑承台效应。4、2#塔吊桩基础承载力计算依据为江安县南屏片区第一安置点岩土工程勘察报告中的11、14、90#勘察点，3#塔吊桩基础承载力计 算依据为22、24#勘察点，本方案主要是计算2#塔吊、3#塔吊基础承 载力，验算各种技术参数，使之满足工程施工的需要。5、 基础受力要求（独立塔）（设计值）载荷基础承载工况FhFvMT工作状况18.3511.21335269.3非工作状况73.9464.115520Fh 基础

21、所受水平力 kNFV 垂直力 kNM 倾覆力矩kN mT 扭矩kN m6、塔吊倾覆验算按工作状态和非工作状态验算二、塔吊的基本参数信息 塔吊型号 : TC5610塔吊倾覆力矩设计值 M=1552kN m基础以上土的厚度 D=0m， 基础承台厚度 Hc=1.00m， 承台箍筋间距 S=180.000mm， 基础承台混凝土强度等级： C35。桩间距 a=3.0m，三、塔吊单桩基础计算书塔吊起升高度 H=90.0m，塔身宽度 B=1.60m， 基础承台宽度 Bc=5.00m， 承台钢筋级别 : HPB335， 承台砼的保护层厚度 =50mm， 桩直径或者方桩边长 =800mm 塔机自重：45.6t（

22、配重14.6t）（一）、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算作用于桩基承台顶面的竖向力F=511.2kN， 90 米高度时塔吊重量为1050 kN。塔吊的倾覆力矩 M=1552N。（二）、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算XJDU1jo(Q.0.01Q0CT1一21MJ1 1 ijonti indn/ l5000巳DOO图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1.桩顶竖向力的计算依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008的第条。取最不利情 况计算：偏心竖向力作用下仇斗G亠网创I仏刃 « 2对Y卅(5. h 1-2)其中 n单桩个数，n=4;F作用于桩基承

23、台顶面的竖向力设计值，F=1050kN;G桩基承台的自重G=1.2 x( 25X Bcx BcX Hc+20 x BcX BcX D)=1.2x (25x 5.00X 5.00X 1+20X 5.00X 5.00X 0)=750kN;Mx,My承台底面的弯矩设计值，取 1552kN.m;0 5xi,yi单桩相对承台中心轴的 XY方向距离a/2 ' =2.12;Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN);经计算得到单桩桩顶竖向力设计值为：2最大压力：Ni =(1050+750)/4+1552 X 2.12/(2 X 2.12)=815.87kN。2最小压力：Ni =(1050+750)/4-155

24、2 X 2.12/(2 X 2.12)=84.13kN。四桩均受压力，进行下一步的验算。2.矩形承台弯矩的计算依据建筑桩基础技术规范JGJ94-2008的第条= "NiyiMy 二 ZNiX其中MxMy1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m);xy 垂直丫轴和X轴方向自桩轴线到计算截面的距离，取 a/2-B/2=3.0/2-1.6/2=0.7m ;NM 扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN),NM=N i-G/n=815.87-750/4= 628.37kN/m2;经过计算得到弯矩设计值：Mx1=My1=2 X 628.37X 四、矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范

25、(GB50010-2010第 6.2条受弯构件承载力计算。afl = M/fatfbl-ko2)g = 1-</2A. = MZ <Vhofy)式中，a系数，当混凝土强度不超过C50时，a取为1.0当混凝土强度等级为C80时，a取为0.94期间按线性内插法得1.00;fc混凝土抗压强度设计值查表得16.7N/mm2;ho承台的计算高度 Hc-100.00=900.00mmfy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2;经过计算得：as=879.718X 10/(1.00 W.7X 5000.00 900.00)=0.013;E =-11-2X0.013).5=0.013;Y

26、=1-0.013/2=0.9935;Asx =A sy =879.718X 107(0.9935x 900.00X 300.00)=3279.53mrh根据混凝土结构设计规范(GB50010-2010第 8.5条受弯构件最小配筋率为0.2和45ft/fy =45 x 1.67/300=0.2505中的较大值，取0.2505 最小受力钢筋面积为：0.2505X 900x 5000/100=11272.5mn2 单层钢筋为 11272.5/2=5636.25>3279.53 mm本基础选用：HRB335钢筋，规格：25,双层双向，上下层纵横向各24根。单向钢筋面积：24条x 3.14X 12

27、.5"mm2/条=11812.5mm2满足要求。五、矩形承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-2008的第条和第条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力，考虑对称性，记为 V=932.22,我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面 受剪承载力满足下面公式：其中，bo承台计算截面处的计算宽度，b°=5000mm;ho承台计算截面处的计算高度，h°=900mm;入计算截面的剪跨比，入x=ax/h o,y=ay/h。,此处，ax, a,为柱边(墙边)或承台变阶处至 x, y方向计算一排桩的桩 边的水平距离，得 (Bc/2-B/2)-(B

28、 c/2-a/2)=a/2-B/2=700.00mm ， 当 入<2.5时，取入=25;当 入3寸，取入=3，满足范围。得入=78;儀受剪切承载力截面高度影响系数，当ho<800mm时，取ho=800mm,当 ho>2000mm 时，取 ho=2000mm,得 =0.971;ft C35混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.7N/mm 2;a承台剪切系数，a=1.75/ (0.78+1) =0.983则，0.971X 0.983X 16.7X 5000X 900=7173.015KN> 1.2X 815.87=979.044经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！第

29、三节 塔吊桩竖向极限承载力验算本工程采用人工挖孔桩，塔吊桩基设计长度10-12m,直径 D=800mm,混泥土强度C25,纵筋主筋采用工程桩配筋914,箍筋为 螺旋箍©820Q桩顶4000范围内8100,加劲钢筋12200(。桩端 锚入持力层800mm持力层为中风化泥岩，桩底扩大头为 1200mm锅 底为 100mm.一、桩基竖向承载力计算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008的第条 桩的轴向压力设计值，取其中最大值 N=815.87kN;建筑桩技术规范(JGJ94-2008的第533条单桩竖向极限承载力标准值公式:Quk =+ QPk =仏卓人 +Ap式中 Q诲 0

30、分别为总极限侧BI力标准值和总概限端肌力 林准值，取柿身周长孑 畑用静力触探比货人阳力值估算的桩周笫i咗土的极限侧阻力*.A桩周第i层上的厚度''a粧端阻力修正系数*爪桩端附近的祁力触探比勿人矶力标准值(平 均值hA(.桥端面积乍各土层厚度及阻力标准值如下表：指标地层名称 J土厚度人工挖孔桩极限侧阻力标准值 qsik(kPa)人工挖孔桩极限端阻力标准值qpk(kPa)素填土425/粉质粘土1365/粉质粘土2250/强风化泥岩100/强风化粉砂岩110/中等风化泥岩1303500中风化粉砂岩1604500本工程u=2.512,Ap=1.13。土侧阻力标准值不予考虑，只考虑桩端承载力。持力层放在中风化泥岩之上:单桩竖向承载力验算：Quk=U 2qsiah+qpaAp=2.512X 395+0.75X 3500X 1.13=3958.49kPa=3020.495kN单桩竖向承载力特征值：R=Quk/2+ nfakAC=3958.49/2+0.175X 500X 11.9=3020.495KNNK= 815.87 R=3020.495KN桩基竖向承载力满足要求！二、桩基础抗拔验算 桩承载力计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-2008的第条, 群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值:Tuk-isikUjli其中：S桩基抗拔极限広载力林准他：Ui战坏表取U尸Jld