高支撑模板施工方案

1、一、工程概况：本工程由湖南现代华都置业有限公司投资兴建， 湖南省建筑设计 院设计。地下三层，建筑面积 20624 m2，负一层层高4.5M-5.1M; 综合楼地上二十九层，层高 ，总建筑高度99.850m，地 上建筑面积51008m2； 一层南向入口处1-3-1-5/1-A-1-B 为大堂， 东西向长16.8m,南北向宽8.6m。二层楼板挑空，自0.57至8.37M, 总高度 7.80M.三层楼板板厚 100mm,主梁300*700,300*800,次梁 200*500。小户型住宅地上二十八层，层高 ，总建筑高 度85.50m，地上建筑面积24158.8m 2。梁底高度大于4.0m属高支撑模板

2、系统，模板、支架的强度、刚度 及稳定性非常重要，本工程负一层、综合楼一层、综合楼大堂均应按 高支撑模板施工要求搭设支撑系统。二、高支模施工1、支架设计：高支模采用48*3.5钢管支撑作立柱，不得使用严重锈蚀变形、断 裂、脱焊、螺栓松动的钢管支撑材料搭设支撑。高支模立柱 间距800*800mm，离地20CM设纵横向扫地杆，每增高米应相应加设双向水平拉杆.剪刀撑应纵横设置，东西向 次梁底共设两道，南北向主、次梁底均设剪刀撑。 沿支架四周外立面 应满足立面满设剪刀撑。注：立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保其在两个方向（x, y）均具有足够的设计刚度。梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距

3、，但只宜在 一个方向变距、而另一个方向不变。当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时， 可以采用等步 距设置；高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必 须设水平加强层。2、顶部支撑点的搭设：a. 最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm ;b. 顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm ；c. 支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N<12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。3、支撑架搭设的要求：a. 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中

4、设置；b. 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的 要求；c. 确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力 矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d. 地基支座的设计要满足承载力的要求。4. 施工使用的要求：a. 精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b. 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载， 对出现的超过最大荷 载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c. 浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变 形情况及时解决。d、模板的安全除了正确进行设计外，材料的质量、施

5、工人员的责任心和构造要求等方面也是很重要的。 对重要的高支架模板，当立杆 高度大于等于20m，或横向高宽比大于等于6时，需要设置整体性 的单水平加强层或双水平加强层三、高支模计算以综合楼大堂三层楼面梁KL11最大截面300 $00梁为计算,板面标咼+8.37m。最不利梁的计算:梁300mm X800mm，梁底模采用12mm厚竹胶合板，梁底方木截面 60mm XJOmm。板底模采用12mm厚竹胶合板，板底方木的截面60mm X80mm。梁底钢管横单下均加撑杆（不参与计算）。最不利梁的跨度为8.4米，最大梁截面尺寸是300 XJ00，最大板 厚为10CM，梁侧模板，底模板均采用1.2CM厚的竹制夹

6、板，梁底 枋木截面为60 X80MM ,长度为2.0米。梁底枋木间距为0.3M ,梁侧 板立档间距为0.3M，支撑系统采用48 X3.5钢管脚手架，支架间距 为 0.8*0.8M。1、各种材料的力学性能：（根据建筑施工手册建筑规范查表11-2a） 枋木：抗剪强度设计值：Fv=1.4N/MM 2抗弯强度设计值：Fm=14N/MM 2弹性模量：E=9 X103N/MM2 夹板：抗剪强度设计值：Fv=1.2N/MM 2抗弯强度设计值：Fm=50N/MM 2弹性模量：E=9 X03N/MM2 脚手架： 截面积：A=4.89CM 2截面惯性矩：l=12.19CM 4截面抵抗矩：Wn=5.08CM 3截面

7、回转半径：i=1.58CM抗压强度设计值：Fm=205N/MM 2 夹板自重：10KN/M 3砼自重：25KN/M 3梁钢筋自重：1.5KN/M 3 分项系数:恒载1.2活载1.4 施工荷载：2.5KN/M 2 振动砼荷载：水平荷载：2KN/M 2侧面荷载:4KN/M 22、梁底模板的验算梁底模板承受的荷载：底模板自重：Gi = 10 >0.3 >0.012=0.036KN/M砼自重：G2=25 >0.3 ».8=6.0KN/M钢筋自重：G3 = 1.5 >0.3 X0.8=0.36KN/M振动砼水平荷载：Q4=2 ».3=0.6KN/M施工荷载：Q

8、s=2.5 X0.3=0.75KN/M作用于梁底模板的竖向荷载：q=1.2 >Gi+G2+G3)+1.4 >Q4+Q5)= 1.2 >0.036+6.0+0.36)+1.4 >0.6+0.75) =7.68+1.89=9.57KN/M 验算底模的抗弯承载力：查表得弯矩系数Km =0.121抗剪系数 KV=0.62挠度系数 KF=0.967底模最大弯矩：Mmax=Km q L2=0.121 X9.57 X).32=0.104KN M=0.104 X106N MM底模板的截面抵抗矩 ：WN=bh2/6=(300 X1 22)/6=7.2X104MM3MMAx/WN=0.10

9、4X106/7.2X104=1.4N/MM 2<FM=50N/MM 2所以底模板强度满足要求 抗剪强度验算 ：作用于底模板上最大剪力 ：VMAx =KV q L=0.62X9.57X0.3=1.78KNTAx=(3V)/2bh=(3 X1 . 78 X1 0 3)/2 X300 X1 2=0.74N/MM 2<FV=1.2N/MM 2所以底模板的抗剪强度满足要求 底模板刚度验算进行挠度验算时不需要考虑振动荷载影响 ,所以底模板的线均布荷载为：q=1.2 XG什G2+G3)= 1.2 0.036+6.0+0.36)=7.67KN/M底模板的挠度3 a=Kf q L4/100EI=(0

10、.967 X7.67 X3004)/100 X9 X103 X(1/12) x 250 X203=0.4MM<W a=L/400=300/400=0.75MM所以底模板刚度满足要求3、梁侧模板验算梁的高度为80CM,则梁侧压力的计算高度H=70CM。侧压力计算：P=4.0+1500/(T+30) Ks Kw V1/3=4.0+1500/(12+30) X X X21/3=54.5KN/M 2P=25H=25 X0.8=20KN/M 3取两者较小值作为侧压力计算值P=20KN/M 2P新浇筑砼最大侧压力(KN/M 2)V砼的浇筑速度(M/H)，取2T 砼的温度(0C)，取12H 砼侧压力计

11、算高度至新浇筑砼顶面的总高度 （M） , H=0.8KW 外加剂影响修正系数 ,本工程取 1.0Ks砼坍落度影响修正系数，本工程取1.0 强度验算梁侧板承受的均布荷载q=P H=20 >0.7=14KN/M 2Mmax=Km q 0.32（立档间距为0.3米）=0.121 >14>0.32=0.15KN/MMMAX/WN=0.15>106/1.67 >104=8.98N/MM 2<FM=50N/MM 2所以侧板强度满足要求 抗剪强度验算 :侧板剪力 :V=KV q L=0.62 >14>0.3=2.604KN侧板剪应力 :MAX=3V/2bh=3

12、>2.604>103/2>700>12=0.465N/MM 2<Fv=1.2N/MM 2所以侧板抗剪强度满足要求 梁侧板的挠度验算a二Kf L4/100EI=0.967 X14 X3004/100 X9 X103 xi/12 >470 X203=0.388MM<W a=L/400=300/400=0.75MM所以侧板刚度满足要求4、梁底枋木强度验算支顶上放2条枋木(截面尺寸为60 W0MM)，枋木上部的荷载 有枋木自重、梁板自重、钢筋砼自重、施工荷载、振捣砼的荷载。支 架的间距为0.8米，即枋木的计算长度为0.8米作用于枋木上的荷载：模板自重：Gi=0

13、.5 >0.3=0.15KM/M(模板系统自重可按规范取：0.5KN/M 2)砼自重：G2=25 >0.3 >=7.5KN/M钢筋自重：G3=1.5 >0.3 >=0.45KN/M振动砼产生的荷载：Q4=2.0 X).3=0.6KN/M施工荷载：Q5=2.5 X0.3=0.75KN/M总竖向荷载：Q 总= 1.2 >Gi+G2+G3)+1.4 >Q4+Q5)= 1.2 >0.15+7.5+0.45)+1.4 >0.65+0.75)=9.72+1.96 = 11.68KN/M强度验算枋木可按简支梁取单根计算，则单根枋木的线荷载:q=1/2 Q

14、 总= 1/2 X11.68=5.84KN/MMmax = i/8 q L2= 1/8 >5.84 X0.82Mmax/Wn=0.47 >06/1/6 X60 X802=4.40N/MM 2<Fm=14N/MM 2所以强度满足要求抗剪强度验算Vmax =Kv q L=0.62 X5.84 X0.8=2.90KNTax=3V/2bh=3 X2.9 X03/2 >60 X80=0.91N/MM 2<Fv=1.4N/MM 2所以抗剪强度满足要求 挠度验算3A=5 q l/384 E I=5 X5.84 X8004/384 X9X103X80 X803=0.08MM<

15、; 3a=L/400=800/400=2MM所以刚度满足要求5、5、梁底支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。P= Q总>0.8=11.68 >0.8=9.344 KN最大弯矩 Mmax=FL/4=9.344 ».8/4 最大变形 vmax二FL 3/48EI=9.344 X0.8 X0.8 ><0.8/48 *2.1*100000*12.19=0.39mm支座力 Qmax=9.344/2=4.67kN抗弯计算强度 f=0.187 >106/5080.0=36.81N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于 205

16、.0N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求！6、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:R < Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN ;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取支座反力X2, R=9.344kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN ；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。7、立杆的稳定性计算立

17、杆的稳定性计算公式其中N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=9.344kN (已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重 N2 = 1.2 >0.129 X7.0=1.08kNN = 9.344+1.08=10.43kN轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径 (cm); i = 1.58A 立杆净截面面积(cm2) ; A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3); W = 5.08钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2);f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2 ;10计算长度(m);如果完全参照扣件式规范不考

18、虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算(1)10 = kluh10 = (h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185 ;u计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 ; u=1.75a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m ；公式(1)的计算结果：二195.15N/mm2，立杆的稳定性计算< f,满足要求！公式(2)的计算结果：二57.98N/mm2，立杆的稳定性计算< f,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算10 = k1k2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.047 ；公式(3)的计算结果：二77.78N/mm2，立杆的稳定性计算< f,满足要求！表1模板支架计算长度附加系数 k1步距 h(m)h 0.90.9<h <1.21.2<h <1.51.5<h <2.1k11.1631.1671.1851.243表2模板支架计算长度附加系数k2H(m)46810 121416182025303540h+2a或 u1h(m)1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.09