薄壁高墩105m施工技术

1、薄壁高墩(105m)施工技术目 录1 概述32 薄壁高墩翻模模板的设计及设计方案比选42.1 薄壁高墩翻模结构系统42.2 薄壁高墩翻模模板的设计52.3 薄壁高墩翻模模板设计方案比选52.4 薄壁高墩翻模模板的设计优化62.5 翻模模板设计的理论分析及受力检算.63 薄壁高墩翻模施工工艺简介.104 薄壁高墩翻模施工.114.1 施工准备114.2 绑扎安装墩身钢筋.114.3 翻模组装124.4 安装内外作业平台.134.5 安装安全防护系统.144.6 灌注砼144.7 砼养生144.8 拆除底节6m模板及工作平台154.9 底节模板翻升至四节段164.10 模板翻升循环施工直至墩顶16

2、5 薄壁高墩翻模施工工艺流程.176 薄壁高墩翻模施工的线型控制及施工监测.186.1 高墩翻模线型控制的测量工作分类186.2 高墩翻模垂直度控制测量196.3 线型数据分析及对策207 结论.217.1 钢筋镦粗直螺纹连接施工新技术的应用217.2 竖向预应力高墩真空压浆施工新技术的应用227.3 内外作业平台的增设.227.4 安全通道的增设.237.5 薄壁高墩翻模施工技术的优点及效益分析231 概述西部大通道包(头)北(海)线陕西境XX段高速公路XX标段的XX河特大桥位于陕西省XX县境内，中心里程为KXXX，为95+4×170+95m六跨预应力砼连续刚构，全桥连续刚构长87

3、0m，桥宽24.5m，分左右两幅，单幅桥宽12.0m。全桥共计5墩2台，最高的墩为4#墩，墩高105m。本桥墩身为矩形空心薄壁柔性墩，左右幅桥分离布置，全桥左右幅共10个墩，每个墩为双肢单箱单室矩形截面，1#、5#墩为预应力砼结构，1#、3#、5#墩每肢尺寸为6.5×2.5m；2#、4#墩为钢筋砼结构，每肢尺寸为6.5×3.5m，并在距墩顶40m处设一道6.5m×0.8m的钢筋砼横系梁。墩身壁厚均为0.5m。1#5#薄壁高墩墩身参数见表1.1。表1.1 1#5#薄壁高墩墩身参数统计表墩号墩高(m)结构形式结构尺寸砼形式砼标号1#54.5空心、薄壁、矩形、柔性高墩6

4、.5m×2.5m×4肢竖向预应力砼结构C502#90.8空心、薄壁、矩形、柔性高墩6.5m×3.5m×4肢钢筋砼结构C403#67.5空心、薄壁、矩形、柔性高墩6.5m×2.5m×4肢钢筋砼结构C404#105空心、薄壁、矩形、柔性高墩6.5m×3.5m×4肢钢筋砼结构C405#42空心、薄壁、矩形、柔性高墩6.5m×2.5m×4肢竖向预应力砼结构C502 薄壁高墩翻模模板的设计及设计方案比选2.1 薄壁高墩翻模结构系统薄壁高墩翻模结构系统主要由：内外模板、模板加固系统(对拉拉杆、定位销套)、外

5、模牛腿支架、内模支架、内外工作平台、安全防护系统等组成。见图2.1。图2.1薄壁高墩翻模结构系统示意图2.2 薄壁高墩翻模模板的设计每肢墩身一套钢模板(含内外模)，每套3节×3m/节9m高。2#、4#墩每肢墩身的断面尺寸为6.5×3.5m的方矩形空心墩，1#、3#、5#墩每肢墩身的断面尺寸为6.5×2.5m的方矩形空心墩。每肢墩身外钢模板由六块大块钢模板(见图2.3)和四块外角模组成；内钢模板由四块大块钢模板和四块内角模组成。模板的面板为6mmA3钢板，竖肋带采用100×48×5.3mm槽钢，间距30cm，横肋采用2140b(140×

6、60×8mm)槽钢背向拼立，间距70cm和80cm，并穿设22拉杆进行加固。2.3 薄壁高墩翻模模板设计方案比选9m高的薄壁高墩翻模模板可按：一套2×4.5m高的模板或一套3×3m(6m+3m)高的模板进行设计，通过对以上两种薄壁高墩翻模钢模板的设计方案进行对照比选：3×3m(6m+3m)的模板优于2×4.5m的模板，详见表2.1。表2.1 薄壁高墩模板的设计方案对照表每套模板类别模板构造循环周期对吊装设备要求可操作性倒运及再利用率2×4.5m比3×3m模板重 1.4t9天塔吊起吊能力高单块重，不便于模板安装、整修转运较不方

7、便、可利用率较低6m+3m比2×4.5m模板轻1.4t9天塔吊起吊能力相对较低便于模板安装、整修转运较方便、可进行改装、利用率高2.4 薄壁高墩翻模模板的设计优化(1)考虑到墩身外表的美观及对墩身直角处成品砼不易保护的特点，我们对外模的设计进行了优化：将直倒角改为30×30mm的斜倒角。(2)大块钢模板间的拼接采用定位销锁定：在大块钢模板的竖肋连接法兰上每隔75cm增设一套定位销套，在上、下层及左、右间的钢模板组拼时，首先对位安装定位销，锁定了模板位置，这样便于后续工序安装模板间的连接螺栓和对称拉杆的作业。既提高了模板安装的工效，又确保了模板安装的几何尺寸，还杜绝了模板安装

8、时因人为因数造成的模板变形。2.5 翻模模板设计的理论分析及受力检算(1)新浇筑砼对模板的最大侧压力砼作用于模板的侧压力一般随着砼的浇筑高度的增加而增加，当浇筑高度达到某一临界值时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑砼的最大侧压力。侧压力达到的最大值的浇筑高度称为砼的有效压头。砼侧压力的有效压头高度hPm/25以下为最大侧压力。采用内部振捣器，当砼的浇筑速度在6m/h以下时，新浇筑砼作用在模板上的最大侧压力Pm按下式计算：Pm10.22ct012V1/2；Pm1cH；砼振捣产生的侧压力Pm24.0kpa；砼倾倒产生的侧压力(导管输出)Pm32.0kpa；考虑各种荷载的分项系数，则最大侧压

9、力：Pm1.2Pm1+1.4(Pm2+Pm3)1.2×42.941.4×(4+2)59.93kpaPm新浇筑砼对模板的最大侧压力；c砼比重取25KN/m3；t0砼初凝时间按4h；H砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度；1外加剂影响修正系数，采用UNF-3C型缓凝高效减水剂，取11.2；2砼坍落度影响修正系数，泵送砼的坍落度为1315cm，取21.15；V砼的浇筑速度，取V2m/h。(2)面板的强度、挠度计算面板按四边简支板计(计算简图见图2.4)；lx/ly0.3/0.750.4B0Eh3/12(1-2)=2.1×108(6×10-3)3/12(1-

10、0.3)2=4.1538KN·m(板的刚度)板中心点挠度：maxKfPmlx4/B00.0027×59.93×0.34/4.15380.32mm<lx/500300/5000.60mm，故面板的挠度满足要求。板强度计算：Mx（）Mx+M；My（）My+m通过计算得：Mx（）0.417 KN·m；My（）0.271 KN·m板截面矩：Wx1/6×b×h2=1/6×0.7×0.00624.2×10-6m34.5cm3Wy1/6×a×h21/6×0.3×0

11、.00621.8×10-6m31.8cm3(x2+y2)1/2(0.417×104/4.5)2+(0.271×104/1.8)21/21803kg/m2180.3Mpa215Mpa(钢材抗弯强度设计值)，故面板强度满足要求。(3)竖肋的强度、挠度计算竖肋是支撑在横肋上的多跨连续梁，其计算简图见图2.5所示，竖肋是承受由模板面板所直接传来的侧压力的均布荷载：qPm·b0.05993×30017.98N/mm(竖向肋的间距b300mm)竖肋强度验算：竖肋采用100×48×5.3mm槽钢，其Wx39.7×103mm3；I

12、x198.3×104mm4竖肋强度maxMmax/(x·Wx)1/8ql2/(x·Wx)0.125×17.98×7502/(1.0×39.7×103)31.84 Mpa215Mpa(钢材抗弯强度设计值)，故竖肋强度满足要求。竖肋挠度验算：q2Pm1·b0.04294×30012.88N/mm悬臂部分挠度：maxq2·a4/(8EIx)12.88×3754/(8×2.1×105×198.3×104)0.08mm<a/500375/5000.7

13、5mm，故竖肋悬臂部分的挠度满足要求跨中部分挠度：max(5-242)q2·L4/(384EIx)5-24(a/L)2q2·L4/(384EIx)0.026mm<L/500750/5001.5mm，故竖肋跨中部分的挠度满足要求(4)横肋的强度、挠度计算横肋采用214b(140×60×8mm)槽钢，间距70cm和80cm。横肋是已对拉拉杆螺栓为支座的连续梁，其计算简图见图2.6所示。横肋强度验算：作用在横肋上的侧压力的均布荷载(由竖肋传来的集中荷载转化为的均布荷载)为：q1Pm·L0.05993×75044.95N/mm；q244

14、.95×1.4/2.129.97N/mm；214b槽钢的截面特性：Wx174.2×103mm3；Ix1218.8×104mm4由于该横肋拉杆的间距不等，可近似地按不等跨连续梁进行计算，求其跨中的最大弯矩。n985/9001.09横肋强度maxMmax/(x·Wx)(Km1q1L2+Km2q2L2)/(x·Wx)84.8 Mpa215Mpa(钢材抗弯强度设计值)，故横肋强度满足要求。横肋挠度验算：q1Pm1·L0.04294×75032.21N/mm；q232.21×1.4/2.121.47N/mm悬臂部分挠度：ma

15、xq1·L44/(8EIx)0.1mm<L4/500415/5000.83mm，故横肋悬臂部分的挠度满足要求跨中部分挠度：max1(5-242)q1·L14/(384EIx)0.34mm<L1/500985/5001.97mm；max2(5-242)q2·L24/(384EIx)0.28mm<L2/500900/5001.8mm；故横肋跨中部分的挠度满足要求。(5)对拉拉杆的强度计算对拉拉杆的间距：纵向最大750mm，横向最大985mm，选用M22的对拉拉杆。对拉拉杆的强度计算：N0.75×0.985×Pm44.3KN<

16、Anf47.9KN(f170N/mm2,对拉拉杆抗拉强度设计值)，拉杆的强度满足要求。以上计算参考的文献：公路桥涵钢结构及木结构设计规范和交通部第一公路工程总公司主编的桥涵手册(中国交通出版社)。3 薄壁高墩翻模施工工艺简介薄壁高墩塔吊翻模的施工工艺，即采用塔吊提升大块钢模的方法进行施工。将工作平台支撑于钢模板的牛腿支架或横竖肋背带上，以塔吊提升工作平台和模板，施工人员在工作平台的上下层上进行模板的安装、拆卸、钢筋绑扎、砼的灌注、捣固和中线、标高控制等作业。每肢墩柱模板均采用厂制定型的大块钢模板，每套内外模板共设三节，每节高3.0m；除墩底9m一次施工外，以上按6m3m的循环交替翻升施工。当第

17、三节砼灌注完成后，提升工作平台，拆卸并提升第一、二节(6m高)模板至第三节上方，安装、校正后，浇筑砼；依次周而复始，直至完成整个墩身的施工。4 薄壁高墩翻模施工4.1 施工准备施工前要作好人员、机具设备、场地等准备工作，编制施工工艺细则，进行技术培训。翻模在工厂制作完成后应检查测试其是否符合设计要求并进行编号，翻模运到工地后，要进行试拼。翻模前底节墩身砼施工缝的处理：每节墩顶砼面充分凿毛，露出新鲜的砼，并冲洗干净，在上节砼浇前，在底节砼面浇一层12cm厚1：1的水泥净浆。4.2 绑扎安装墩身钢筋墩身主筋除根部伸入承台部分，加工长度为2.0m和2.5m，顶部分节长度根据各墩高而改变外，中间各节主

18、筋均长9.0m，主筋在地面加工场地采用镦粗机将连接端进行直螺纹套丝(套丝长度需满足规范规定)，套丝连接端采用套筒连接，墩身钢筋每9.0m安装一次。安装前需在墩身顶口搭设临时内外脚手架，以便支撑主筋，方便箍筋、联结筋的绑扎及其他预埋件的安装。每节主筋临时存放在墩底硬化地面上，采用塔吊提升，每次提升2根，人工在墩柱顶口及时套入螺母安装就位；每次也可吊装68根放置于内外脚手架框格内，人工于脚手架上辅助提升，套入螺母安装就位。箍筋及联结筋可分批吊放在墩顶外平台牛腿上，或叠放在墩柱顶口主筋根部，人工传递就位绑扎。4.3 翻模组装模板采用塔吊辅助提升，人工安装。内外模水平接缝及竖向拼缝均做成平口，安装时填

19、35mm橡胶条止浆，以防多次周转使用变形、翘曲。(1)墩身根部首节模板安装首节模板安装前在承台顶精确测放出各墩柱中心桩位和十字线、轮廓线，并相互校核，复核无误后，沿轮廓线做一层35cm厚的砂浆水平带，以保证立模基准面的水平度，并届时凿除砂浆带使根部脱空，方便模板拆出。由于1#、3#、5#墩身根部为1.0m高实心段，2#、4#墩身根部为2.0m高变截面。故首节3.0m墩身内模采用5cm木板和组合钢模现场组拼，内设10×10方木对口支撑加固。(2)正常翻转时模板的安装模板拼装之前先将模板磨光清除干净，涂抹脱模剂，涂刷时要轻、薄、均匀，以保证混凝土表面颜色一致。模板拼装时，首先利用塔吊提升

20、顺桥向小块模板及角模就位，安装定位销，安装水平螺栓，再提升与上一块模板相邻的一块模板，安装定位销并安装水平螺栓，拧紧竖向螺栓，同法安装内模。内外模安装封闭后，对模板进行检查。首先检查模板的接缝及错台，模板的接缝控制在1mm以内，模板的错台控制在2mm以内；用钢尺检查模板的几何尺寸，拉线检查模板的顺直度，用铅锤仪校正模板的垂直度，用全站仪校核中线。施工中严格控制轴线偏位在1cm以内，如果有不合格的情况，用手拉葫芦和千斤顶进行调整。调整好中线、几何尺寸及垂直度后，拧紧水平螺栓，拧紧拉杆螺帽。4.4 安装内外作业平台内侧施工平台是在内模支架顶上安设方木，方木上满铺木板；外侧施工平台在顶面牛腿上满铺方

21、木。施工平台上面铺设5cm厚木板或竹脚手板，供操作人员作业、行走，存放小型机具。4.5 安装安全防护系统在外侧施工平台牛腿外缘沿周边设立防护栏杆，栏杆外侧至模板底部设封闭的安全网。4.6 灌注砼墩身砼在搅拌站集中拌和，罐车运输，泵送入模，插入式振动棒人工振捣。浇注砼前，应对模板、钢筋及预埋件进行检查，并做好记录，符合设计要求后方可进行浇筑。砼入模前要检查砼的均匀性和坍落度，砼浇筑时，按30cm/层水平分层、均匀、对称地进行布料，并根据砼供应情况及时调整布料厚度，尽量在下层砼初凝前或能重塑前浇筑完上层砼。施工人员在内外操作平台上使用PZ30或PZ50插入式振动器振捣，振捣时移动距离不得超过振动棒

22、作业半径的1.5倍，与侧模保持510cm的距离；灌注时做到不欠捣、不漏捣，振动棒插入下层砼510cm。每一点应振捣至砼不下沉，不冒气泡平坦泛浆为止，振完后徐徐拔出振动棒。振捣过程中不得碰撞模板和其它预埋件，谨防其移位、损伤。4.7 砼养生墩身砼采用在墩身周边包裹土工布并结合喷淋洒水(在底节模板底部周边设置喷淋水管)的方法进行养生。传统的养生方法是采用水管对墩身的周边进行喷淋，这种养生工艺存在着许多弊端：墩身表面暴露，喷淋的水分蒸发较快，不利于砼强度的增长，而且墩身砼表面容易产生干缩裂纹、塑性裂纹或温度裂纹，影响了墩身砼的成品质量；浪费较多的水资源和劳动力；由于养生不彻底导致墩身砼强度增长慢、混

23、凝土的强度损失大，延长了墩身翻模的作业循环周期。通过对上述养生工艺进行改进：采用在墩身周边包裹土工布并结合喷淋洒水(在底节模板底部周边设置喷淋水管)的工艺进行养生。这种工艺能使墩身表面保水，既节约了水源和劳动力，又利于砼强度的快速增长，还能缩短了墩身翻模的作业循环周期，取得了较好的经济和社会效益。当外界气温低于5时，对墩身进行覆盖保温，不得洒水。冬季施工时，采用暖棚法进行砼的养护。砼强度达到2.5Mpa前，不得使其承受任何外加荷载。4.8 拆除底节6m模板及工作平台正常循环时，在第三节段(顶节)砼浇注后养生期间(当第三节段混凝土强度达到2.5Mpa，第一节段混凝土强度达到设计强度的75%时)，

24、拆除第一节段(底部两节6m高)模板(此时荷载由已硬化的墩身砼传递下去)。人工通过内模背带和作业平台拆除拉杆，拆除竖向螺栓，最后拆除水平螺栓，对应的内模拆除后，人工通过外平台拆除外模的竖向螺栓、水平螺栓，随即拆除外模和工作平台。4.9 底节模板翻升至四节段拆除后的底节6m高模板利用塔吊吊装翻升至第四节段(即进入到下一个循环中)，前一个循环中的第三节3m模板(未拆模前)起支撑作用(通过拉杆将荷载传递给下部墩身砼)。4.10 模板翻升循环施工直至墩顶完成第一个循环的9m(6m+3m)施工后，进入到下一个循环即绑扎9m钢筋、翻升6m模板、浇筑6m砼、翻升3m模板、浇筑3m砼，完成每个9m(6m+3m)

25、的墩身循环施工直至墩顶。5 薄壁高墩翻模施工工艺流程施工工艺流程见图5.1，机具设备配置见表5.1，现场人员配备见表5.2。表5.1 机具设备配置表序号机具设备名称规格型号单位数量备注1墩柱钢模6.5×3.5×9m(2#、4#墩):8套6.5×2.5×6m(1、3、5#墩):12套套202塔式吊机QTZ5013台51#5#墩各一台3施工升降机载重1.5t台22#、4#墩各一台4砼集中搅拌站2×750L和2×500L型套25砼输送泵HTB60台36砼输送泵管套51#5#墩各一套75t倒链5t套208自动安平激光铅直仪精度2”级台49全站

26、仪莱卡TC402台110钢筋直螺纹镦粗机台311发电机250KW台112电焊机BX-300台213钢筋切断机台214钢筋弯曲机台215潜水泵(养生用)扬程120m台51#5#墩各一台表5.2 现场人员配备表序号工种名称工种人数(人)备注1工班长12技术人员6含测量员、安质员、试验员等3塔吊司机24电梯司机25电工及机修工36砼工127模板工88钢筋工89其他操作工人10合计546 薄壁高墩翻模施工的线型控制及施工监测6.1 高墩翻模线型控制的测量工作分类薄壁高墩翻模的线型控制主要通过施工测量来进行。高墩翻模施工测量控制内容包括：高墩中心定位测量、高墩高程测量、高墩垂直度测量，其中高墩翻模线型控

27、制的测量工作关键是垂直度测量。(1)高墩中心定位测量采用三维坐标控制法。每个墩施工前，先由项目测量队用全站仪进行中心定位，设置好横、纵向护桩，给施工交底。(2)高墩高程测量采用三角高程法。用直径10mm的钢条焊成“丰”字形觇标，三条横条间隔15cm20cm。再把觇标焊在事先选定的墩身钢筋上，作为观测竖直角的观测点。觇标间距用钢尺量，精确至毫米。用2精度的经纬仪观测竖直角3个测回，以此来计算高墩的高程。(3)高墩的垂直度测量包括中线垂直度测量和边线垂直度测量墩身施工中重点控制墩身的垂直度和扭曲，中线垂直度测量和边线垂直度测量均采用激光铅直仪进行，全站仪校核。6.2 高墩翻模垂直度控制测量(1)施

28、工组织为适应测量工作需求，组建了由五人组成的精干精测小组专门负责高墩的测量工作；为满足测量仪器的需求，配备了1台J2级全站仪、5台自动安平激光铅直仪、3台DSZ2级水准仪等先进的测量仪器。测量组的主要工作内容为控制测量，确保墩身的线型控制。(2)测点布置及测量监控中线垂直度、边线垂直度测量采用自动安平激光铅直仪，每个墩安设2台。在浇筑墩身混凝土第一模之前，在承台上准确放出墩身四角点的位置，在墩身相邻两点的延长线上引出50cm的8个点(见图6.1)作为观测点，观测时把激光铅直仪安装在承台上的8个点上(每角2个点)和桥墩中心，墩身工作平台上设激光接受靶，能显示光斑并捕捉斑心，激光斑心即为桥墩四角点

29、延长线上50cm点或墩身的竖向轴线上的点。进行墩身的竖向轴线传递，这样通过激光铅直仪将8个控制点和桥墩中心点准确的引到工作平台上，简化了繁琐的测量工作，而且控制准确、可靠，同时定期(模板每翻9m)用全站仪对矩形空心墩的四个角进行定位检查，及时进行调整。这样既可较好地控制墩身的垂直度，又可较好地控制墩身的几何尺寸。6.3 线型数据分析及对策(1)高墩高程监控测量在桥墩施工时，墩身顶面标高充分考虑下列因素引起的桥墩变形：桥墩在箱梁自重、桥面铺装及防撞护拦等荷载作用下的弹性变形；根据桩基沉降的观测资料，确定桩基在箱梁自重、桥面铺装及防撞护拦等荷载作用下的基础沉降；墩身在箱梁自重、桥面铺装及防撞护拦等

30、荷载作用下徐变引起的墩身变形。在桥墩墩身施工时，在承台和墩身上设立观测点，在桥墩施工全过程中要进行群桩沉降和墩身变形的观测，并应用桩基沉降和墩身变形观测资料对墩顶标高进行修正，各墩的高程变形数据统计详见表6.1。表6.1各墩的高程变形数据统计表 墩号变形量1#墩2#墩3#墩4#墩5#墩备注承台沉降变形总量(实测值)-3.5mm-2.3mm-3.2mm-2mm-5mm“-”号为压缩变形值墩身压缩变形总量(理论计算值)+15.8mm+22.7mm+17.5mm+23.8mm+14.5mm“+”号为预抛高值墩身压缩变形总量(修正值)+16.6mm+23.8mm+18.2mm+25mm+15.1mm“

31、+”号为预抛高值(2)高墩垂直度监控测量公路工程质量检验评定标准中对薄壁墩身的垂直度规定的允许误差值为：0.3%H且不大于20mm。模板每提升一节，对模板的位置检查一次，以控制桥墩的纵横向偏移和扭转。为了防止仪器误差导致墩身偏斜，每循环9m用全站仪与铅直仪校核一次，对于垂直度超出其允许误差20mm的节段进行调整。(3)线型监控对策定期对测量仪器进行测量校合，满足测量精度要求。经常性地对全桥的控制网、控制点进行复测、联测及闭合测量。选择并确保固定的测量方式和测量温差条件，减少外界环境对测量的影响程度。控制测量一般选在晚22：00到早上日出前(8：00前)的时间段内完成，测量时减少旁折光等影响。坚

32、持高墩中线、边线的复测和墩身截面尺寸的测量检查制度；实行测量换手制度，测量资料复核无误后，报监理工程师审查认可，方可用于施工。7 结论7.1 钢筋镦粗直螺纹连接施工新技术的应用该桥高墩的钢筋连接均采用了镦粗直螺纹连接的新技术，施工中(镦粗直螺纹连接的钢筋共计约2700t)应用方便、快捷，105m高的四肢高墩，每肢墩身每次循环的218根28mm的主筋对接总耗时约150分钟，比焊接连接速度高出812倍。实践证明：钢筋等强直螺纹连接性能十分稳定(现场割取试件100%断于钢筋母材)、操作简单、方便快捷、工效高、平均每台班可加工500多个丝头。钢筋等强直螺纹连接的成本与锥螺纹连接持平，比套筒挤压连接、滚轧直螺纹连接要低。该项新技术给我们带来了十分明显的直接和间接经济效益，不仅钢筋工程的质量得到了提高，大大增强了抽检合格率和结构的防灾能力，更是方便了施工，提高了作业效率和速度。7.2 竖向预应力高墩真空压浆施工新技术的应用该桥的1#和5#高墩为竖向预应力砼结构，对该桥的1#、5#墩竖向预应力束的孔道压浆采取了真空压浆的新技术，对预应力孔道进行抽真空处理后压浆，这样使孔道内的浆液充分饱满