过程设计控制及优化大作业

1、过程优化与设计结课作业 班级： 姓名： 学号：1 问题描述 给定一个精馏塔用来分离组件混合物A和B，A和B的相对挥发度为2，工作压力为9巴。其进料流量为100摩尔/ s，成分组成比为ZA：ZB0.5:0.5。顶部和底部的产品成分分别为0.95（A）和0.95（B）。A和B组成的混合物的潜热是6944卡/摩尔，并且它们满足不断溢出条件。系统浓度为1mol，冷凝器和再沸器为30mol，系统液压时间常数为8秒。2 设计一个理想的精馏塔控制（1） 建立精馏塔的静态模型和动态模型A. 静态模型实际的精馏过程是一个复杂的动态过程，由于建立模型是所作的假设不同，动态精馏过程数学模型的简繁程度也不同，模拟的计

2、算结果与实际情况之间有大小不同的偏差。所以我们进行一些假设。模型假设：i）每块塔板上汽相与液相分别为理想混合，因而两相都可以采用集中参数模型； ii）两组分的摩尔汽化潜热近似相等，汽相和液相在沿塔轴向运动过程中，显热变化对热量衡算的影响以及热损失的影响均可忽略不计； iii）整个塔中苯对甲苯的相对挥发度保持恒定；1. 质量守衡方程冷凝器 (j = 1) V2*yi,2-L1*xi,1-D*xi,1=0 （1.1）中间塔板 (1 j N ) Vj+1*yi,j+1+Lj-1*xi,j-1-Lj*xi,j-Vj*yi,j+Fj*zi,j=0 (1.2)再沸器 (j = N) LN-1*xi,N-1

3、 - LN*xi,N - VN*yi,N = 0 (1.3)2. 能量守衡方程冷凝器 (j = 1) :V2*H2-L1*H1-D*H1 = 0 (2.1) 中间塔板 (1 j N )Vj+1*Hj+1+Lj-1*Hj-1-Lj*Hj-Vj*Hj+Fj*Hj=0 (2.2)再沸器(j = N) LN-1*HN-1-LN*HN-VN*HN=0 (2.3)3. 气液平衡方程 yi=*xi/(-1)*xi+1 (3.1) Pj=xA,jPAs + xB, jPBs (3.2) LnPis = Avp, iBvp, i/Tj (3.3) A(Avp/Bvp)=12.3463/3862 B(Avp/Bv

4、p)=11.6531/3862 4. 归一化方程Sumxi, j = 1.0 j = 1, , N; i = A, B (4.1) Sumyi, j = 1.0 j = 1, , N; i = A, B (4.2) B.静态模型 塔内共有N-1块塔板，以J表示塔板序号，自上而下，将冷凝器和塔顶储罐作为一块塔板将再沸器和塔釜作为第N块塔板。进料中含有A,B两种组分。每块塔板均有出料或进料，与外界热量交换可忽略不计。模型假设：iv）塔内压力恒定； v）离开每一块塔板的汽液两相处于平衡状态； vi）每块塔板上的持液量远大于持汽量，后者及其变化可以忽略不计； vii）每块塔板上的液相充分混合且温度分布

5、均匀； viii）塔板间汽液相的传递滞后忽略不计 xi）忽略再沸器和冷凝器的动态行为即能量平衡方程为拟稳态的；1.质量守衡方程冷凝器 (j = 1) d(L1*xi,1)/dt=V2*yi,2-L1*xi,1-D*xi,1 （1.1）中间塔板 (1 j N ) d(Lj*xi,j)/dt=Vj+1*yi,j+1+Lj-1*xi,j-1-Lj*xi,j-Vj*yi,j+Fj*zi,j (1.2)再沸器 (j = N) d(LN*xi,N)/dt=LN-1*xi,N-1 - LN*xi,N - VN*yi,N (1.3)2.能量守衡方程冷凝器 (j = 1) :d(L1h1)/dt=V2*H2-L

6、1*H1-D*H1 (2.1) 中间塔板 (1 j 0 为滤波器的时间常数，是内模控制器仅需要调节的设计参数。第3 步：整定滤波器常数r，使控制系统的鲁棒性和控制性能达到最优。整理得： f(s)通常表示一个低通滤波器的传递函数，即f(s)= 1/(1+rs)，将其带入上式得： 第4 步：将内模控制器转化为反馈控制器的形式，再利用长除法将反馈控制器转化为标准的PID控制器形式有：1）输入为回流量R时的标准PID控制器参数为 2）输入为塔底蒸汽流量时的标准PID控制器参数为： 结果分析： 把设计的解耦控制器和基于解耦的内模PID控制器应用到A和B的相对挥发度为2的系统当中，验证解耦控制器的性能，在

7、R= 0 和S= 0 两种情况时，扰动输出波形都有个震荡后又回到0，而另外的波形则与R=1 和S=1 波形完全一样，所以说应用对角矩阵法设计的解耦控制器是正确的，这样塔顶轻组分和塔底轻组分之间的耦合性消除了，可以分别实现精确控制。而且原来已经达到稳定的系统受到干扰信号的影响后，虽然产生了较大的波动，但是在很短的时间很快又恢复稳定。以上结果表明，对于典型的二元精馏塔被控对象所设计的基于解耦的内模PID控制器，增强了精馏塔系统的鲁棒性，提高了系统的抗干扰能力。（4） 优化方案精馏塔作为一个动态复杂、耦合与滞后现象严重的系统，这使得在实际的化工生产中设计精馏塔控制比较困难，且要求系统要有较高的鲁棒性

8、。而对于常规的鲁棒控制算法根本无法完成，这就给实际工程人员的使用带来了相当大的困难。针对上述问题，本文通过把基于解耦的内模PID控制器作为典型二元精馏塔被控对象的补偿器，从而简化了原有系统的复杂性，又改善了系统的性能。且相对于内模控制而言，内模PID控制是是复杂的精馏塔系统克服干扰的一种较好的控制方案，这在未来的工程实践中有很好的发展前景。流程优化的经济基础：组分A价格增加5%目标函数：J = D cD - Qcon ccon - Qreb creb 约束条件：(1) 静态模型 (2) xtop, A 0.95假定混合液的价格是3美元/千摩尔，则：组分A价格减少5%目标函数：J = D cD

9、- Qcon ccon - Qreb creb 约束条件：(1) 静态模型 (2) xtop, A 0.95假定混合液的价格是3美元/千摩尔，则：组分A与组分B的比变为0.4 / 0.6目标函数：J = D cD - Qcon ccon - Qreb creb 约束条件：(1) 静态模型 (2) xtop, A 0.95假定混合液的价格是3美元/千摩尔，则：组分A与组分B的比变为0.6/ 0.4目标函数：J = D cD - Qcon ccon - Qreb creb 约束条件：(1) 静态模型 (2) xtop, A 0.95假定混合液的价格是3美元/千摩尔，则：总结： 过程控制和过程优化设

10、计是紧密联系在一起的。如何处理它们之间的相互作用影响工艺经济过程的动态性和可控性。静态过程建模的基本原理，要包括质量，能量和动量守恒。解决策略应与应用方式一致，即应用程序需要确定的解决方法。静态模型可以大大影响处理过程综合与设计。流程整合和集约化需要一定基本原则。一般来说，前者可以提高工作效率（在大多数情况下，在资本投资费用），后者不仅可以提高工作效率而且减少资本投资。流程整合和集约化依赖对过程机理的认识，一般需要先进的技能。静态可控性评估在实际中具有重要意义。过程综合与设计过程的动态性和可控性可控性评估可以通过静态平衡。以一个理想的精馏塔为例，静态可控性评估的重要性已被证明的工艺设计与运行。动态过程的建模要考虑