地铁车站模板排架搭设方案

1、目 录1.工程概况11.1一般概况11.2结构设计概况11.3工程目标22.具体施工方案与技术措施22.1模板设计22.2模板配置量32.2模板施工42.3模板拆除52.4模板施工技术措施62.5模板施工安全措施82.6预埋件、预留洞口的处理93.模板设计计算书103.1柱模验算103.2侧墙模验算163.3楼板模验算353.4梁侧模验算561.工程概况1.1一般概况上海轨道交通13号线一期工程上海自然博物馆站位于新闸路以南，大田路以西，山海关路以北的静安区60号地块内。山海关路以南为在建的上海自然博物馆工地，自然博物馆站明挖区间段从自然博物馆的地下室下方穿过。包括上海自然博物馆站、明挖区间及

2、南端头井。车站为地下四层，岛式站台，车站外包总场为166m，车站标准段宽度为23.1m。建设单位：上海轨道交通十三号线发展有限公司设计单位：同济大学建筑设计研究院监理单位：上海三维工程建设咨询有限公司总包单位：上海市第二建筑有限公司1.2结构设计概况明挖区间标准段为地下一层钢筋混凝土结构，结构底板面标高为-20.488,顶板面为-13.100,局部为-13.600。采用800厚地墙，明挖区间底板、侧墙为1500厚，中隔墙为500厚，区间顶板为1400厚即为自然博物馆大底板（自然博物馆水池区域为900厚）。南端头井为地下四层结构，结构底板面标高为-21.988,顶板面为+0 .500。采用100

3、0厚地下墙，侧墙主要为1500及600厚，底板为1500厚，楼层板为500厚，区间顶板结构面标高为-13.100厚度为1400，顶板为1000厚，梁主要截面尺寸有1000×1400，1000×1500，1000×1000，圈梁尺寸主要有2000×1400及2000×1000。柱主要截面尺寸有800×1500mm。车站主体为地下四层结构，结构底板面标高为-19.910，顶板面为+1.380。底板厚1300，楼层板厚400，顶板厚600。柱主要截面尺寸有600×1200mm、600×800mm。结构抗震设防烈度为七度，

4、设防分类为丙类，抗震等级为三级。土建工程使用年限按100年设计，其安全等级为一级。基坑安全等级为一级。1.3工程目标我们要全面、严格地执行业主及设计对工程提出的质量和技术要求、遵照国家及上海市相关工程的质量安全文明标准，精心组织，精心施工，优质、高速、安全、文明地完成本工程。文明施工的目标是做到全方位文明施工，向国际一流现场管理水平靠拢，达到市级文明工地标准。2.具体施工方案与技术措施2.1模板设计模板采用18厚胶合板进行施工。模板支撑系统采用48×3.0钢管排架。排架平面两个方向水平距离原则上控制在700之内，离地15cm处第一道水平牵杠扫地杆，上部每1.5米高度设一道水平牵杠。水

5、平向及竖向剪刀撑按附图布置，水平向剪刀撑与柱进行有效拉结。内龙骨原则采用50×90方木格栅，间距200300mm，外龙骨原则采用48×3.0钢管，间距为300500mm。采用14对拉螺栓，按纵横向间距300mm左右布设。内衬墙支模采用种筋，按纵横向间距300mm左右布设。种筋胶满足抗拔力16.8kN(按1500厚墙计算)，在胶体固化前不允许扰动钢筋。在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2

6、、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，进行设计。模板拆除后，对模板表面的水泥浆进行清除，并进行修补整理，通过人工向上运输。模板就位前应认真涂刷脱模剂。模板使用到一定次数后，对模板缺损程度、刚度、表面平整度进行检查，及时更换使用寿命到期的模板，确保混凝土外观质量。2.2模板配置量本工程模板配备如下：墙模按100延米配备，按整个地下室用量的5

7、0%配备。每次模板拼装前，应清理干净模板表面砂浆等杂物，并涂刷脱模剂清机油，严禁涂刷废机油；周转的模板在每次使用前，均应检查模板表面光洁度，不允许有残存的混凝土浆，否则必须认真打磨清理，然后涂刷脱模剂。模板的拼缝有明显缝隙的，必须采用双面胶带粘贴或用石膏粉掺清漆腻子批嵌严密。外墙板混凝土强度达到设计值70%后方可拆除侧模，其他部位如无特殊说明情况混凝土浇捣完毕后，强度达12千克/平方厘米，能保证混凝土表面及棱角不受损的情况下，可拆除侧模。拆模时要小心拆除、小心搬运。注意不得碰撞、猛敲、硬撬模板，以免损伤混凝土体，特别是边角。本工程的模板一经拆除，就要做好保护和保养工作。2.3模板施工及工艺现浇

8、结构模板安装的允许偏差（mm）项 目允 许 偏 差轴 线5底模上表面标高±5截面内部尺寸基础±10柱墙梁45层高垂直度全高5m6全高5m8相邻两板表面高低差2表面平整度（2m长度上）5模板安装前，必须通过相应的钢筋工程隐蔽验收，认真做好以下准备工作：基层混凝土清理浮浆、松动石子，清洗干净；复核基层上的轴线和模板控制线；主筋上做好标高引测标志；柱墙模板地脚做好模板限位和高程控制找平；检查竖向钢筋的垂直度和保护层垫块是否齐全有效。模板内的杂物清理干净。在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。支模前应根据轴线弹好模板位置线，并根据该位置线用钢筋焊好模板限位，模板及其

9、支架必须具有足够的强度、刚度、稳定性。安装上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的能力，上下层模板支架的立管要对准。外墙模板的固定依靠内模板支撑体系，通过螺杆拉牢，并利用模板最下排螺杆孔洞固定在已浇捣好的混凝土墙上，利用对拉螺栓与内墙模板拉结，内墙模板的支撑排架和平台排架连成一体。模板支撑系统在整个施工过程中，即搭设、钢筋安装、混凝土浇捣过程中以及混凝土终凝前后模板支撑体系的位移需要进行监测监控。对模板支撑体系的轴线位移、垂直偏差、对角钱、扭向等进行及时校正。模板安装前必须刷脱模剂，以便拆模及增加摸板使用寿命。模板支设应严格按方案执行，作业前由施工部门向班组做好安全技术交底，模板支设完

10、毕，由施工员填写模板支撑系统验收单，报技术质量办验收，经验收合格后方能进入下部工序施工。梁板模拆模时间根据试块抗压报告而定，拆模前必须由施工员填写拆模令，拆模令须项目副经理、项目工程师审批。严禁野蛮施工，以免损伤混凝土及模板。模板支设顺序及方法：柱模板支设顺序检查模板平整度侧模板安装就位安装纵模钢管楞支设支撑调整垂直度坚固支撑梁模板支设顺序搭设梁模排架铺设梁底模板安装梁侧板安装梁侧模板钢管楞复核梁模尺寸标高与相邻柱的连接固定楼板模板支设顺序搭设模板排架支撑铺设搁栅铺设组装模板复核模板平整度及标高。模板支设施工方法为缩短支模时间，加快结构进度，根据上述梁，柱尺寸，事先拼装成“L”型和“I”字形，

11、以便吊装。柱模高度配到梁底。立柱模时，应注意清理柱施工缝表面杂屑、残留水泥、砂浆及松动石子，将表面清理干净。同时柱模板下口必须留设清扫口。为确保柱子不位移，不发生扭曲，柱箍间距原则控制在500mm以内。支撑与拉结杆件和现浇梁板排架系统拉结牢固，并注意在浇筑混凝土过程中对柱子模板进行校正。2.4模板拆除拆除时混凝土强度应以设计要求为准，当设计无要求时，混凝土强度应符合下表规定。现浇结构模板拆除时的所需混凝土强度结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准的百分率计（）板2502，8758100梁、板、壳8758100悬臂构件100如无特殊说明情况混凝土浇捣完毕后，强度达12千克/平方厘米，能保证

12、混凝土表面及棱角不受损的情况下，可拆除侧模。模板的拆模强度必须满足设计和规范的要求，并视气候等实际情况从严掌握。拆模时的强度应保证混凝土表面及棱角不受损伤。侧模板拆除，应视天气情况，在混凝土施工结束2436小时后进行，梁底模及楼板模板应根据施工规范的要求，在同条件养护混凝土试块达到规定强度要求后方可进行拆除。悬挑模板要达到100%强度后方能拆模。模板拆卸应与安装顺序相反，即先装后拆，后装先拆。在逐块拆卸过程中，应逐块卸下相邻模板之间的连接附件，并集中放在零件箱内，以便清理整修与重复使用。在拆除连接附件时，模板应设置吊点或临时支承，防止模板突然坠落倾覆倒下，造成伤人或损坏已浇捣完成的混凝土表面。

13、竖向模板的拆卸，采用轻击模板背楞，使模板松动，一旦模板松动，随即用橇棒在模板拼缝肋之间撬松，使模板脱离混凝土面，人力向外移动模板。所有模板的拆除，严禁将撬棒插入模板和混凝土之间，或以混凝土为支点来撬松模板。拆模时要小心拆除、小心搬运。按照先拆柱，后排架，再梁、平台的拆模顺序进行。注意不得碰撞、猛敲、硬撬模板，以免损伤混凝土体，特别是边角。拆除后的模板应面板朝天卧放在平整的场地上，拆除的模板和支架管应分散堆放并及时清运，并不致被其它重物碰砸，由专人进行模板清理：清除模板拼缝处的混凝土浆水，更换防止漏浆的海棉条；模板面刷去浮浆，再次使用之前涂刷脱模剂。模板清理的同时，应对拆卸下的模板进行检查：木模

14、板面受损的应予以调换，缝隙要批嵌密实；模有变形的要进行矫正，松动的围柃等要焊牢，边口要保持平直。对已清理修整、矫正的模板，应由质量员、施工员进行检查，合格后挂牌，对检查后认为不合格的模板，要吊离撤出现场。本工程的混凝土模板一经拆除，就要做好相应的保护和保养工作。2.5模板施工技术措施模板设计应按设计图、木工翻样图进行，考虑吊运和人力搬运因素划分板块，尽可能减少分块，以减少安装时的拼缝。平台模板应考虑混凝土和钢筋自重以及浇捣时混凝土振捣压力和施工操作荷载，按设计确定牵杠、搁栅间距和支撑排架的立柱间距，还需考虑层高和立柱稳定的影响。柱、梁和墙的模板计算应考虑新浇捣的混凝土对模板侧压力和倾倒混凝土时

15、产生的荷载，计算确定围檩间距和对拉螺栓，模板计算应按刚度验算进行，最大变形值不得超过构件计算跨度的1/450。模板的构造设计，在模板阴阳角接缝处粘贴密封泡沫海绵条嵌缝，进行防漏浆处理。平台模板拼缝粘贴塑料粘胶纸，模板对翻后再次使用前，模板上的孔洞用白铁皮修补。使浇捣混凝土时不漏浆。墙、柱、梁板模板均为散装散拆施工工艺。每次模板拼装前，应清理干净模板表面砂浆等杂物，并涂刷好高效脱模剂，严禁涂刷废机油；周转的模板在每次使用前，均应检查模板表面光洁度，不允许有残存的混凝土浆，否则必须认真打磨清理，然后涂刷脱模剂。模板的拼缝有明显缝隙的，必须采用双面胶带粘贴或用石膏粉掺清漆腻子批嵌严密。拆模时要小心拆

16、除、小心搬运。注意不得碰撞、猛敲、硬撬模板，以免损伤混凝土体，特别是边角。本工程的模板一经拆除，就要做好相应的保护和保养工作。本工程结构对使用的模板材质、施工工艺的要求较高。施工时，要严格按制定的模板施工组织设计的有关措施进行。模板在每一次使用前，均应全面检查模板表面光洁度，对模板表面的水泥浆进行清除，并进行修补整理，不允许有残存的混凝土浆，否则必须进行认真清理。模板的拼缝有明显的缝隙者，必须采用油腻子批嵌，保证模板紧密到可以防止混凝土漏浆。混凝土已经获得足够的强度，并满足设计和规范要求后方可拆除模板，拆除模板必须得到有关技术人员的认可，方可进行拆模。模板在校正或拆除时，绝对不允许用棒撬或用大

17、捶敲打，不允许在模板上留下铲毛或捶击痕迹。对木模本身的质量应认真检查：a.木模表面有脱皮，中板有变质者不得使用；b.木搁栅挠曲不直和有变质者不得使用。损坏之模板经修理妥善后，方可使用。钢围檩翘曲不直的不得使用。所有预留孔、预埋件和固定件均必须在封模前形成。模板使用到一定次数后，对模板缺损程度、刚度、表面平整度进行检查，及时更换使用寿命到期的模板，确保混凝土外观质量。2.6模板施工安全措施钢筋混凝土结构的模板工程施工，应编制施工设计和安全技术措施，并严格按施工设计和技术措施的规定施工。大型或技术复杂的组合模板工程，尚应组织操作人员进行技术训练，使操作人员充分熟悉和掌握施工设计及安全操作技术。安装

18、和拆除模板，当高度在2m及2m以上时（即为高空作业），尚应遵守高空作业的有关规定。安装和拆除模板，必须严格遵守国家颁布的建筑安装企业安全施工及安全操作规程等的有关规定。遇有恶劣天气，如降雨、大雾及六级以上大风等情况，应停止露天的高空作业；雨停止后，要及时清除模架及地面的积水。施工用临时照明和机电设备的接线安设，应由电工操作，严禁非电工接线及乱安电灯或电器设备。模板夜间施工时，要有足够的照明设施，并应制订夜间施工的安全措施，必要时应设安全巡守人员。楼层高度超过4m或二层及二层以上的建筑物，拆除模板时，周围应设安全网或搭脚手架和加设防护拦杆，在临街及交通要道地区，尚应设警示牌，并设有专人维持安全，

19、防止伤及行人。从事模板的施工人员，要经常组织技术培训，提高专业技术和安全操作知识。从事高空作业的人员，应定期体检，不符合要求的不得从事高空作业。进入施工现场的人员，要佩戴安全帽，进行高空作业的人员，应系好安全带、安全帽及安全带等安全用具，应定期检验，不合格的严禁使用。安装和拆除模板，高度在3m以下时，可使用马凳操作，高度在3m及3m以上时，应搭脚手架或工作台并设有防护栏杆或安全网，脚手架或工作台应由架子工搭设，并经过检查验收后方可使用，当原有脚手架或工作台不够高时，应由架子工接高，不得在原有脚手架或工作台上加马凳等办法操作。模板的预留孔洞、电梯井口等处，应加盖或设防护栏杆，必要时尚要在洞口处设

20、安全网，防止操作人员及物体坠落。模板及其支承件般应与脚手架或操作台分割开，不能分开时，必须采取防止施工操作震动引起模板变形的措施。任何情况，模板及其支承件不应与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作台支成一体。支模过程中如遇中途停歇，应将已就位的模板或支承件联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时，应将已松扣的模板、支承件拆下运走，防止坠落伤人或操作人员扶空坠落。2.7预埋件、预留洞口的处理安装预埋件、预留洞，在施工前应和安装图详细核对无误后方能进行施工。在模板或钢筋骨架上画出预埋件和预留洞的标高、几何尺寸和位置。预埋件四角留小洞用钉子固定在模板上。预留洞固定在模板上，如预留在钢筋上则要用短钢筋电焊固定

21、在钢筋网架上。确保在施工中不会移动。 地下室、水箱出外墙板的预留洞埋件一律要加止水圈。 施工完毕的预留洞、预埋件要请监理和有关单位进行复核和验收，减少和避免将来对结构的开凿和破坏。混凝土浇捣时，要派专人对预埋件、预留洞进行检查和校正。确保埋件和预留洞的准确。3.模板设计计算书3.1柱模验算柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=800mm，B方向对拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=1500mm，H方向对拉螺栓2道，柱模板的计算高度 L = 7mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。柱箍采用双钢管48mm×2.8mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度90mm。 B方

22、向竖楞4根，H方向竖楞6根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm，抗弯强度15.0N/mm，弹性模量6000.0N/mm。木方剪切强度1.6N/mm，抗弯强度13.0N/mm，弹性模量9500.0N/mm。柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，

23、取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 外加剂影响修正系数，取1.000； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×40.000=36.000kN/m考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×3.000=2.700kN/m。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m

24、。荷载计算值 q = 1.2×36.000×0.500+1.40×2.700×0.500=23.490kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm； I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm；(1)抗弯强度计算 f = M / W < f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强

25、度设计值，取15.00N/mm； M = 0.100ql其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×18.000+1.4×1.350)×0.290×经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.198×1000×1000/27000=7.317N/mm面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×18.000+1.4×1.350)×0.290=4.0

26、87kN截面抗剪强度计算值 T=3×4087.0/(2×500.000×18.000)=0.681N/mm截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm抗剪强度验算 T < T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql / 100EI < v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×18.000×290/(100×6000×243000)=0.591mm面板的最大挠度小于290.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如

27、下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.290m。荷载计算值 q = 1.2×36.000×0.290+1.40×2.700×0.290=13.624kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 6.812/0.500=13.624kN/m最大弯矩 M = 0.1ql=0.1×13.624×0.50×最大剪力 Q=0.6×0.500×13.624=4.087kN最大支座力 N=1.1×0.500

28、5;13.624=7.493kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.00×9.00×9.00/6 = 67.50cm； I = 5.00×9.00×9.00×9.00/12 = 303.75cm；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.341×10/67500.0=5.05N/mm抗弯计算强度小于13.0N/mm,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3×4087/(

29、2×50×90)=1.362N/mm截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算最大变形 v =0.677×10.440×500.0/(100×9500.00×3037500.0)=0.153mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.2×36.00+1.40×2.70)×0.250 × 0.500 = 5.87kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图

30、支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩最大变形 v=0.041mm最大支座力 Q=7.268kN抗弯计算强度 f=0.223×10/8496000.0=26.25N/mm支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于386.7/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式: N < N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，

31、取170N/mm；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.268对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.2×36.00+1.40×2.70)×0.290 × 0.500 = 6.81kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求

32、采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩最大变形 v=0.357mm最大支座力 Q=13.607kN抗弯计算强度 f=0.755×10/8496000.0=88.87N/mm支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于620.0/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式: N < N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(m

33、m): 12对拉螺栓有效面积(mm): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.607对拉螺栓强度验算满足要求!3.2侧墙模验算侧墙模板计算书1一、墙模板基本参数计算断面宽度1500mm，高度7400mm，两侧楼板厚度1400mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置20道，内龙骨采用50×90mm木方。外龙骨间距300mm，外龙骨采用双钢管48mm×2.8mm。对拉螺栓布置14道，在断面内水平间距200+400*9+500*4mm，断面跨度方向间距300mm，直径14mm。面板厚度18mm，

34、剪切强度1.4N/mm，抗弯强度15.0N/mm，弹性模量6000.0N/mm。木方剪切强度1.3N/mm，抗弯强度13.0N/mm，弹性模量9500.0N/mm。模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至

35、新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 外加剂影响修正系数，取1.000； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取0.31m。荷载计算值 q = 1.2×45.000×0.3

36、13+1.40×5.400×0.313=19.278kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 31.32×1.80×1.80/6 = 16.91cm； I = 31.32×1.80×1.80×1.80/12 = 15.22cm；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N=2.381kN N=6.846kN N=5.820kN N=6.095kN

37、N=6.021kN N=6.041kN N=6.036kN N=6.037kN N=6.037kN N=6.037kN N=6.037kN N=6.037kN N=6.037kN N=6.036kN N=6.041kN N=6.022kN N=6.095kN N=5.820kN N=6.846kN N=2.381kN最大弯矩最大变形 V = 0.955mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.199×1000×1000/16911=11.768N/mm面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm；面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (

38、2)抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=3×3656.0/(2×313.158×18.000)=0.973N/mm截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm抗剪强度验算 T < T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.955mm面板的最大挠度小于313.2/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.31×45.00+1.4×0.31×5.40=19.278kN/m挠度计算荷载标准值q=0.31

39、15;45.00=14.085kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 5.783/0.300=19.278kN/m最大弯矩 M = 0.1ql=0.1×19.278×0.30×最大剪力 Q=0.6×0.300×19.278=3.470kN最大支座力 N=1.1×0.300×19.278=6.362kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.00×9.00×9.00/6 = 67.50cm； I = 5

40、.00×9.00×9.00×9.00/12 = 303.75cm；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.174×10/67500.0=2.57N/mm抗弯计算强度小于13.0N/mm,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3×3470/(2×50×90)=1.157N/mm截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算最大变形 v =0.677×14.092

41、×300.0/(100×9500.00×3037500.0)=0.027mm最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩最大变形 v=0.223mm最大支座力 Q=13.355kN抗弯计算强度 f=1.113×10/8

42、496000.0=131.00N/mm支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N < N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.355对拉螺栓强度验算满足要求!侧墙模板计算书2一、墙模板基

43、本参数计算断面宽度1500mm，高度8888mm，两侧楼板厚度1400mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置25道，内龙骨采用50×90mm木方。外龙骨间距300mm，外龙骨采用双钢管48mm×2.8mm。对拉螺栓布置16道，在断面内水平间距200+400*10+600*5mm，断面跨度方向间距300mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm，抗弯强度15.0N/mm，弹性模量6000.0N/mm。木方剪切强度1.3N/mm，抗弯强度13.0N/mm，弹性模量9500.0N/mm。模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒

44、混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 外加剂影响修正系数，取1.000； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力

45、标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取0.31m。荷载计算值 q = 1.2×45.000×0.310+1.40×5.400×0.310=19.078kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 30.99×1.80×1.80/6 = 16.

46、74cm； I = 30.99×1.80×1.80×1.80/12 = 15.06cm；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N=2.332kN N=6.705kN N=5.700kN N=5.970kN N=5.897kN N=5.917kN N=5.912kN N=5.913kN N=5.913kN N=5.913kN N=5.913kN N=5.913kNN=5.913kN N=5.913kN N=5.913kN N=5.913kN

47、N=5.913kN N=5.913kN N=5.912kN N=5.917kN N=5.898kN N=5.970kN N=5.700kN N=6.705kNN=2.332kN最大弯矩最大变形 V = 0.916mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.193×1000×1000/16736=11.532N/mm面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm；面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=3×3581.0/(2×309.917×18.000)=0.96

48、3N/mm截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm抗剪强度验算 T < T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.916mm面板的最大挠度小于309.9/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.31×45.00+1.4×0.31×5.40=19.078kN/m挠度计算荷载标准值q=0.31×45.00=13.950kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q

49、= 5.724/0.300=19.078kN/m最大弯矩 M = 0.1ql=0.1×19.078×0.30×最大剪力 Q=0.6×0.300×19.078=3.434kN最大支座力 N=1.1×0.300×19.078=6.296kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.00×9.00×9.00/6 = 67.50cm； I = 5.00×9.00×9.00×9.00/12 = 303.75cm；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.172

50、×10/67500.0=2.54N/mm抗弯计算强度小于13.0N/mm,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3×3434/(2×50×90)=1.145N/mm截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算最大变形 v =0.677×13.946×300.0/(100×9500.00×3037500.0)=0.027mm最大挠度小于300.0/250,满足

51、要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩最大变形 v=0.710mm最大支座力 Q=16.876kN抗弯计算强度 f=1.655×10/8496000.0=194.80N/mm支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10m

52、m,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N < N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.876对拉螺栓强度验算满足要求!侧墙模板计算书3一、墙模板基本参数计算断面宽度600mm，高度4600mm，两侧楼板厚度500mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距200mm，内龙骨采用50×90mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×2.8mm。对拉螺栓布置10道，在断面内水平间距200+400*9mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm，抗弯强度15.0N/mm，弹性模量6000.0N/mm。木方剪切强度1.3N/mm，抗弯强度13.0N/mm，弹性模量9500.0N/mm。模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中