2016.6.1地下室顶板施工通道加固专项方案

1、 明月·大唐汇一期项目地下室顶板施工通道加固方案编制人：审核人：审批人：二十一冶建设有限公司2016年5月25日目 录一、工程概况：3二、编制依据3三、地下室顶板加固范围3四、车库顶板堆载情况与荷载分析：3五、地下室顶板强度验算4六、地下室顶板加固支撑验算14七、钢管支撑加固搭设17八、钢管加固支撑的检查18九、施工安全注意措施19一、工程概况： 本工程位于江油市新城区，场地北侧是政务中心；场地北侧临大鹏西路，南侧临创业路、西侧临栖仙路、东侧临汇丰路，场地地形平坦。本工程设计图纸中规定的总平区域地下室顶板允许荷载为24.0KN/；有消防车（30T）通道群楼地下室顶班允许荷载为35KN

2、/。因施工场地限制，本工程主体结构已接近完成，二次结构及装饰工程的需要，砖及其它材料堆场、临时施工道路只能设置在地下室顶板上。砖及其它材料堆场、临时施工道路所在区域，主梁为400*800mm、400*900mm，次梁为300*700mm，板厚160mm，柱距8.1m*8.1m，柱截面为600*600mm，柱高3.9m。二、编制依据1、编制依据：（1）建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011（2）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2011（3）建筑结构荷载规范(GB50009-2012)（4）明月·大唐汇一期结构施工图。三、地下室顶板加固范围在施工过程中，主要重载车辆

3、为砖车及装饰等材料运输。须对地下室顶板进行加固，具体加固区域详附图。在需要加固的区域内按照0.6m*0.6m加密设置支撑立杆，加固部位的支撑，在工程扫尾阶段，确保无重载车辆通行方可拆除。为保证施工车辆行驶在钢管搭设区域，要求在地下室顶板用钢管搭设车辆行驶通道围挡，并用标示行驶路线。在车辆进入地下室顶板入口，设置围挡，由材料员严格控制进入顶板车辆重量（重量核定严格按照固定车辆和装载数量来把控），对于超载的车辆一律不放行，每次放行一辆车通过，待卸完料出场后，再放行下一辆车进入。加固范围详见平面布置图附后。四、车库顶板堆载情况与荷载分析：1、材料荷载：材料堆放高度不超过2米，材料堆载荷载为20KN/

4、，低于地下室顶板承载力，无需支撑。2、施工道路荷载：由于本工程场地狭窄，施工通道设置在地下室顶板消防通道区域上，在运输车辆经过时，车辆荷载较大。施工场地荷载最大的车辆为砖运输车、干拌砂浆罐。荷载参数为：砖车自重15T，装载25T，合计40T;其它材料运输总重限重40T;运砂车、砼输送车最大载重量为550KN（含车辆自重）选取最大值55T（550KN）五、地下室顶板强度验算(一）顶板受力以下计算的计算依据为建筑结构荷载规范(GB50009-2012)bcx=btx +2（s×tan+h）=0.6+2*0.16=0.92mbcy =bty+2（s×tan+h）=0.2+2*0.

5、16=0.52m（bcx、bcy为荷载作用面在两个方向的计算宽度；btx、bty为轮压着地宽度和长度，分别为0.6m0.2m；s为覆土厚度为0；h为板厚0.16m；为扩散角）车轮作用面的局部荷载q=1.3*Q/(bcx*bcy)其中Q为单个轮胎上的荷载，按后面4个车轮承(双桥车后轮有4个)受最大满载时的80%计算，则每个车轮承受的荷载为550×0.7÷4=110KN,考虑车辆在行驶过程中产生的动力系数1.2，则车辆第边外个车轮承受的荷载标准值为132 KNq=1.3*Q/( bcx* bcy)=1.3*132/(0.92*0.52)=358.69KN/m2简支双向板的绝对最

6、大弯矩Mxmax=0.1434*358.69*0.92*0.52=24.6KN·mMymax=0.1176*358.69*0.92*0.52=20.17KN·m取Mmax=24.6 KN·m跨中最大弯矩产生的等效均布荷载：横向等效均布活荷载标准值qex=8*（Ly/Lx）由Ly/Lx=0.8/0.8=1，查表得=0.0368，=0.0368Qe=24.6/0.0368*12=668.47KN/m2所以车轮轮压荷载产生的等效均布荷载为668.47KN/m2（二）该工程按0.6*0.6m立杆间距对地下室顶板进行加固，以下计算采用“探索者结构计算软件”复核。一、构件编号

7、: LB-1二、示意图三、依据规范 建筑结构荷载规范 GB50009-2012 混凝土结构设计规范 GB50010-2010四、计算信息 1.几何参数 计算跨度: Lx = 600 mm; Ly = 600 mm 板厚: h = 160 mm 2.材料信息 混凝土等级: C35 fc=16.7N/mm2 ft=1.57N/mm2 ftk=2.20N/mm2 Ec=3.15×104N/mm2 钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2 Es = 2.0×105 N/mm2 最小配筋率: = 0.200% 纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 30mm 保护层厚

8、度: c = 25mm 3.荷载信息(均布荷载) 永久荷载分项系数: G = 1.200 可变荷载分项系数: Q = 1.400 准永久值系数: q = 1.000 永久荷载标准值: gk = 4.000kN/m2 可变荷载标准值: qk = 668.470kN/m2 4.计算方法:弹性板 5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定 6.设计参数 结构重要性系数: o = 1.00 泊松比: = 0.200五、计算参数: 1.计算板的跨度: Lo = 600 mm 2.计算板的有效高度: ho = h-as=160-30=130 mm六、配筋计算(lx/ly=600/600

9、=1.000<2.000 所以按双向板计算): 1.X向底板钢筋 1) 确定X向板底弯矩 Mx = 表中系数(G*gk+Q*qk)*Lo2 = (0.0176+0.0176*0.200)*(1.200*4.000+1.400*668.470)*0.62 = 7.152 kN*m 2) 确定计算系数 s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*7.152×106/(1.00*16.7*1000*130*130) = 0.025 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.025) = 0.026 4) 计算受拉钢筋面积

10、 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*16.7*1000*130*0.026/360 = 155mm2 5) 验算最小配筋率 = As/(b*h) = 155/(1000*160) = 0.097% <min = 0.200% 不满足最小配筋要求 所以取面积为As = min*b*h = 0.200%*1000*160 = 320 mm2 采取方案8150, 实配面积335 mm2 2.Y向底板钢筋 1) 确定Y向板底弯矩 My = 表中系数(G*gk+Q*qk)*Lo2 = (0.0176+0.0176*0.200)*(1.200*4.000+1.400*668.47

11、0)*0.62 = 7.152 kN*m 2) 确定计算系数 s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*7.152×106/(1.00*16.7*1000*130*130) = 0.025 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.025) = 0.026 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*16.7*1000*130*0.026/360 = 155mm2 5) 验算最小配筋率 = As/(b*h) = 155/(1000*160) = 0.097% <min = 0.2

12、00% 不满足最小配筋要求 所以取面积为As = min*b*h = 0.200%*1000*160 = 320 mm2 采取方案8150, 实配面积335 mm2 3.X向支座左边钢筋 1) 确定左边支座弯矩 Mox = 表中系数(G*gk+Q*qk)*Lo2 = 0.0513*(1.200*4.000+1.400*668.470)*0.62 = 17.372 kN*m 2) 确定计算系数 s = o*Mox/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*17.372×106/(1.00*16.7*1000*130*130) = 0.062 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt

13、(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.062) = 0.064 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*16.7*1000*130*0.064/360 = 383mm2 5) 验算最小配筋率 = As/(b*h) = 383/(1000*160) = 0.240% min = 0.200% 满足最小配筋要求 采取方案8130, 实配面积386 mm2 4.X向支座右边钢筋 1) 确定右边支座弯矩 Mox = 表中系数(G*gk+Q*qk)*Lo2 = 0.0513*(1.200*4.000+1.400*668.470)*0.62 = 17.372

14、kN*m 2) 确定计算系数 s = o*Mox/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*17.372×106/(1.00*16.7*1000*130*130) = 0.062 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.062) = 0.064 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*16.7*1000*130*0.064/360 = 383mm2 5) 验算最小配筋率 = As/(b*h) = 383/(1000*160) = 0.240% min = 0.200% 满足最小配筋要求 采取方案8

15、130, 实配面积386 mm2 5.Y向上边支座钢筋 1) 确定上边支座弯矩 Moy = 表中系数(G*gk+Q*qk)*Lo2 = 0.0513*(1.200*4.000+1.400*668.470)*0.62 = 17.372 kN*m 2) 确定计算系数 s = o*Mox/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*17.372×106/(1.00*16.7*1000*130*130) = 0.062 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.062) = 0.064 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1*fc*b*ho*/fy

16、 = 1.000*16.7*1000*130*0.064/360 = 383mm2 5) 验算最小配筋率 = As/(b*h) = 383/(1000*160) = 0.240% min = 0.200% 满足最小配筋要求 采取方案8130, 实配面积386 mm2 6.Y向下边支座钢筋 1) 确定下边支座弯矩 Moy = 表中系数(G*gk+Q*qk)*Lo2 = 0.0513*(1.200*4.000+1.400*668.470)*0.62 = 17.372 kN*m 2) 确定计算系数 s = o*Mox/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*17.372×106/(1.

17、00*16.7*1000*130*130) = 0.062 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.062) = 0.064 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*16.7*1000*130*0.064/360 = 383mm2 5) 验算最小配筋率 = As/(b*h) = 383/(1000*160) = 0.240% min = 0.200% 满足最小配筋要求 采取方案8130, 实配面积386 mm2七、跨中挠度计算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算

18、的弯矩值 1.计算荷载效应 Mk = Mgk + Mqk = (0.0176+0.0176*0.200)*(4.000+668.470)*0.62 = 5.113 kN*m Mq = Mgk+q*Mqk = (0.0176+0.0176*0.200)*(4.000+1.0*668.470)*0.62 = 5.113 kN*m 2.计算受弯构件的短期刚度 Bs 1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk = Mk/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3) = 5.113×106/(0.87*130*335) = 134.947 N/mm sq = Mq

19、/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3) = 5.113×106/(0.87*130*335) = 134.947 N/mm 2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*160= 80000mm2 te = As/Ate 混规(7.1.2-4) = 335/80000 = 0.419% 3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 k = 1.1-0.65*ftk/(te*sk) 混规(7.1.2-2) = 1.1-0.65*2.20/(0.419%*134.947) = -1.431 因为不能小

20、于最小值0.2，所以取k = 0.2 q = 1.1-0.65*ftk/(te*sq) 混规(7.1.2-2) = 1.1-0.65*2.20/(0.419%*134.947) = -1.431 因为不能小于最小值0.2，所以取q = 0.2 4) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E E = Es/Ec = 2.0×105/3.15×104 = 6.349 5) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f 矩形截面，f=0 6) 计算纵向受拉钢筋配筋率 = As/(b*ho)= 335/(1000*130) = 0.258% 7) 计算受弯构件的短期刚度 Bs Bsk =

21、 Es*As*ho2/1.15k+0.2+6*E*/(1+ 3.5f')(混规(7.2.3-1) = 2.0×105*335*1302/1.15*-1.431+0.2+6*6.349*0.258%/(1+3.5*0.0) = 2.144×103 kN*m2 Bsq = Es*As*ho2/1.15q+0.2+6*E*/(1+ 3.5f')(混规(7.2.3-1) = 2.0×105*335*1302/1.15*-1.431+0.2+6*6.349*0.258%/(1+3.5*0.0) = 2.144×103 kN*m2 3.计算受弯构件的

22、长期刚度B 1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 当'=0时，=2.0 混规(7.2.5) 2) 计算受弯构件的长期刚度 B Bk = Mk/(Mq*(-1)+Mk)*Bs (混规(7.2.2-1) = 5.113/(5.113*(2.0-1)+5.113)*2.144×103 = 1.072×103 kN*m2 Bq = Bsq/ (混规(7.2.2-2) = 2.144×103/2.0 = 1.072×103 kN*m2 B = min(Bk,Bq) = min(1071.912,1071.912) = 1071.912 4.

23、计算受弯构件挠度 fmax = f*(qgk+q*qqk)*Lo4/B = 0.00127*(4.000+1.0*668.470)*0.64/1.072×103 = 0.103mm 5.验算挠度 挠度限值fo=Lo/200=600/200=3.000mm fmax=0.103mmfo=3.000mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算: 1.跨中X方向裂缝 1) 计算荷载效应 Mx = 表中系数(gk+qk)*Lo2 = (0.0176+0.0176*0.200)*(4.000+1.00*668.470)*0.62 = 5.113 kN*m 2) 带肋钢筋,所以取值vi=1.0 3) 因

24、为C > 65，所以取C = 65 4) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3) =5.113×106/(0.87*130*335) =134.947N/mm 5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*160=80000 mm2 te=As/Ate 混规(7.1.2-4) =335/80000 = 0.0042 因为te=0.0042 < 0.01,所以让te=0.01 6) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-

25、0.65*ftk/(te*sq) 混规(7.1.2-2) =1.1-0.65*2.200/(0.0100*134.947) =0.040 因为=0.040 < 0.2,所以让=0.2 7) 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/150 =6 8) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =6*8*8/(6*1.0*8)=8 9) 计算最大裂缝宽度 max=cr*sq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/te) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.200*134.947/2.0×105*(1.9*25+0

26、.08*8/0.0100) =0.0286mm 0.30, 满足规范要求 2.跨中Y方向裂缝 1) 计算荷载效应 My = 表中系数(gk+qk)*Lo2 = (0.0176+0.0176*0.200)*(4.000+1.00*668.470)*0.62 = 5.113 kN*m 2) 带肋钢筋,所以取值vi=1.0 3) 因为C > 65，所以取C = 65 4) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3) =5.113×106/(0.87*130*335) =134.947N/mm 5) 计算按有效受

27、拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*160=80000 mm2 te=As/Ate 混规(7.1.2-4) =335/80000 = 0.0042 因为te=0.0042 < 0.01,所以让te=0.01 6) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0.65*ftk/(te*sq) 混规(7.1.2-2) =1.1-0.65*2.200/(0.0100*134.947) =0.040 因为=0.040 < 0.2,所以让=0.2 7) 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/150 =6

28、8) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =6*8*8/(6*1.0*8)=8 9) 计算最大裂缝宽度 max=cr*sq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/te) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.200*134.947/2.0×105*(1.9*25+0.08*8/0.0100) =0.0286mm 0.30, 满足规范要求 3.支座上方向裂缝 1) 计算荷载效应 Moy = 表中系数(gk+qk)*Lo2) = 0.0513*(4.000+1.00*668.470)*0.62 = 12.419 kN*m 2) 带肋钢筋

29、,所以取值vi=1.0 3) 因为C > 65，所以取C = 65 4) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3) =12.419×106/(0.87*130*386) =284.474N/mm 5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*160=80000 mm2 te=As/Ate 混规(7.1.2-4) =386/80000 = 0.0048 因为te=0.0048 < 0.01,所以让te=0.01 6) 计算裂缝间纵向

30、受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0.65*ftk/(te*sq) 混规(7.1.2-2) =1.1-0.65*2.200/(0.0100*284.474) =0.597 7) 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/130 =7 8) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =7*8*8/(7*1.0*8)=8 9) 计算最大裂缝宽度 max=cr*sq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/te) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.597*284.474/2.0×105*(1.9*25+0.08*8/0.0

31、100) =0.1800mm 0.30, 满足规范要求 4.支座下方向裂缝 1) 计算荷载效应 Moy = 表中系数(gk+qk)*Lo2 = 0.0513*(4.000+1.00*668.470)*0.62 = 12.419 kN*m 2) 带肋钢筋,所以取值vi=1.0 3) 因为C > 65，所以取C = 65 4) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3) =12.419×106/(0.87*130*386) =284.474N/mm 5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率

32、矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*160=80000 mm2 te=As/Ate 混规(7.1.2-4) =386/80000 = 0.0048 因为te=0.0048 < 0.01,所以让te=0.01 6) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0.65*ftk/(te*sq) 混规(7.1.2-2) =1.1-0.65*2.200/(0.0100*284.474) =0.597 7) 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/130 =7 8) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =

33、7*8*8/(7*1.0*8)=8 9) 计算最大裂缝宽度 max=cr*sq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/te) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.597*284.474/2.0×105*(1.9*25+0.08*8/0.0100) =0.1800mm 0.30, 满足规范要求 5.支座左方向裂缝 1) 计算荷载效应 Mox = 表中系数(gk+qk)*Lo2 = 0.0513*(4.000+1.00*668.470)*0.62 = 12.419 kN*m 2) 带肋钢筋,所以取值vi=1.0 3) 因为C > 65，所以取C = 65 4) 计算按荷载效应的

34、准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3) =12.419×106/(0.87*130*386) =284.474N/mm 5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*160=80000 mm2 te=As/Ate 混规(7.1.2-4) =386/80000 = 0.0048 因为te=0.0048 < 0.01,所以让te=0.01 6) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0.65*ftk/(te*sq) 混规(7.1.2-2) =1

35、.1-0.65*2.200/(0.0100*284.474) =0.597 7) 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/130 =7 8) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =7*8*8/(7*1.0*8)=8 9) 计算最大裂缝宽度 max=cr*sq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/te) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.597*284.474/2.0×105*(1.9*25+0.08*8/0.0100) =0.1800mm 0.30, 满足规范要求 6.支座右方向裂缝 1) 计算荷载效应

36、Mox = 表中系数(gk+qk)*Lo2 = 0.0513*(4.000+1.00*668.470)*0.62 = 12.419 kN*m 2) 带肋钢筋,所以取值vi=1.0 3) 因为C > 65，所以取C = 65 4) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3) =12.419×106/(0.87*130*386) =284.474N/mm 5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*160=80000 mm2 te=As/A

37、te 混规(7.1.2-4) =386/80000 = 0.0048 因为te=0.0048 < 0.01,所以让te=0.01 6) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0.65*ftk/(te*sq) 混规(7.1.2-2) =1.1-0.65*2.200/(0.0100*284.474) =0.597 7) 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/130 =7 8) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =7*8*8/(7*1.0*8)=8 9) 计算最大裂缝宽度 max=cr*sq/Es*(1.9*

38、C+0.08*Deq/te) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.597*284.474/2.0×105*(1.9*25+0.08*8/0.0100) =0.1800mm 0.30, 满足规范要求 经过上面计算，可知在地下室顶板以下采用0.6m*0.6m立杆间距进行支撑可以满足要求，结构安全。只需进行钢管支撑架强度验算，如下所示。六、地下室顶板加固支撑验算1、地下室顶板与梁加固：在行车道路范围内，宽度5米，沿地下室顶板，采用满堂架加固，钢管选用钢管类型为48.3×3.6，顶面设支承顶托，顶托与结构接触面用50×100mm枋木。支架搭设高度为3.74m，立杆的纵

39、距 b=0.6m，立杆的横距 l=0.6m，立杆的步距 h=1.55m。 2、加固钢管搭设平面布置图：红色线范围为打围范围，施工通道、水泥库为加固区。车辆进出口均为3#楼底的消防通道，使用时避免两辆满载的货车在通道范围内会车，通道范围仅供一辆55T的车通行；通道内的后浇带部位，上铺钢板跨在两侧浇筑好的顶板上供通行。3、支架立面图3、立杆的稳定性计算1）轴向力计算：钢筋混凝土自重25.00kN/m3，施工活荷载2.0kN/m2， 扣件计算折减系数取1.0。由永久荷载效应控制的组合：Q=0.9×1.35×25.00×0.16+0.7×1.40×2.

40、0 = 0.9×(6.1+1.96)=6.6kN/m2轮压力：取为132kNq=1.3*Q/( bcx* bcy)=1.3*132/(0.92*0.52)=358.69KN/m2计算单元按立杆600×600间距，考虑后轮两侧的一组轮胎由4根立杆承担受力。则每根立杆竖向力为：（减去消防车和覆土）消防车荷载35KN/m2； 覆土厚度1200mm,土自重18KN/m3, 覆土荷载2.16kN/m2；N=(358.60-37.16-6.6)×0.6×0.6÷4=28.3KN采用的钢管类型为48.3×3.6。 2)立杆的稳定性计算 立杆的稳定性

41、计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 28.3kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式l0 = (h+2a) 计算 k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上

42、端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.25m； 公式的计算结果：l0=1.550+2×0.250=2.050m =2050/15.8=129.747 =0.401 =28300/(0.401×489)=119.865N/mm2， 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < f,满足要求!4、综上所述：按施工道路6m宽度搭设地下室加固支撑系统，其长度视其平面布置图附后。立杆间距600×600，纵向横向水平杆步距1.55米，立杆底端设置扫地杆，离开底部不大于200mm；钢顶撑采用U型托撑与梁板顶紧，U型托撑上部安放木枋50×100，木枋紧贴结构梁

43、板，托撑其螺杆伸出钢管顶部的使用长度不得大于200mm，设置架体纵横向垂直剪刀支撑间距8米一道，并在垂直剪刀支撑顶部及底部设置水平剪刀支撑，所有钢管采用48.3×3.6。 七、钢管支撑加固搭设1、工艺流程定距定位纵向扫地杆立杆 横向扫地杆第一步小横杆与立杆扣紧安第一步大横杆与各立杆扣紧安第二步小横杆安第二步大横杆第三小大横杆安装顶托和木枋调整顶托加设剪刀撑。2、构造要求1）脚手架构架按照上述方案验算，施工运输通道、水泥堆放区现浇梁板底的立杆纵横向间距为600×600，步距均为不大于1600，实际搭设时根据搭设高度进行选择。2）纵横向水平杆 纵向水平杆应连续设置不间断；纵向水

44、平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；横向水平杆单根长度6米。不同步或不同跨两各相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。 纵向搭接使用对接扣件连接，纵横向水平杆应采用直角扣件固定在立杆上。3）立杆 每根立杆底部应设置厚度不小于20mm的木垫板。脚手架立杆必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。地下室顶板的顶撑加固立杆与负一层现浇板顶撑加固的立杆必须在同一立面位置，采取上下两层地下室放线定位，保证上、下层的立杆同心。钢管立杆顶部应采可调节U型托，且其螺杆伸出钢管顶部的使用长度不得大于200mm，安装时应保证上下同心。立杆接长必须采用对接扣件连接，不得采用搭接或在水平上错接。对接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。4）剪刀撑加固区顶撑加固的架体纵向与横向剪刀撑跨越立杆45根，纵向应每隔610m设置一道剪力撑，横向宽度6米连续设置，斜杆与地面的倾角宜在45&