三水工地满堂脚手架搭设方案

1、17脚手架安拆施工方案编制单位：广东电白一建工程有限公司编制人： 审核人编制日期： 审核日期：审核单位：审核人：审核日期：目 录工程总体概述。工期要求及施工计划。落地式扣件满堂钢管脚手架计算书。A.1落地式钢管脚手架塔设施工工艺。A2、安全施工技术措施。A2、脚手架搭设的安全技术措施。A.3脚手架上施工作业的安全技术措施。A.4脚手架拆除的安全技术措施。第1章 工程总体概述工程概况工程简介工程名称：佛山市三水区亚拉巴海造浪池工程规模：建筑面积约1325平方米建设单位：广东亚拉巴海休闲农业投资有限公司建设地点：佛山市三水区施工范围：佛山市三水区亚拉巴海造浪池，满堂脚手架。工期要求及施工计划：计划

2、开工日期为2017年5月14日，施工总工期不得超过1个月，（工期计划每层10天共三层，合计30天）施工总期根据自身条件报，工期承诺作为重要部分。佛山市三水区亚拉巴海造浪池1、脚手架工程根据本工程情况，采用满堂脚手架，并严格按照 JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范施工。2、 主要分项工程施工脚手架搭设方案（1）主体工程施工阶段混凝土框架搭设满堂脚手架。由于该工程的高度较大，为了保证安全搭设满堂脚手架，安装的总高度为 8.4m。实际施工荷载按计算=2500砼重*0.3板厚*1.4安全系数=1.05 kN/m2(设计计算施工荷载取值为2.0kN/m2）。第一节 落地式扣件满堂

3、钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为满堂脚手架，搭设高度为8.4米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距0.90米，立杆的横距0.90米，立杆的步距0.90米。采用的钢管类型为48×3.5 。施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设3层。一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0

4、.150×1.000/3=0.050kN/m 活荷载标准值 Q=2.000×1.000/3=0.667kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.050=0.106kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×0.667=0.933kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.106+0.10×0.933)×1.8002

5、=0.330kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.106+0.117×0.933)×0.9002=-0.776kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.3776×106/5080.0=152.826N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.050=0.088kN/m 活荷载标准值q2=0.667kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677

6、15;0.088+0.990×0.667)×900.04/(100×2.06×105×121900.0)=6.018mm 大横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038×0.900=0.0345kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.000×0.900/3=0.045kN 活荷载标准值 Q

7、=2.000×1.000×0.900/3=2.400kN 荷载的计算值 P=1.2×0.069+1.2×0.090+1.4×2.400=3.741kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.2×0.038)×1.0002/8+3.74×1.000/3=1.258kN.m =1.258×106/5080.0=247.798N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,

8、满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0×0.038×1000.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.069+0.090+1.200=1.359kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1359.120×1000.0×(3×1000.02-4×1000.02/9)/(72

9、5;2.06×105×121900.0)=1.921mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.941mm 小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.038×1.000=0.038kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.000×1.800/2=0.135kN 活荷载标准值

10、Q=2.000×1.000×1.800/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.2×0.038+1.2×0.135+1.4×1.800=2.728kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1337 NG1 = 0.1

11、34×14.500=1.939kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.150×8×1.800×(1.000+0.250)/2=1.350kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.150×1.800×8/2=1.080kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.800×14.500=0.130kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = N

12、G1+NG2+NG3+NG4 = 4.499kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000×2×0.900×1.000/2=1.800kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.600 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 1.200 经计算得到，风荷载标准值Wk =

13、 0.7×0.600×1.250×1.200 = 0.630kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.44kN

14、； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 114.91 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳

15、定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.68kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.437kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 192.66 f 钢管立杆

16、抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!六、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 2.561kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 3.600kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.134kN/m； 经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 65.512米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： 经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高

17、度限值 H = 50.000米。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 2.561kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 3.600kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.134kN/m； Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.367kN.m； 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 8.40米。七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)

18、，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 风荷载基本风压标准值，wk = 0.630kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×5.40 = 19.440m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000 经计算得到 Nlw = 17.146kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 22.146kN 连墙件轴向力设计值 Nf = Af 其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=25.00/1.58的结果查表得到=0.96； A = 4.89cm2；f = 205.00

19、N/mm2。 经过计算得到 Nf = 96.246kN Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求! 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 41.76 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 10.44 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 105.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；f

20、gk = 105.00 地基承载力的计算满足要求!A脚手架的搭设及拆除施工工艺A.1落地式钢管脚手架塔设施工工艺落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实 基础承载实难、材料配备 定位设置通长脚手板、钢底座 纵向扫地杆 立杆 横向扫地杆 小横杆 大横杆（搁栅） 剪刀撑 连墙杆 铺脚手板 扎防护栏杆 扎安全网 。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并作好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹征点出立杆标记。垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空；双管柱应采用双管底座，底座下垫枕木，并垂直于墙面设置。在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道

21、斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙搭设完毕后方可拆除。满堂排架宜先立里排立杆，后立处排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆，多排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直，立杆接长时，宜先立外排，后立内排。其余组件的搭设要求参见构造要求。A2、安全施工技术措施A.2（1）材质及其使用的安全技术措施A.1.1扣件的紧固程度应在4050N·m，并不大于65N·m，对接扣件的抗拉承载力为3kn。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，

22、以防时雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。A.1.2各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。A.1.3钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。A.1.4满堂排架脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。A2、脚手架搭设的安全技术措施A.2.1脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水，沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。A.2.2搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，亚禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防附落

23、伤人。A.2.3开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。A.2.4脚手架及时 与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工疽定要确保架子稳定。A.2.5脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。A.2.6在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查，验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。A.2.7满堂排架脚手架的卸荷严格采用15.5的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接，严禁私自拆改。A.3脚手架上施工作业的安全技术措施A.3.1结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合

24、格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。A.3.2严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于 3kN/m2，确保较大安全储备。A.3.3结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临地性用的悬挑架的同时作业层数不超过1层。A.3.4当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。A.3.5各作业层之间设置可靠的防护栏，防止坠落物体伤人。A.3.6定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。A.4脚手架拆除的安全技术措施A.4.1拆架前，全面检查待拆脚手架，根

25、据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。A.4.2架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况山庄能提前拆除的尽量拆除掉。A.4.3拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒樗，地面应设专人指挥，禁非作业人员进入。A.4.4拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应选 通知对方，以防坠落。A.4.5在拆架时，不得中途换人，如必须换人，应将拆除情况交代清楚后方可离开。A.4.6每天拆架下班时，不应留下隐患部位。A.4.7拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线、以防触电事故。A.4.8所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。A.4.9所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。A.4.10拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下，拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。10、文明施工要求根据脚手架工的特殊性，结合职业安全卫生的惯标精神，要求施工时作到如下：10.1进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。10.2进入施工现场的人员要有护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。10.3严禁酗